Statischer Nachweis – Gründung Flutlichtmast .pdf

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Inhalt

1. Vorbemerkungen ................................................................................................................... 3

1.1 Allgemeines ................................................................................................................... 3 1.2 Baustoffe ....................................................................................................................... 3 1.3 Grundlagen und Literatur ............................................................................................... 3 1.4 Übersicht Rohrpfahlgründung ........................................................................................ 4 1.5 Lageplan ...................................................................................................................... 5 2 Baugrund ............................................................................................................................... 7

2.1 Übersicht Baugrunderkundungen .................................................................................. 7 2.2 Bodenmechanische Kennwerte ..................................................................................... 8 2.3 Vertikaltragfähigkeit ....................................................................................................... 9 2.4 Wasserverhältnisse ....................................................................................................... 9 3 Mast ..................................................................................................................................... 10

3.1 Lastannahmen............................................................................................................. 11 4 Ermittlung Schnittgrößen ..................................................................................................... 12

5 Nachweis Rohr .................................................................................................................... 20

6 Schlussblatt ......................................................................................................................... 22

Zugehörige Unterlagen

Anlage 1: Maststatik 16 m, Tecpoles GmbH,

Bauvorhaben: KFLM156/108/3,5/4/26/001(AN 1813682)

Anlage 2: Baugrundbeurteilung Neubau Alstergymnasium

Eickhoff und Partner mbB, 07.08.2024

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1. Vorbemerkungen

1.1 Allgemeines

Im Zuge des Neubaus der Sportanlage des Alstergymnasiums in Henstedt-Ulzburg werden neue Flutlichtmasten errichtet. Die Flutlichtmasten haben eine Höhe von ca 15,6 m. Leuchte: BVP528 OptiVision LED, 0,29 m², 25 kg

Bestandteil dieser Statischen Berechnung ist der Nachweis der Gründung der Flutlichtmasten mit einer Rammrohrgründung. Grundlage ist die Statische Berechnung der Flutlichtmasten der Tecpoles GmbH.

Es wird von einer ebenen Baugrundsituation ausgegangen. Zum Zeitpunkt der Bemessung liegen keine Informationen zu eventuellen Geländesprüngen oder Böschungen vor, die sich nachteilig auf die Bemessung auswirken. Bei geänderter Topo- grafie ist der Aufsteller umgehend zu informieren, um die Bemessung anzupassen. Die statische Bewertung basiert auf dem Baugrundgutachten, welches sich in der Nähe der Maststandorte befindet. Die Sondierungen wurden nicht bauvorhabenspezifisch und nicht an den exakten Maststandorten durchgeführt. Die Bemessung erfolgt daher auf Grundlage der zur Verfügung gestellten Unterlagen.

Die Rammrohrgründung erfolgt jeweils durch ein Stahlrohr 406,4 x 8 mm mit einer Rohrpfahl- länge von 4,00m

Es wird eine Abrostung von 2 mm berücksichtigt. Der Bemessungsgrundwasserstand wird auf sicherer Seite mit 0,0 m u. GOK angenommen. Bemessen wird das Rammrohr mit Hilfe des EDV Programms DC-Baugrube.

1.2 Baustoffe

Profilstahl S 235

Beton C25/30

1.3 Grundlagen und Literatur

DIN EN 1997-1 Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik

EAP – Empfehlung des Arbeitskreises Pfähle 2. Auflage

EAB - Empfehlung des Arbeitskreises Baugruben 6. Auflage

Baugrundbeurteilung Neubau Alstergymnasium (Eickhoff und Partner mbB, 07.08.2024)

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1.4 Übersicht Rohrpfahlgründung

Flutlichtmast

m

m 00, Beton-Ver C 25/30

Verfüllung verdichtet Sand

Stahlrohr S 235

Ø 406,4 × 8 mm

,4

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1.5 Lageplan

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2 Baugrund

Nachfolgend werden die maßgebenden Auszüge des Baugrundgutachtens zusammengefasst.

2.1 Übersicht Baugrunderkundungen

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2.2 Bodenmechanische Kennwerte

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2.3 Vertikaltragfähigkeit

Mittelwert

EA-Pfähle

EA-Pfähle

Angesetzte Mantelreibung bei einem Rohrprofil 406,4 x 8: 𝑐 = 75 𝑘𝑁/𝑚2 𝑞 = 31,25𝑘𝑁/𝑚2∗1,1∗𝑒−0,83∗𝐷𝑏 𝑢 𝑠𝑘 𝒒 = 24,5 𝒌𝑵/𝒎𝟐 𝒔,𝒌

Ein Spitzendruck wird auf sicherer Seite liegend und aufgrund der Bodenbeschaffenheit vernach- lässigt.

2.4 Wasserverhältnisse

Der Grundwasserstand wird auf sicherer Seite liegend auf Höhe der Geländeoberkante ange- setzt.

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3 Mast

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3.1 Lastannahmen

Siehe Anlage 1 (tecpoles).

Die Lastannahmen für den Flutlichtmast sowie alle weiteren baulichen Bestandteile (Traverse,

Fluter, Steigleiter etc.) werden vollständig von der Tecpoles GmbH ermittelt. Die Lastannah-

men werden in dieser Statischen Berechnung als zutreffend und verträglich vorausgesetzt.

Auszug Maststatik

Lastannahmen:

𝑭 = 𝟑,𝟖𝟗 𝒌𝑵 𝒛,𝒌 𝑭 = 𝟑,𝟓𝟐 𝒌𝑵 𝒙,𝒌 𝑴 = 𝟑𝟑,𝟎𝟐 𝒌𝑵𝒎 𝒚,𝒌

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4 Ermittlung Schnittgrößen

Es wird bei den Nachweisen eine einseitige Abgrabung t=0,50 m berücksichtigt.

Die Maste werden bemessen mit einem Gründungsrohr 406,4 x 8. Die rechnerisch erforderliche

Länge beträgt 3,73 m. Die gewählte Länge beträgt 4,00 m.

Rohrpfahllänge: aus der Berechnung erf. l = 3,73 m

gewählt l = 4,00 m

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Bemessungswerte:

𝑀 = 49,53 𝑘𝑁𝑚 𝑑 𝑉 = 5,28 𝑘𝑁 𝑑 𝑀 = 58,17 𝑘𝑁𝑚 𝑅𝑜ℎ𝑟,𝑑

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5 Nachweis Rohr

Mastgründung im Stahlrohr

M = 49,53 kNm Mast : d = 268,0 mm d M

V = 5,28 kN Einbindetiefe h = 1,50 m d e Betonverguss h = 0,30 m o Sandfüllung h = 1,20 m u 49,53 Betonverguss C 25/30 unbewehrt f = 0,70 × 25 / 1,5 cd,pl 5,28 = 11,7 N/mm² H o 0 3 ,0 Betonverguss = o h

0 3 5 3 9 7 ,0 ,0

z 0 0 2 5 H ,1 ,1 Verfüllung: verdichteter u 7

h u

h e Sand 6 3 ,0

Gründungsrohr : Ø = 406,4 mm a t = 8 mm R,0 Ø 406,4 / 8 Ø = 390,4 mm i

Abrostung = 2 mm Ø = 402,4 mm aR t = 6 mm R Ø = 390,4 mm i Stahl S 235

H = [(V × (z + h /2) + M ] / z =[5,28 × (0,950 + 0,3/2) + 49,53 ] / 0,950 = 58,25 kN o,d d 0 d

H = H -V = 58,25 - 5,28 = 52,97 kN u,d o,d d

Betonpressung (Verguss - Mast)

s = H / (h × d ) = 58,25 / ( 30 × 26,8 ) = 0,072 kN/cm² cd od o M 0,725 N/mm² < f =11,70 N/mm² cd,pl

s / f = 0,725 / 11,7 = 0,06 < 1,00 Beton unbewehrt cd cd,pl

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Rammrohr

Querschnittswerte Rohr

Stahlgüte Rohr = S 235 f = 235 N/mm² y,k γ = 1,00 M0 f = 235 N/mm² y,Rd t = = 136 N/mm² R,d

Rohrdurchmesser (mit 2 mm Abrostung) = Ø 402,4 mm 40,2 cm aR Wanddicke t (inkl. 2mm Abrostung) t = 6 mm 0,6 cm R Innendurchmesser Ø = 390,4 mm 39,04 cm i Mittlerer Radius r = 198,2 mm 19,82 cm Rm

Trägheitsmoment I = 14679,51 cm4 Widerstandsmoment W = 729,60 cm³

M = W × f / γ = 171,46 kNm B,R y,k M

Nachweis: Stahlrohr im Kopfbereich: a = 1,5 Erhöhungsfaktor Schubspannung) Q

T = α ×H / (π × r ) = 1,40 kN/cm Schub M,d Q o,d Rm N = H / 2 = 29,13 kN Ringzugkraft Ri,d o,d τ = T / t = 2,34 kN/cm² s,d M,d R σ = N / (h × t ) = 1,62 kN/cm² Ringzugspannung s,d Ri,d o R

τ τ = 0,17 ≤ 1,0 OK s,d/ R,d

σ /f = 0,07 ≤ 1,0 OK s,d y,R,d

Biegespannung aus Einspannung im Boden

M = = 58,17 kNm aus DC-Berechnung Rohr,d

σ = M / W = 79,73 N/mm² MRohr,d Rohr,d Rohr

σ / f = 0,34 ≤ 1,0 OK MRohr,d y,R,d

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6 Schlussblatt

Hier nicht weiter betrachtete untergeordnete Bauteile werden konstruktiv ohne weiteren Nach-

weis bei der Erstellung der Ausführungspläne dimensioniert. Alle Maße sind vor Ort zu prüfen.

Gründung Flutlichtmasten Sportplatz Alstergymnasium

Seite 1 - 22

Anlagen

Anlage 1: Maststatik 16 m, Tecpoles GmbH, M

Bauvorhaben: KFLM156/108/3,5/4/26/001(AN 1813682) Au

Anlage 2: Baugrundbeurteilung Neubau Alstergymnasium M

Eickhoff und Partner mbB, 07.08.2024 Au

Erstaufstellung:

………………………….

Vierhöfen, 21.04.2026

Intern geprüft:

…………………………….

Vierhöfen, 21.04.2026

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Anlage 1

Maststatik 16 m, Tecpoles GmbH,

Bauvorhaben: KFLM156/108/3,5/4/26/001(AN 1813682)

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3 / 11

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Tür verstärkt

Traverse 1-fach

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1 x Fluter BVP 528 : 0,29 m² , 25 kg

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Auslenkung der Mastspitze 52 cm --> 3,3 % < 6 % OK

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0,63 < 1,0 [OK]

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0780-CPR-53001

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Anlage 2

Baugrundbeurteilung Neubau Alstergymnasium

Eickhoff und Partner mbB, 07.08.2024

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Eickhoff und Partner mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik

Projekt-Nr. 21338

Neubau Alstergymnasium

Maurepasstraße 67, 24558 Henstedt-Ulzburg

1. Bericht vom 07.08.2024

Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung

Auftraggeber: Gemeinde Henstedt-Ulzburg Die Bürgermeisterin Rathausplatz 1 24558 Henstedt-Ulzburg

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EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik

Eickhoff und Partner mbB · Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek Fon: 04101 / 54 20 0 Mail: info@eickhoffundpartner.de Gemeinde Henstedt-Ulzburg Web:www.eickhoffundpartner.de Die Bürgermeisterin Grundbau Bodenmechanik Rathausplatz 1 Baugrundgutachten Erdbaulabor 24558 Henstedt-Ulzburg Beweissicherung

Datum: 07.08.2024 Projektbearbeiter: Ganter

Projekt-Nr. 21338

Betrifft: Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67, 24558 Henstedt-Ulzburg

hier: Baugrundbeurteilung und Gründungsberatung

Bezug: Auftrag Nr. 24 000 355 vom 13.05.2024 HhSt./Gesch.Z. 217001.7851000

Anlage: 21338/1 - 12

1. Bericht

1. Veranlassung

Auf dem Grundstück Maurepasstraße 67 in 24558 Henstedt-Ulzburg ist auf einem maximal ca. 200 x 120 [m] großen Areal der Neubau von nicht unterkellerten Gebäuden bzw. Gebäudeteilen für das Alstergymnasium geplant.

Wir wurden beauftragt, zu dem o.g. Bauvorhaben eine Baugrundbeurteilung und Gründungs- beratung abzugeben.

2. Planunterlagen

Für die Bearbeitung wurden folgende Planunterlagen verwendet:

2.1 erhalten von der Gemeinde Henstedt-Ulzburg

• Lageplan, M 1:2000, Stand 15.05.2024, erstellt von der Gemeinde Henstedt-Ulzburg
• Luftbild, M 1:2000, Stand 15.05.2024, erstellt von der Gemeinde Henstedt-Ulzburg

Partner: Dipl.-Ing. Ingo Bammert • Dipl.-Ing. Florian Ganter USt-ID-Nr.: DE252039049 · Partnerschaftsregister: PR 324 KI, Amtsgericht Pinneberg

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2.2 erhalten von der Bohrgut GmbH

• Schichtenverzeichnisse und 151 gestörte Bodenproben von 27 Kleinrammbohrungen (BS 1 - BS 27), ausgeführt im Zeitraum 01.-03.07.2024

3. Baugelände

Die Lage des östlich des vorhandenen Schulgebäudes überwiegend auf dem Rasenplatz und nördlich der Maurepasstraße gelegenen Baufensters (rot umrandet), der Bestandsgebäude und der Baugrundaufschlüsse ist Anl. 21338/1 und nachfolgend Abb. 1 zu entnehmen.

Abb. 1: Lageplan, M 1:2000

Die Ansatzpunkte der Baugrundaufschlüsse wurden vom Bohrunternehmer lage- und höhen- mäßig eingemessen. Die Geländehöhen an den Ansatzpunkten der Kleinrammbohrungen liegen danach zwischen ca. NHN + 38,3 m (BS 4, BS 18 + BS 19) und ca. NHN + 39,4 m (BS 24), sodass bei einer maximalen Höhendifferenz zwischen den Ansatzpunkten der Baugrundauf- schlüsse von ca. ∆h ≈ 1,1 m das Gelände auf einer Höhe von im Mittel ca. NHN + 38,7 m liegt.

Im Baubereich befinden sich derzeit Sportanlagen aus überwiegend einem Rasenplatz sowie Laufbahnen (nordöstlicher Baubereich) und eine Weitsprunganlage (nordwestlicher Baubereich).

4. Bauwerk

Geplant ist der Neubau von nicht unterkellerten Gebäuden bzw. Gebäudeteilen für das Alstergymnasium mit einer BGF von ca. 14.100 m².

Weitere Unterlagen zum geplanten Neubau wie z.B. Lagepläne, Grundrisse Schnitte sowie Angaben zu den Bauwerkslasten, zur geplanten Höhenlage des Neubaus und dem vorgesehenen Gründungskonzept liegen uns nicht vor.

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5. Baugrund

5.1 Allgemeines

Der Baugrund wurde im Zeitraum 01.-03.07.2024 mittels 27 Kleinrammbohrungen (BS 1 bis BS 27) mit Tiefen von t = 6,0 m unter Gelände erkundet.

Nach unserer kornanalytischen Probenbewertung und den Schichtenverzeichnissen wurde die Bodenschichtung in Form von höhengerecht dargestellten Bodenprofilen auf den Anl. 21338/2-9 aufgetragen. Die Lage der Baugrundaufschlüsse ist Anl. 21338/1 und Abb. 1 zu entnehmen.

5.2 Bodenschichtung

Zunächst wurden unterhalb lokaler Oberflächenbefestigungen aus Pflastersteinen bei BS 9, BS 10, BS 14, BS 18, BS 22, BS 25 + BS 27) bis in Tiefen von 0,5 (BS 1, BS 15, BS 16, BS 20, BS 23, BS 26 + BS 27) ≤ t ≤ 2,7 (BS 22) [m] unter Gelände Auffüllungen überwiegend aus Sanden mit schwach humosen bis humosen und schwach schluffigen Beimengungen sowie lokal auch Schluff und bei BS 22 / 2,0 - 2,7 [m] unter Gelände einer Bauschuttlage angetroffen. Bis auf die Bauschuttlage bei BS 22 enthalten die Auffüllungen ansonsten überwiegend keine anthropogene Bestandteile, sodass die vorgenannten Böden ggf. auch gewachsen sein können (Auff.?). Eine endgültige Beurteilung anhand der Bodenproben alleine war nicht möglich. Diesbezüglich empfehlen wir eine abschließende Abnahme der Aushubsohlen durch unser Büro.

Anschließend folgen bis zu den Endteufen von t = 6,0 m unter Gelände schwach schluffige bis überwiegend schluffige Feinsande sowie bereichsweise bei BS 7, BS 11, BS 14 und BS 27 auch Sande ohne schluffige Beimengungen (BS 7, BS 14 und BS 27). Bei den Feinsanden sind teilweise ein-/unterlagernd Schluffschichten in weicher bis überwiegend steifer Konsistenz vorhanden sind. Die Schluffbereiche wurden wie folgt festgestellt:

Tab. 1: vorhandene Schluffschichten

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5.3 Wasser

5.3.1 Wasserstände bei den Kleinrammbohrungen

Die Wasserstände wurden während der Ausführung und nach Beendigung der Kleinramm- bohrungen gemessen. Nach den Angaben in den Schichtenverzeichnissen sind sie links neben den Bodenprofilen auf den Anl. 21338/2-9 eingetragen. Die Wasserstände wurden vom Bohr- unternehmen wie folgt angegeben:

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Tab. 2: Wasserstände bei der Baugrunderschließung im Zeitraum 01.-03.2024

Bei den in Tabelle 1 genannten Wasserständen handelt es sich hauptsächlich um den echten Grundwasserstand, der jedoch aufgrund der überwiegend schluffigen Böden teilweise von aufstauendem Sicker- und Schichtenwasser überlagert sein dürfte. Weiterhin sind die in den Bohrlöchern gemessenen Wasserstände sehr wahrscheinlich nicht endgültig ausgepegelt gewesen sein.

5.3.2 Bemessungswasserstand für Bauwerke

Grundwasser:

Der Grundwasserstand lag zum Zeitpunkt der Baugrunderschließung im Zeitraum 01.-03.07.2024 bei im Mittel ca. NHN + 35,0 m. Angaben zu möglichen Grundwasserstandschwankungen im Baubereich sind uns nicht bekannt. Wir schätzen diese auf maximal ca. ± 1,5 m oberhalb des o.g. Wasserstandes, so dass der Grundwasserstand u.E. bis auf eine Höhe von ca. NHN + 36,5 m ansteigen könnte. Aufgrund dieser Tiefenlage ist der Grundwasserstand für die nicht unterkellert geplante Baumaßnahme nur von untergeordneter Bedeutung.

Aufstauendes Sicker- und Schichtenwasser:

Im Bereich von Schluffschichten sowie auch im Bereich der hauptsächlich anstehenden, schluffigen Feinsande, die Durchlässigkeitsbeiwerte von k < 1·10-4 m/s aufweisen, muss temporär und niederschlagsabhängig mit einem Sickerwasseraufstau in Höhe von ggf. mehreren Dezimetern gerechnet werden.

Daher ein örtlicher und zeitweiliger, niederschlagsabhängiger Anstieg von aufstauendem Sicker- und Schichtenwasser bis u.U. auf Höhe des jetzigen Geländes nicht ausgeschlossen. Den Bemessungswasserstand für aufstauendes Sicker- und Schichtenwasser empfehlen wir daher auf der sicheren Seite liegend wie folgt anzunehmen:

• mit Einbau einer Dränanlage: in Höhe des durch eine Dränanlage begrenzten Wasserstandes
• ohne Einbau einer Dränanlage: in Höhe des derzeitigen Geländes

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6. Bodenmechanische Versuche/ Kennwerte

6.1 Bodenmechanische Versuche

Zur Bestimmung der bodenmechanischen Kennwerte wurden die nachfolgend genannten boden- mechanischen Laborversuche durchgeführt.

6.1.1 Kornzusammensetzung

Von typischen Proben der anstehenden Böden wurde die Kornzusammensetzung ermittelt. Die Ergebnisse sind als Körnungslinien auf Anl. 21338/10, Seite 1-3 dargestellt. Im Einzelnen ergibt sich:

Tab. 3: Kornzusammensetzungen

6.1.2 Wassergehalt

Aus den Bodenproben der Schluffschichten sowie der schluffigen Sande wurde der Wassergehalt bestimmt. Er dient als Grundlage zur Abschätzung der Zusammendrückbarkeit und der Scherfestigkeit. Er ist rechts neben den Bodenprofilen auf den Anl. 21338/2-9 eingetragen und ergibt sich wie folgt:

Tab. 4: Wassergehalte

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6.2 Bodenkennwerte

Die charakteristischen Bodenkennwerte können wie folgt angenommen werden:

[...] Auffüllung 1): im aufgeweichten Zustand Tab. 5: Charakteristische bodenmechanische Kennwerte

7. Baugrundbeurteilung

7.1 Tragfähigkeit

7.1.1 Auffüllungen

Auffüllungen mit hohen Humus- und Schluffanteilen sind nicht ausreichend tragfähig und somit als Gründungsträger für den Neubau nicht geeignet. Sie dürfen daher nicht unterhalb von Bauwerkssohlen verbleiben und sind, sofern sie noch unterhalb der Bauwerkssohlen liegen, unter Berücksichtigung einer Druckausstrahlung von 45° ab Außenkante der Gründungsteile und Verkehrsfläche bis zu den tragfähigen Böden gegen schluffarmen (Schluffanteil < 3%), verdichtungsfähigen Sand (vgl. Abs. 7.1.3) auszutauschen.

Sandauffüllungen ohne bzw. mit maximal schwach humosen Anteilen sind aufgrund der nur relativ geringen Humusanteile für den geplanten Neubau ausreichend tragfähig und können somit nach einer Nachdichtung im Untergrund verbleiben, sofern sie die Anforderungen an die Durch- lässigkeit hinsichtlich der im Endzustand erforderlichen Trockenhaltungsmaßnahmen einhalten.

Wir empfehlen, die planmäßigen Aushubsohlen (insbesondere bei den Auffüllungsbereichen mit großen erforderlichen Austauschtiefen, z.B. bei BS 22) von uns abnehmen zu lassen, um vor Ort die Humus-/Schluffanteile sowie die Nachverdichtbarkeit der anstehenden Böden zu beurteilen.

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7.1.2 Sande und Schluff

Die gewachsenen Sande sowie die bindigen Böden aus Schluff in wenigstens steifer Konsistenz sind wenig zusammendrückbar und hoch scherfest. Sie sind als Gründungsträger für eine Flachgründung des Gebäudes geeignet.

Die bei der Probenbewertung lokal festgestellte weiche Konsistenz des Schluffs resultiert erfahrungsgemäß aus Störungen bei der Probennahme und der dynamischen Beeinflussung durch das Bohrgerät im Zusammenwirken mit dem anstehenden Wasser. In Situ ist im ungestörten Zustand von einer wenigstens steifen Konsistenz auszugehen.

7.1.3 Neue Sandauffüllungen

Für neue Sandauffüllungen ist ein schluffarmer (Schluffanteil < 3%), verdichtungsfähiger Sand zu verwenden. In Hinblick auf die Trockenhaltungsmaßnahmen sollte das verwendete Material einen Durchlässigkeitsbeiwert von k > 1·10-4 m/s aufweisen.

Für eine Sandauffüllung sollte eine mindestens mitteldichte Lagerung gegeben sein. Diese Forderung kann mittels einer Überprüfung mit der leichten Rammsonde (DPL) nachgewiesen werden. Rammsondierungen sollten erst bei Auffülldicken von d > 0,7 m ausgeführt werden. Bei geringeren Auffülldicken kann die Prüfung der Lagerungsdichte auch mittels dynamischer Plattendruckversuche erfolgen.

7.2 Aufweichungsgefahr

Sofern bei den Erdarbeiten die bindigen Böden aus Schluff und/oder schluffige Sande angeschnitten werden, ist zu beachten, dass diese - insbesondere in Verbindung mit Wasser - bei dynamischen Beanspruchungen zu Aufweichungen neigen. Sie gehen hierbei in eine weiche bis eventuell sogar breiige Konsistenz über.

Da derart aufgeweichte Bodenschichten als Gründungsträger ungeeignet sind und gegen verdichteten Sand ersetzt werden müssen, sind die Erdarbeiten so durchzuführen, dass Auf- weichungen vermieden werden. Direkte Druckeinwirkungen durch die Baggerschaufel sind zu minimieren.

Sollten in Situ aufgeweichte Bodenschichten angetroffen werden, empfehlen wir zur Schaffung einer ausreichend tragfähigen Arbeitsebene den Einbau einer ca. d = 0,3 bis 0,5 [m] dicken und schluffarmen (Schluffanteil ≤ 3%) Sand- oder Kies-Sand-Schicht. Diese kann bei einer entsprech- enden Kornzusammensetzung auch als Dränschicht im Bau- und Endzustand genutzt werden.

7.3 Frostgefährdung

Sande/Sandauffüllungen mit Schluffgehalten von weniger als 5 % sind nicht frostempfindlich entsprechend der Frostempfindlichkeitsklasse F1.

Sande/Sandauffüllungen mit Schluffanteilen zwischen 5 bis 15 [%] sind in Abhängigkeit von der Ungleichförmigkeitszahl nicht bzw. gering bis mittel frostempfindlich entsprechend der Frostempfindlichkeitsklassen F1 oder F2.

Sande mit Schluffgehalten von mehr als 15 %, die bindigen Böden aus Schluff sind sehr frostempfindlich entsprechend der Frostempfindlichkeitsklasse F3. Unabhängig vom Schluff- gehalt sind wassergesättigte Sande grundsätzlich auch der Frostempfindlichkeitsklasse F3 zuzuordnen.

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Abb. 2: Frostempfindlichkeit

7.4 Versickerungsfähigkeit

Für die Versickerung von Niederschlagswasser nach dem Arbeitsblatt DWA-A 138 ausreichend durchlässige Sande wurden bei BS 7, BS 11, BS 14 und BS 27 angetroffen.

Die schluffigen Feinsande mit geringen Mittelsandanteilen (ms‘) oder mit Schlufflagen sind im Hinblick auf ihre Durchlässigkeitsbeiwerte zur Versickerung vermutlich nicht bzw. allenfalls bedingt geeignet.

Weiterhin sollten Versickerungsanlagen bei Bedarf nicht in Bereichen mit Schluffschichten vorgesehen werden, da diese Böden ebenfalls nicht ausreichend durchlässig und somit für eine Versickerung ungeeignet sind.

Aufgrund der Inhomogenität und nur lokalen Vorkommen von ausreichend durchlässigen Böden empfehlen wir, bei Bedarf unmittelbar im Bereich von ggf. geplanten Versickerungsanlagen den Baugrund diesbezüglich mittels weiterer Kleinrammbohrungen erkunden und beurteilen zu lassen.

Bei der Planung von Versickerungsanlagen sind auch die Grundwasserstände zu beachten. Diesbezüglich ist der mittlere Höchstwasserstand u.E. bei NHN + 36,0 m anzunehmen.

8. Gründungsberatung

8.1 Allgemeines - zulässige Sohlnormalspannung

Bei den im Baubereich anstehenden Baugrundverhältnissen ist grundsätzlich eine Flachgründung des Neubaus auf einer statisch bemessenen Sohlplatte und/oder konventionellen Streifen-/Einzelfundamenten möglich.

Die zulässige Sohlnormalspannung ist keine bodenspezifische Kenngröße, sondern eine Funktion des Verformungsverhaltens und der Grundbruchsicherheit der Fundierung. Zu beiden Randbedingungen wird nachfolgend Stellung genommen.

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8.2 Grundbruchsicherheit

Für die Gründung auf einer statisch bemessenen Sohlplatte ist eine ausreichende Grundbruch- sicherheit gegeben, ohne dass es eines rechnerischen Nachweises bedürfte. Die zulässige Sohlnormalspannung ergibt sich hier somit ausschließlich aus den zulässigen Setzungen.

Für die Bemessung von Streifen-/Einzelfundamenten gelten die in den Diagrammen auf den Anl. 21338/11 + 12 aufgeführten zulässigen Sohlnormalspannungen in Abhängigkeit von den Fundamentabmessungen. Zwischenwerte können interpoliert werden.

Die Diagramme gelten für ein Verhältnis von veränderlichen zu ständigen Lasten von 50:50 [%], entsprechend eines gemittelten Faktors von ca. 1,43 (Mittel aus Teilsicherheitsbeiwerten für ständige Lasten γ und veränderliche Lasten γ ). Andere Verhältniswerte müssen bei der G Q Bemessung berücksichtigt werden, indem der Bemessungswert des Grundbruchwiderstands nach DIN 1054 wie folgt berechnet wird:

R = zul. R · (Faktor des tatsächlichen Verhältnisses der Teilsicherheitsbeiwerte aus n,d ständigen Lasten γ und veränderlichen Lasten γ ) G Q

Beispiel für 60% ständige Lasten und 40% veränderlichen Lasten:

R = zul. R · (0,6 · 1,35 + 0,4 · 1,50) = zul. R · 1,41 n,d

Alle Tabellenwerte setzen jeweils tragfähigen Baugrund und gleichmäßig verteilte Sohlnormal- spannungen voraus. Fundamente mit ungleichmäßiger Sohldruckverteilung müssen gesondert nachgewiesen werden, wobei die in Höhe der Gründungssohle angreifenden Kräfte, getrennt nach V und H, und die Momente bekannt sein müssen. Zur Vorbemessung können Momente durch den Ansatz einer reduzierten Aufstandsfläche entsprechend b' = b - 2 · e berücksichtigt werden.

Fundamente mit unterschiedlicher Gründungstiefe sind nicht steiler als unter einer Neigung von β = 30° gegeneinander abzutreppen.

8.3 Verformungsverhalten

Bei den anstehenden, gut tragfähigen Bodenschichten werden die Setzungen und die Setzungs- differenzen für einen beispielsweise bis zu 3geschossigen Neubau wie folgt erwartet:

• Setzungen 1,0 ≤ s ≤ 1,5 cm
• Setzungsdifferenzen ∆s ≤ 0,5 cm

Bei Baugrundverformungen in der o.g. Größenordnung sind Schäden/Risse am Neubau wenig wahrscheinlich.

8.4 Bettungsmoduln

Grundsätzlich ist der Bettungsmodul k keine bodenmechanische Kenngröße, sondern ergibt sich s als Quotient aus den vorhandenen Bauwerkslasten bzw. den hieraus resultierenden Boden- pressungen σ und den zugehörigen Setzungen s zu k = σ/s [MN/m³]. s

Für die erforderliche statische Bemessung einer Sohlplatte können die hierfür benötigten Bettungsmoduln für die Vorbemessung zunächst unverbindlich wie folgt angenommen werden:

k = 10,0 MN/m³ in allen Innenbereichen s k = 20,0 MN/m³ am Plattenrand auf einer Breite von ca. 1,0 m und in s höherbelasteten Innenbereichen

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Bei Bedarf können die Bettungsmoduln in Abhängigkeit von der Lasteinleitungsfläche und den tatsächlichen Lasten von uns überprüft werden.

Unabhängig davon können Bettungsmoduln für Streifen- und Einzelfundamente den Anl. 21338/11 + 12 entnommen werden.

9. Hinweise zur Herstellung der Baugrube

Eine detaillierte Baugrubenplanung ist nicht Gegenstand unserer Beauftragung. Bei dem nicht unterkellerten Neubau dürften i.Allg. auch keine tieferen Baugruben erforderlich werden.

Gemäß DIN 4124 „Baugruben und Gräben - Böschungen, Verbau, Arbeitsraumbreiten“ dürfen nicht verbaute Baugruben und Gräben bis höchstens 1,25 m Tiefe ohne besondere Sicherung mit senkrechten Wänden hergestellt werden.

Nicht verbaute Baugruben und Gräben mit einer Tiefe von mehr als 1,25 m müssen i. Allg. mit abgeböschten Wänden hergestellt werden.

Die Böschungsneigung richtet sich unabhängig von der Lösbarkeit des Bodens nach dessen bodenmechanischen Eigenschaften unter Berücksichtigung der Zeit, während der sie offen zu halten sind und nach den äußeren Einflüssen, die auf die Böschung wirken.

Ohne rechnerischen Nachweis der Standsicherheit dürfen folgende Böschungswinkel zur Hori- zontalen nicht überschritten werden:

• bei nichtbindigen oder weichen bindigen Böden ß = 45°
• bei mindestens steifen bindigen Böden ß = 60°

Geringere Wandhöhen bzw. geringere Böschungsneigungen sind vorzusehen, wenn besondere Einflüsse die Standsicherheit gefährden. Solche Einflüsse können z.B. ausgetrocknete/riesel- fähige Sande, Zufluss von Niederschlags- oder Sickerwasser und gering verdichtete Auffüllungen sein.

Die Standsicherheit aller Bauteile muss während jeder Bauphase ausreichend gewährleistet sein. Allgemein ist bei Ausschachtungs- und Gründungsmaßnahmen im Anschlussbereich an den Bestand DIN 4123 „Gebäudesicherung im Bereich von Ausschachtungen, Gründungen und Unterfangungen“ zu beachten.

10. Trockenhaltungsmaßnahmen

10.1 - im Bauzustand

Während der Bauzeit anfallendes Niederschlagswasser kann in i.Allg. relativ schnell in den anstehenden Sandauffüllungen/Sanden versickern, so dass grundsätzlich keine Wasserhaltung erforderlich werden sollte.

Bei starken Niederschlägen und/oder insbesondere auch bei „normalen“ Niederschlägen im Bereich schluffiger Sande und von Schluffschichten kann ein unzulässiger Aufstau nicht ausgeschlossen werden. Dann wäre das Wasser mittels einer Bauhilfsdränage zu fassen und abzuleiten.

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10.2 - im Endzustand

10.2.1 Allgemeines

Allgemein sind die in der DIN 18533-1 „Abdichtung von erdberührten Bauteilen - Anforderungen, Planungs- und Ausführungsgrundsätze“ sowie auf die darin enthaltenen normativen Verweise zu beachten. Hierbei werden die Wassereinwirkungsklassen allgemein gemäß der nachfolgenden Tabelle unterschieden.

Abb. 3: DIN 18533-1, Tab. 1 - Wassereinwirkungsklassen

Die Abdichtungsmaßnahmen sind gemäß DIN 18533-1 entsprechend der jeweils anzusetzenden Wassereinwirkungsklasse nach Abb. 3, Spalte 4 zu wählen.

Die Riss-, Raumnutzungs- und Rissüberbrückungsklassen sind nach den Angaben der DIN 18533-1, 5.4 ff zu wählen.

10.2.2 Wassereinwirkungsklassen

Der Bemessungswasserstand für aufstauendes Sicker- und Schichtenwasser ist auf der sicheren Seite liegend auf Höhe des Gelände anzunehmen. Die maßgeblichen Wassereinwirkungsklassen ergeben sich in Abhängigkeit von der geplanten Höhenlage des Neubaus wie folgt:

Bei Einbindung der Rohsohlen in den Bemessungswasserstand wären hier nach DIN 18533-1, Tab. 1 grundsätzlich folgende Wassereinwirkungsklassen anzusetzen:

• W2.1-E - Mäßige Einwirkung von drückendem Wasser oder
• W1.2-E - Bodenfeuchte und nichtdrückendes Wasser bei Bodenplatten und erdberührten Wänden mit Dränung Sofern eine Dränanlage nach DIN 4095 „Dränung zum Schutz baulicher Anlagen - Planung, Bemessung und Ausführung" vorgesehen ist, ist die Wassereinwirkungsklasse W1.2-E anzusetzen. Bei dieser Kombination der Trockenhaltung ist eine regelmäßige Kontrolle und Wartung der Dränanlage erforderlich ist, damit bei einer Störung der Dränmaßnahmen (z.B. Pumpenausfall oder Zusetzen der Dränrohre) unverzüglich reagiert werden kann. Desweiteren ist zu beachten, dass Dränanlagen i.d.R. genehmigungspflichtig sind.

Sollte OK Rohsohle oberhalb des Bemessungswasserstandes liegen, kann die Sohle auch aus wasserundurchlässigem Beton hergestellt werden. Ob ggf. weitere Abdichtungsmaßnahmen

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erforderlich sind, ist dann abhängig von den geplanten Nutzungsklasse der Räume. Sofern keine Risse in der Sohle und den Wänden infolge Schwindens und Kriechens des Betons auftreten, ist durch die konstruktiv bedingte Bauteildicke keine nennenswerte Diffusion von Wasser nach Innen zu erwarten. Bei Ausführung von wasserundurchlässigem Beton sind hinsichtlich des Raumklimas gesonderte bauphysikalische Aspekte zu betrachten. Weiterhin kann hier auf eine Bemessung gegen Auftrieb bzw. Wasserdruck verzichtet werden.

Sofern die OK der Rohsohlen oberhalb des o.g. Bemessungswasserstandes liegen sowie unterhalb der neuen Sohlen und in einem um den Neubau umlaufenden, b ≥ 0,5 m breiten Streifen eine d = 0,5 m dicke Sandschicht mit Durchlässigkeitsbeiwerten von k > 1·10-4 m/s vorhanden sind bzw. eingebaut werden, ist für den Neubau eine Abdichtung gemäß der Wasserein- wirkungsklasse W1.1-E - Bodenfeuchte und nichtdrückendes Wasser bei Bodenplatten und erdberührten Wände ausreichend. Diesbezüglich sollten auch die Erfahrungen von den benachbarten Bestandsgebäuden berücksichtigt werden.

Unabhängig davon ist auch die Wassereinwirkungsklasse W4-E zu beachten.

11. Zusammenfassung

Bauwerk

• Neubau eines nichtunterkellerten Schulgebäudes
• Abmessungen des Bauareals maximal ca. 200 x 120 [m]

Baugelände

• Geländehöhen bei den Kleinrammbohrungen zwischen ca. NHN + 38,3 m und NHN + 39,4 m, im Mittel ca. NHN + 38,7 m
• derzeit im Baubereich vorhandene Sportanlagen (Rasenplatz, Laufbahnen, Weitsprunganlage) werden rückgebaut

Bodenschichtung

bis 0,5 ≤ t ≤ 2,7 [m]: Sandauffüllungen mit schwach humosen bis humosen /schwach schluffigen und lokal Schluff bis 6,3 ≤ t ≤ 6,0 [m]: überwiegend schluffige Sande sowie bereichsweise ein-/unterlagernd Schluffschichten in unterschiedlichen Tiefenlagen und Schichtdicken

Wasser

• im Zeitraum 01.-03.07.2024 Grundwasser bei im Mittel ca. NHN + 35,0 m angetroffen
• Bemessungsgrundwasserstand für Bauwerke bei NHN + 36,5 m → nicht maßgeblich
• Bemessungswasserstand für aufstauendes Sicker- und Schichtenwasser:
• mit Einbau einer Dränanlage: in Höhe des durch eine Dränanlage begrenzten Wasserstandes
• ohne Einbau einer Dränanlage: in Höhe des derzeitigen Geländes

Bodenkennwerte

siehe Abs. 6.2

[Seite 50]

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Baugrundbeurteilung

Auffüllungen aus Sanden mit hohen Humus-/Schluffanteilen sind gegen lagenweise verdichteten Sand auszutauschen. Diesbezüglich empfehlen wir zur Festlegung der erforderlichen Austausch- tiefen eine Abnahme der Aushubsohlen durch unser Büro.

Sandauffüllungen mit nur geringen Humusanteilen/-lagen sind für den geplanten Neubau ausreichend tragfähig, sofern sie mit den jeweils angetroffenen Schluffanteilen ausreichend nachverdichtbar sind.

Die gewachsenen Sande sowie der bindige Boden aus Schluff in wenigstens steifer Konsistenz sind wenig zusammendrückbar und als Gründungsträger für eine Flachgründung auf Streifen-/ Einzelfundamenten oder einer Sohlplatte geeignet.

Weitere Bodeneigenschaften s. Abs. 7.2 ff.

Gründungsberatung

Bei Gründung auf einer statisch bemessenen Sohlplatte ist die Grundbruchsicherheit auch ohne rechnerischen Nachweis gegeben.

Zulässige Sohlnormalspannungen für Streifen-/Einzelfundamente s. Anl. 21338/11 + 12

Setzungen 1,0 ≤ s ≤ 1,5 cm Setzungsdifferenzen ∆s ≤ 0,5 cm (bei Annahme einer bis zu 3geschossigen Bauweise) Risse infolge Baugrundverformungen sind bei Setzungen in dieser Größenordnung wenig wahrscheinlich.

Bettungsmoduln zur Bemessung einer Sohlplatte s. Abs. 8.4

Herstellung der Baugrube und Trockenhaltungsmaßnahmen

siehe Abs. 9 + 10

Eickhoff und Partner mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik

(Ganter) (Bammert)

[Seite 51]

[Seite 52]

[Seite 53]

Anl. 21338/2

BS 1 BS 2 BS 3 BS 4

(01.07.2024) (01.07.2024) (01.07.2024) (02.07.2024)

NHN (m) 40.00 NHN +38,88 m NHN +38,89 m NHN +38,81 m NHN +38,33 m w(%) 0.50 A Feinsand u h Pflanzenreste (Auff.) A Feinsand u' h Pflanzenreste (Auff.) w(%) 0.70 0.37 A Feinsand ms gs' u' h (Auff.) Feinsand u' Pflanzenreste A Feinsand u' h Beton-/Ziegelreste (Auff.) 0.50 A Mittelsand fs gs' g' (Auff.) 1.50 A 2.00 Feinsand u' ms' gs' g' (Auff.?)

2.00 Feinsnd u ms' 3.00 2.50 Feinsand u' Feinsand u ms' 24,5 35.00 Feinsand u 26,2 Schluff t fs Schluff fs t' 4.50 30,5 4.50 (33.83) 4.50

1. Wst. Feinsand u' ms'

6.00 6.00 6.00 Feinsand u ms' Schlufflagen

6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/2 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 1 - BS 4

/Akte

[Seite 54]

Anl. 21338/3

BS 5 BS 6 BS 7

(02.07.2024) (02.07.2024) (03.07.2024)

NHN (m) NHN +39,23 m NHN +39,25 m 40.00 NHN +38,36 m A Feinsand ms u' h Pflanzenreste (Auff.) w(%) 0.80 0.35 A Feinsand ms gs' u' h (Auff.) A Feinsand ms gs g u' h Pflanzenreste (Auff.) A 0.46 Mittelsand fs gs g' (Auff.) 1.80 A Feinsand u' h (Auff.?) Mittelsand fs gs' 1.40

2.90 (36.35) 2.90

1. Wst. 2.70 (35.66) 3.08 (36.17)
2. Wst. 22,5 Schluff + Feinsand t' Schlufflagen SE Feinsand u ms Schluffstreifen 35.00 Feinsand u' ms'

4.40

6.00 6.00 Feinsand u' ms'

6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/3 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 5 - BS 7

/Akte

[Seite 55]

Anl. 21338/4

BS 8 BS 9 BS 10

(01.07.2024) (01.07.2024) (01.07.2024)

NHN (m) 40.00 NHN +38,84 m NHN +38,38 m NHN +38,36 m

0.50 A Feinsand u' h Pflanzenreste (Auff.) w(%) A Feinsand ms u' Betonreste (Auff.) 0 0 . . 0 3 8 5 A A P M f i l t a te s l t s e a rs n t d e i f n s * gs g' (Auff.) 0 0 . . 0 6 8 0 A P M f i l t a te s l t s e a rs n t d e i f n s * gs g (Auff.) 1.50 0.55 Feinsand u' ms' g' (Auff.) A _ A Feinsand u ms' Schlufflagen (Auff.?) Mittelsand fs u' gs' (Auff.?) 2.00 2.30

Feinsand u ms' 35.00 Feinsand ms u' 3.40 (34.98)

1. Wst. 3.80 3.70 (34.66) 3.40 (34.98) 4.20 26,5 Schluff t' fs' Sandlagen 1. Wst. Feinsand u ms' SE

Feinsand u ms' 6.00

6.00 6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/4 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 8 - BS 10

/Akte

[Seite 56]

Anl. 21338/5

BS 11 BS 12 BS 13

(02.07.2024) (02.07.2024) (01.07.2024)

NHN (m) NHN +39,28 m 40.00 NHN +39,03 m NHN +38,38 m w(%) 0.50 A Feinsand u h' Grobsandlagen (Auff.) A Feinsand u' h Pflanzenreste (Auff.) 0.34 A Feinsand ms u' gs' h (Auff.) 0.80 A Mittelsand fs gs g u' Schluffgerölle (Auff.?) 0.71 A Feinsand ms u' gs' g' (Auff.) A Feinsand u' humose Lagen (Auff.) 1.50 1.50

Feinsand u' 1.60

15,5 3.00 (36.28)

1. Wst. 3.00 (36.28) SE Feinsand u ms' Feinsand u ms' 35.00 Fein- und Mittelsand

5.00 (33.38) 6.00

1. Wst. 6.00

6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/5 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 11 - BS 13

/Akte

[Seite 57]

Anl. 21338/6

BS 14 BS 15 BS 16 BS 17

(01.07.2024) (02.07.2024) (02.07.2024) (01.07.2024)

NHN (m) NHN +39,33 m 40.00 w(%) NHN +38,37 m NHN +38,35 m NHN +38,38 m A Feinsand ms u' gs' g' h (Auff.) 0.80 0.08 A Pflasterstein(cid:13) 0.30 A A Feinsand ms gs' u' h (Auff.) 0.50 A Feinsand ms gs g u' Schluffstreifen (Auff.) 1.50 A Mittelsand fs u' gs' g' (Auff.) 0.55 Mittelsand fs gs g (Auff.) 0.50 Feinsand ms gs' (Auff.) A Sand u t' g' (Schluff-Auff.?) Schluff fs 1.30 1.50

Mittelsand fs gs 3.00 (36.33) 12,8 Feinsand u Schluffstreifen 1. Wst. 2.60 3.42 (35.91) 3.00 SE Feinsand u ms 35.00 3.50 (34.87) Feinsand u ms' Schlufflagen SE 3.90 (34.45) Feinsand u ms' 3.70 (34.67)

1. Wst.
2. Wst. Feinsand u ms' 4.50 (33.88) 4.50
3. Wst. 4.87 (33.51) 6.00 SE Feinsand ms u'

6.00 6.00 6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/6 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 14 - BS 17

/Akte

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Anl. 21338/7

BS 18 BS 19 BS 20 BS 21

(01.07.2024) (02.07.2024) (02.07.2024) (01.07.2024)

NHN (m) NHN +39,33 m 40.00 NHN +38,34 m NHN +38,33 m NHN +38,38 m A Feinsand ms u' gs' humose Streifen (Auff.) 1.00 0.08 A Pflasterstein* 0.27 A A Feinsand ms gs' u' h (Auff.) 0.50 A Mittelsand fs gs g Betonreste humose Lagen (Auff . 1 ) .50 Feinsand u' ms' 0.50 A Mittelsand fs gs g (Auff.) 0.49 Mittelsand fs gs g (Auff.) 0.80 Feinsand u ms' gs' g' (Auff.?) A A Feinsand m s u' humose Streifen (Auff.) 1.50 (36.84) Sand u t' g' (Schluff-Auff.?) 1.70 1.70 SE Feisand ms u' 3.00 (36.33)

1. Wst. 3.51 (35.82) 2.80 (35.54) 3.00 (35.38) 3.00 SE Feinsand u ms'
2. Wst.
3. Wst. 35.00 3.00 (35.38) 3.70 (34.63) Feinsand u ms' Schlufflagen 1. Wst. Feinsand u ms' Schlufflagen SE

Feinsand u ms' 6.00

6.00 6.00 6.00 Wst. bei SE nicht messbar

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/7 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 18 - BS 21

/Akte

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Anl. 21338/8

BS 22 BS 23 BS 24

(01.07.2024) (02.07.2024) (03.07.2024)

NHN (m) NHN +39,35 m 40.00 NHN +38,48 m NHN +38,39 m w(%) 0.50 A Feinsand ms gs u' g' h (Auff.) w(%) 0 0 . . 0 4 8 9 A B M e it t t o e n ls p a fl n a d s t f e s r s g t s e i g n * (Auff.) 0.50 A Feinsand u' h Pflanzenreste Mittelsandlagen (Auff.) 1.50 A Mittelsand fs gs u' Schlufflagen (Auff.)

A Feinsand u ms' (Auff.) 2.00 Feinsand u ms' 14,8 A Ziegelsteine Bauschutt (Auff.) 2.70 _ 3.00 Feinsand u Feinsand u 35.00 3.50 (34.98) 3.70

1. Wst. 3.65 (34.83) SE 30,5 Feinsand u Schluff t' fs' 6.00

6.00 6.00

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/8 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 22 - BS 24

/Akte

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Anl. 21338/9

BS 25 BS 26 BS 27

(01.07.2024) (03.07.2024) (03.07.2024)

NHN (m) NHN +39,30 m 40.00 NHN +38,50 m NHN +38,38 m 0.08 A Betonpflasterstein(cid:13) w(%) 0.50 Mittelsand fs gs g' (Auff.) w(%) 0.05 A Pflasterstein(cid:13) 0.50 A Feinsand ms u' h Pflanzenreste (Auff.) Mittelsand fs gs' 0.60 Mittelsand fs gs g' (Auff.) 1.50 A 0.87 Feinsand u' ms' (Auff.?) Feinsand u Schlufflagen 1.50 A Feinsand ms u' gs' (Auff.?) 1 . 5 0 Feinsand m (cid:66) s

2.90

21,8 Feinsand u' 35.00 Schluff fs t' 4.80 (34.50) Feinsand u' ms' 4.40 (34.10) 1. Wst. 4.70 1. Wst. 5.10 (34.20) 4.57 (33.93) SE 6.00 SE 26,9 21,0 Schluff fs Feinsandlagen 6.00 6.00

30.00

Lageplan der Baugrundaufschlüsse siehe Anl. 21338/1 Erläuterung zur zeichnerischen Darstellung siehe beiliegende Legende

EICKHOFF und PARTNER mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik Industriestraße 21 · 25469 Halstenbek · Tel.: 04101 / 54 200 · www.eickhoffundpartner.de Anl. 21338/9 Neubau Alstergymnasium Maurepasstraße 67 Maßstab: 1 : 100 24558 Henstedt-Ulzburg

gez.: 07.08.2024 gepr.: Bodenprofile BS 25 - BS 27

/Akte

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Eickhoff und Partner mbB Beratende Ingenieure für Geotechnik

Legende zur zeichnerischen Darstellung der Bodenprofile

Bodenarten - Zeichen/Farbkennzeichnung nach DIN 4022 Bohrverfahren

• Zeichen nach DIN 4023 -

B 3 = Bohrung Nr. 3 BS 3 = Sondierbohrung Nr. 3

weitere siehe DIN 4023

Wasserstände/Datum

Wasser angebohrt

Wasserstand nach Beendigung der Sondierung oder Bohrung

Ruhewasserstand, z. B. im ausgebauten Bohrloch

Wasserstand angestiegen

Wasser versickert

Bo denarten - Kurzzeichen DIN 4022 - Konsistenzbezeichnung Ku rzzeichen Haupt- /Nebenbestandteil

G g Kies kiesig gG gg Grobkies grobkiesig breiig mG mg Mittelkies mittelkiesig fG fg Feinkies feinkiesig weich S s Sand sandig gS gs Grobsand grobsandig steif mS ms Mittelsand mittelsandig fS fs Feinsand feinsandig halbfest U u Schluff schluffig T t Ton tonig fest H h Torf/Humus torfig/humos o organische Beimengung A Auffüllung wechselnd, z. B. weich und Mu Oberboden (Mutterboden) steif X x Steine steinig (+) kalkhaltig nass / Vernässungszone __ fs / fs* starker Nebenanteil >30% fs' schwacher Nebenanteil <15%

1. Wst. 1. Wasserstand SE/ BE Sondierende/ Bohrende SW Sickerwasser

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Versuchsart: Nasssiebung Schlämmanalyse Kombinierte Analyse Nasssiebung

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Versuchsart: Nasssiebung Nassiebung Kombinierte Analyse Nasssiebung

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Versuchsart: Kombinierte Analyse Kombinierte Analyse Siebung

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