I21325-1__GB PW Hoeppnerweg.pdf

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Gemeinde Timmendorfer Strand Strandallee 42

23669 Timmendorfer Strand

Geotechnischer Bericht 01.06.2026

I 21325/1

Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand

• Baugrundbeurteilung und Gründungsempfehlung -

Inhalt:

1. Veranlassung
2. Bauwerk
3. Baugrund- und Wasserverhältnisse
4. Bodenklassifizierung
5. Chemische Befunde und Bewertungen
6. Bodenkennwerte und Homogenbereiche
7. Gründungsempfehlung
8. Hinweise zur Ausführung
9. Zusammenfassung

Anlagen:

1 Lagepläne 2 Baugrunderkundung und -bewertung 3 Chemische Analytik 4 Homogenbereiche

Verteiler:

Gemeinde Timmendorfer Strand (digital)

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Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand

• Baugrundbeurteilung und Gründungsempfehlung - Geotechnischer Bericht I 21325/1 vom 01.06.2026

Inhaltsverzeichnis

1. Veranlassung .................................................................................................................... 4

2. Bauwerk ............................................................................................................................ 5

3. Baugrund- und Wasserverhältnisse ................................................................................ 6 3.1 Baugrunderkundung .................................................................................................................. 6 3.2 Baugrundaufbau ........................................................................................................................ 6 3.3 Wasserverhältnisse ................................................................................................................... 7

4. Bodenklassifizierung ........................................................................................................ 8 4.1 Nicht bindige Auffüllungen ......................................................................................................... 8 Bodenbeschreibung und Klassifizierung ...................................................................... 8 4.2 Sande ........................................................................................................................................ 9 Bodenmechanische Laborversuche ............................................................................. 9 Bodenbeschreibung und Klassifizierung .................................................................... 10 4.3 Geschiebemergel .................................................................................................................... 10 Bodenmechanische Laborversuche ........................................................................... 10 Bodenbeschreibung und Klassifizierung .................................................................... 11 4.4 Tonablagerung ........................................................................................................................ 12 Bodenmechanische Laborversuche ........................................................................... 12 Bodenbeschreibung und Klassifizierung .................................................................... 12

5. Chemische Befunde und Bewertungen ........................................................................ 13 5.1 Mineralische Böden ................................................................................................................. 13 5.2 Grundwasseranalytik ............................................................................................................... 14

6. Bodenkennwerte und Homogenbereiche ..................................................................... 14 6.1 Bodenkennwerte ...................................................................................................................... 14 6.2 Homogenbereiche ................................................................................................................... 15

7. Gründungsempfehlung .................................................................................................. 15 7.1 Gründungskonzept .................................................................................................................. 15 7.2 Startbaugrube .......................................................................................................................... 16 7.3 Zielbaugrube ............................................................................................................................ 17 7.4 Vortriebsverfahren ................................................................................................................... 18 Baugrundbeurteilung .................................................................................................. 18 Geotechnische Angaben zur Maschinentechnik ........................................................ 18 7.5 Schachtbauwerk ...................................................................................................................... 19 7.6 Seeseitige Regenwasserleitung .............................................................................................. 19

8. Hinweise zur Ausführung ............................................................................................... 20 8.1 Erdarbeiten .............................................................................................................................. 20 8.2 Schutz bindiger Böden ............................................................................................................ 20 8.3 Bauzeitliche Wasserhaltung .................................................................................................... 20

9. Zusammenfassung ......................................................................................................... 21

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Anlagenverzeichnis

Anlage Blatt Bezeichnung

1 Lageplan 1 Übersichtslageplan 2 und 3 Lagepläne mit Darstellung der Untersuchungspunkte

2 Baugrunderkundung und -bewertung 1 Höhenplan mit Baugrundaufschlüssen 2 Aufschlüsse entlang der Trasse - Höppnerweg 3 Aufschlüsse entlang der Trasse - Strandzuwegung 4 Aufschlüsse an der Startbaugrube und am Strand 5 Aufschlüsse Pumpwerk und Zielbaugrube 6.1 bis 6.5 Körnungslinien 7.1 und 7.2 Scherversuche 8.1 bis 8.3 Durchlässigkeit

3 Chemische Analytik 1 Tabellarische Zusammenstellung der Mischprobe MP 5 2 Zuordnung von chemischen Untersuchungen für Böden nach LAGA M20

4 Homogenbereiche 1.1 Homogenbereiche für Erdarbeiten nach DIN 18300 1.2 Homogenbereiche für Nassbaggerarbeiten nach DIN 18311 1.3 Homogenbereiche für Ramm-, Rüttel- und Pressarbeiten nach DIN 18304 1.4 Homogenbereiche für Rohrvortriebsarbeiten nach DIN 18319 2.1 bis 2.4 Körnungsbandbreiten für die Homogenbereiche A bis D

Anhang: 1 Untersuchungsbefunde der Bodenprobe MP 5 nach LAGA M 20 Boden von der Limbach Analytics GmbH, Lübeck 2 Untersuchungsbefunde der Wasserprobe WP 6 bzgl. der Beton- und Stahlaggressivität von der Limbach Analytics GmbH, Lübeck

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1. Veranlassung Das Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf wurde durch die Gemeinde Timmendorfer Strand beauf- tragt, die Baugrund- und Grundwasserverhältnisse für die Bauteile zur Regenwassereinleitung in die Ostsee zu untersuchen und zu den Gründungsmaßnahmen gutachtlich Stellung zu nehmen.

Für die Bearbeitung des Geotechnischen Berichtes standen uns folgende Unterlagen zur Verfü- gung: [U1] Neubau Pumpwerk Höppnerweg inkl. Anschlussleitungen und neuer Einleitung in die Ost- see (Merkel Ingenieur Consult, Hamburg)

• Entwässerungslageplan (Gesamtbaumaßnahme), Vorplanung, M 1:500, Unter- lage 5.1, Blatt 1/1, Vorabzug 04.08.2023

• Entwässerungslagepläne, Vorplanung, M 1:250, Unterlage 5.2, Blatt 1/ bis 3/3, Stand 17.04.2024

• Detail Pumpwerk Höppnerweg, Vorplanung, M 1:50, Unterlage 5.4.3, Index A, Blatt 1/1, Stand 30.05.2024

[U2] Einleitbauwerk Höppnerweg, Timmendorfer Strand, Genehmigungsplanung, Längs- schnitt Druckrohrleitung, I 21324/4, Anlage 2, Blatt 1 vom 29.10.2025 (Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf, Lübeck)

[U3] Chemische Analytik an Wasserproben bzgl. ihrer Beton- und Stahlaggressivität nach DIN 1045-3 und DIN 50929, Teil 3, vom Mai 2020, Lab-Nr. 20-04094-001 und -002 (Lim- bach Analytics GmbH, Chemische Laboratorium Lübeck)

[U4] Chemische Analytik an einer Bodenprobe MP 5 nach LAGA M20 Boden vom Juli 2020, Prüfberichts-Nr. 20-05725-005 (Limbach Analytics GmbH, Chemische Laboratorium Lübeck)

[U5] Gutachtliche Stellungnahme zu den Baugrundverhältnissen und Gründungsmaßnahmen für die Erneuerung der Seebrücke Seeschlösschen in Timmendorfer Strand, 1. Bericht, Baugrundbeurteilung B 79609/1 vom 28.09.2021 sowie 2. Bericht, Gründungsberatung B 79609/2 vom 10.12.2010 (Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf, Lübeck)

[U6] Geotechnischer Bericht, Ersatzneubau der Seebrücke Maritim in Timmendorfer Strand, Baugrundbeurteilung und Gründungsempfehlung I 22820/1 vom 16.09.2020 (Ingenieur- büro Dr. Lehners + Wittorf, Lübeck)

[U7] Geotechnischer Bericht, Neubau Pumpwerk Höppnerweg inkl. Anschlussleitungen und neuer Einleitung in die Ostsee, Timmendorfer Strand, Baugrundbeurteilung und Grün- dungsempfehlung B 162721/1 vom 24.09.2021 (Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf, Lübeck)

[U8] Geotechnischer Bericht, Neubau Pumpwerk Höppnerweg, Timmendorfer Strand, Bau- grundbeurteilung und Gründungsempfehlung B 162723/2 vom 08.09.2023 (Ingenieur- büro Dr. Lehners + Wittorf, Lübeck)

[U9] Fachplan Küstenschutz Ostseeküste, Grundlagen, Hydrologie, Referenzwasserstände an der Ostseeküste, des Landes Schleswig-Holstein, Stand vom 29.03.2022 (LKN

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Schleswig-Holstein) Link: https://www.schleswig-holstein.de/DE/fachinhalte/K/kuestenschutz_fachpla- ene/1_Ostseekueste/2_Grundlagen/Grundlagen (Datum 20.06.2025)

Inhalt des vorliegenden Berichts ist die Darstellung und Auswertung der Baugrundaufschlüsse sowie der bodenmechanischen und chemischen Laboruntersuchungen. Hinweise für die Herstel- lung der Baugruben, Rohrleitung und die Zuordnung bzw. Verwertung der Böden nach LAGA M20 werden mitgeteilt. Gem. VOB/C werden die angetroffenen Böden in Homogenbereiche eingeteilt.

2. Bauwerk In Timmendorfer Strand sind der Neubau des Pumpwerks Höppnerweg sowie die Einleitung des gefassten Regenwassers in die Ostsee geplant. Im vorliegenden Bericht wird das Einleitbauwerk in die Ostsee beginnend am Pumpwerk am Parkplatz Poststraße/Höppnerweg unter geotechni- schen Gesichtspunkten bearbeitet. Der Neubau des Pumpwerkes sowie die dazugehörigen Re- genwasserkanäle wurden bereits in den Geotechnischen Berichten B 162721/1 sowie B 162723/2 (s. [U7] und [U8]) behandelt.

Das Regenwasser soll über eine Druckrohrleitung beginnend am Pumpwerk Poststraße/ Höppnerweg weiter entlang der Herrenbruchstraße und anschließend über die Fußgängerzuwe- gung zum Strand geführt werden. Die Druckrohrleitung wird im Endausbau einen Durchmesser von DN1000 aufweisen. Die Länge der Druckrohrleitung beginnend am Pumpwerk bis zur Einlei- tung in die Ostsee wird in etwa 490 m betragen. Die Leitungstrasse wird landseitig in geschlosse- ner Bauweise zwischen der Startbaugrube am Strand und der Zielbaugrube Pumpwerk hergestellt und mit einem größeren Nenndurchmesser DN1600 aufgefahren. Die wasserseitige Leitungsver- legung erfolgt in offener Bauweise.

Die Startbaugrube ist am Strand hinter den Dünen geplant. Die Ausführung soll zur Minimierung der Wasserhaltungsmaßnahmen als Trogbaugrube erfolgen. Analog zur Baugrube am Pumpwerk ist eine überschnittene Bohrpfahlwand angedacht. Durch das Absetzen der Bohrpfähle im Ge- schiebemergel ist eine natürliche Abdichtung der Baugrubensohle vorgesehen. Die inneren Ab- messungen betragen 4,0 x 8,5 m. Das Niveau der Baugrubensohle liegt bei etwa -3,30 mNHN.

Zunächst erfolgt die wasserseitige Leitungsherstellung Richtung Ostsee auf einer Länge von ca. 230 m. Die Sohlhöhe der Druckrohrleitung beträgt am seeseitigen Auslass ca. -4,50 mNHN. Auf ca. 55 m Länge verläuft die Oberkante der Rohrleitung über dem anstehenden Meeresgrund und wird dort mit einer 50 cm starken Schutzabdeckung aus Geröll belegt. Die Oberkante der Schutzabdeckung liegt bei ca. -3,0 mNHN.

Der zweite Leitungsstrang wird dann landeinwärts von der Startbaugrube am Strand bis zum Pumpwerk aufgefahren. Dieser Abschnitt beträgt in etwa 256 m und wird auf Höhe der Herren- bruchstraße bis zur Zielbaugrube in einem Radius von R = 140 fortgeführt. Die Zielbaugrube stellt die Baugrube zur Herstellung des Pumpwerkes auf dem Parkplatz dar.

Die Rohrsohle der aufzufahrenden DN 1600 Leitung soll auf Höhe des Pumpwerkes bei -5,90 mNHN liegen (Tiefpunkt). Die Achse der innenliegenden 1000er Druckruhrleitung liegt hier bei -5,10 mNHN. Der Hochpunkt der aufzufahrenden Leitungstrasse liegt an der Startbau- grube am Strand bei NHN -1,81 mNHN (Rohrachse).

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Inhalt des vorliegenden Geotechnischen Berichtes ist die Beurteilung und Bewertung der vorlie- genden Baugrund- und Wasserverhältnisse im Planungsbereich. Anschließend werden planungs- und bemessungsrelevante Angaben zur geschlossenen Bauweise des Rohrvortriebs gegeben. Diese werden ergänzt um Angaben zur Bemessung der Startbaugrube im Strandbereich.

3. Baugrund- und Wasserverhältnisse

3.1 Baugrunderkundung Zur Beurteilung der Baugrund- und Wasserverhältnisse liegt uns eine Vielzahl von Altaufschlüssen aus älteren Bauvorhaben aus den Jahren 2004 bis 2020 vor. Ergänzend hierzu wurden 2023 und 2024 durch die Joern Thiel Baugrunduntersuchung GmbH, Glinde, weitere Aufschlüsse an den Start- und Zielbaugruben sowie entlang der geplanten Trasse ausgeführt.

Aus Altgutachten liegen uns zudem Aufschlüsse im Wasserbereich an den Nachbarbauwerken Seebrücke Timmendorfer Strand (Entfernung ca. 350 m) sowie Hotel Seeschlößchen (Entfernung ca. 500 m) (vgl. [U5] und [U6]) vor.

Alle Ansatzpunkte sind den Lageplänen der Anlage 1, Blatt 2 und 3, zu entnehmen. Eine Übersicht der Örtlichkeit liefert der Übersichtslageplan in Anlage 1, Blatt 1.

In Anlage 2, Blatt 1, sind die für die Maßnahme relevanten Aufschlüsse höhen- und möglichst lagegerecht im Höhenplan angetragen.

Bei den Untersuchungen handelt es sich um punktuelle Aufschlüsse, die zwischen den direkten Aufschlüssen nur Annahmen zulassen und Abweichungen ermöglichen. Generell ist jedoch mit dem vorliegenden Untersuchungsrahmen eine qualitativ flächige Beurteilung der Baugrundschich- tungen möglich.

Landseitig entspricht der Untersuchungsumfang hinsichtlich der Abstände dem der in DIN EN 1997-2 und der DWA-A 125 geforderten für eine geschlossene Bauweise. Wasserseitig wurden die bestehenden Aufschlüsse an den Seebrücken nördlich sowie südlich herangezogen und liefern auf Grundlage der Homogenität eine ausreichend genaue Darstellung der Baugrund- verhältnisse im Planungsgebiet für die dort vorgesehene Herstellung der Leitung in offener Bau- weise.

3.2 Baugrundaufbau Entlang des Untersuchungsgebietes stellt sich eine relativ homogene Baugrundschichtung dar. Landseitig ist der Baugrund durch die Vielzahl von Baumaßnahmen, insbesondere durch den Lei- tungsbau, geprägt von Auffüllungen. Unterhalb dieses anthropogenen Horizontes sowie wasser- seitig stehen Sande und zur Tiefe Geschiebemergel an.

Der mit den Aufschlüssen erkundete Auffüllungshorizont setzt sich aus Fein- bis Grobsanden lokal mit Asphaltresten zusammen. Die Unterkante der Auffüllungen liegt zwischen rd. 0,6 m (B 6/20, B 6/07, B 7/20) und 3,1 m (B 5/07) unter Gelände, auf einem Niveau zwischen rd. -1,5 mNHN (B 5/07) und +3,0 mNHN (B 7/20). Anhand der Aufzeichnungen der Drucksondierungen und der Rammsondierungen kann den Auffüllungen eine eher lockere bis mitteldichte Lagerungsdichte (q < 7,5 MN/m²) zugeordnet werden. c

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Die unterhalb der Auffüllungen landseitig anstehenden Fein- und Mittelsande reichen bis zu einem Niveau zwischen rd. -2,9 mNHN (CPT 1a/23) und -8,6 mNHN (CPT 7/23). Mit zunehmender Tiefe nimmt die Lagerungsdichte der Sande von mitteldicht (q < 15,0 MN/m²) bis sehr dicht c (q < 40 MN/m²) zu. Den in den Dünen und am Strand erkundeten Sanden kann bis zu einem c Niveau zwischen ca. 4,8 m (CPT 7/20) und 0,7 m (CPT 8/20) unter Gelände eine lockere bis mit- teldichte Lagerung zugewiesen werden und sie nimmt auch hier stetig bis zu einer sehr dichten Lagerung (q < 40 MN/m²) zu. c

Zur Tiefe wurde Geschiebemergel erkundet, dessen Basis mit den vorliegenden Erkundungstiefen lokal auf einen Niveau von ca. -14,8 mNHN (WB 2/09) und -15,3 mNHN (B 1/24) durchörtert wer- den konnte. Die Konsistenz des Geschiebemergels liegt zwischen weich-steif und halbfest. An den Aufschlüssen der CPT 1/23, CPT 3/23, CPT 4/23 sowie CPT 6/23 liegt eine Sandlinse im Geschiebemergel von bis zu 2,3 m Mächtigkeit (CPT 1a/23) vor. Das Höhenniveau der Sandlinse liegt etwa zwischen -5,3 mNHN (CPT 1a/23) und -8,1 mNHN (CPT 4/23). Im Übergang von den Sanden zum Geschiebemergel kann anhand der Aufzeichnung der Drucksondierungen eine stark schluffige Sandschicht zugeordnet werden. Im und auf dem Geschiebehorizont ist geologisch be- dingt mit Hindernissen aus Steinen und Blöcken zu rechnen.

Örtlich wurde am Strand in der Bohrung TB 1/24 zwischen -11,7 bis -14,4 mNHN eine stark schluf- fige, schwach feinsandige Tonablagerung in steifer Konsistenz angetroffen.

Im Übergangsbereich von den Sanden zum Geschiebemergel ist aufgrund der nacheiszeitlichen Genese mit Geröllpacklagen und Steinen / Blöcken zu rechnen.

Weitere Details zu den Aufschlüssen können dem Höhenplan in Anlage 2, Blatt 1, sowie den je- weiligen Auftragungen in Anlage 2, Blatt 2 bis 5, entnommen werden.

3.3 Wasserverhältnisse Wasser wurde sowohl als freies Grundwasser in den Sanden als auch gespanntes Grundwasser in den im Geschiebemergel zwischengelagerten Sanden festgestellt. Die nach Bohrende gemes- senen und nicht ausgepegelten Wasserstände lagen zwischen 0,7 m (B 8/20) und 3,4 m (B 7/20) unter Gelände. Dies entspricht einem Höhenniveau von rd. +0,6 m (B 6/07) bis NHN +0,1 mNHN (B 5/20, B 5/07, B 6/20) und spiegelt die hydraulische Verbindung zur Ostsee wider. Auf dem Ge- lände des Pumpwerkes wurde eine Grundwassermessstelle GWM 1/24 in den Geschiebemergel zwischenlagernden Sanden ausgebaut. Der Ruhewasserstand, gemessen am 29.01.2025, lag bei NHN +0,3 m und damit auf einem ähnlichen Niveau des freien Grundwasserleiters.

Die angetroffenen Wasserstände wurden mit Höhen- und Datumsangabe linksseitig an die Bo- denprofile angetragen. Grundwasserführende Schichten wurden mit einer senkrechten blauen Li- nie gekennzeichnet.

Der in den Sanden angetroffene freie Grundwasserleiter korreliert gedämpft und zeitlich verzögert mit dem Wasserstand der Ostsee. Der Mittelwasserstand beträgt etwa NHN ±0,0 m.

Folgende regionalisierte Wasserstände der Ostsee sind auf Höhe Timmendorfer Strand bekannt (vgl. [U9]). Für das höchste gemessene Hochwasser HHW sowie für ein 1-jährliches Hochwasser- ereignis HW liegen Wasserstandshöhen vom Pegel in Travemünde vor. 1

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HHW NHN +3,30 m (1872) (gemessen in Travemünde) HW NHN +2,60 m (200-jährlich) 200 HW NHN +2,45 m (100-jährlich) 100 HW NHN +2,30 m (50-jährlich) 50 HW NHN +2,05 m (20-jährlich) 20 HW NHN +1,50 m (1-jährlich) (gemessen in Travemünde) 1

In Anbetracht der festgestellten Wasserstände, üblicher natürlicher Schwankung des Grundwas- sers und dem Einfluss aus den Ostseewasserständen sind gestaffelte Bemessungswasserstände zwischen dem Pumpwerk und der Startbaugrube zu wählen.

Am Pumpwerk ist ein Bemessungswasserstand für den Endzustand (BS-P) von +1,5 mNHN (vgl. [U8]) in Ansatz zu bringen. Für die Startbaugrube bzw. das Schachtbauwerk an dieser Stelle ist ein Bemessungswasserstand BS-P von OK Gelände bzw. OK Baugrube (sofern aus Hochwas- serschutzgründen über Gelände) in Ansatz zu bringen. Zwischen diesen beiden Bauwerken ist der Bemessungswasserstand geradlinig zu interpolieren.

Während der Bauzeit (BS-T) können niedrigere Bemessungswasserstände am Pumpwerk bzw. der Zielbaugrube in Ansatz gebracht werden:

in den Sommermonaten ±0,0 mNHN und

in den Wintermonaten +0,5 mNHN.

Für die Startbaugrube ist ein Bemessungswasserstand während der Bauzeit BS-T von +1,5 mNHN (HW ) und für außergewöhnliche Zustände im BS-A von +2,05 mNHN (HW ) zu 1 20 Grunde zu legen.

4. Bodenklassifizierung Von den gewonnenen Bodenproben wurden auf dem geplanten Höhenniveau der Leitungstrasse umfangreiche bodenmechanische Laborversuche durchgeführt, die boden- und schichtengerecht im Einzelnen dargestellt und klassifiziert werden.

4.1 Nicht bindige Auffüllungen

Bodenbeschreibung und Klassifizierung Die Kornzusammensetzung der nicht bindigen Auffüllungen variiert in der Örtlichkeit. Im Bereich der Straße wird der gebundene Straßenoberbau aus Asphalt von schwach kiesigen Fein- bis Grob- sanden unterlagert. Der nicht gebundene Gehweg am Strandzugang setzt sich aus schwach schluffigen, sandigen Kiesen bis hin zu Fein- bis Grobsanden zusammen.

Bedingt durch ihre zum Teil lockere Lagerung können die nicht bindigen Auffüllungen als mäßig tragfähig eingestuft werden.

Je nach Schluffanteil und Lagerungsdichte schwankt die Wasserdurchlässigkeit der Auffüllungen. Aus Erfahrungswerten sind diese Böden als durchlässig nach DIN 18130 einzustufen.

Bei den anthropogenen Böden ist grundsätzlich mit Hindernissen im Boden zu rechnen (z.B. As- phalt-/Ziegelreste).

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Das Material ist für einen Wiedereinbau grundsätzlich geeignet.

4.2 Sande

Bodenmechanische Laborversuche Körnungslinien Zur Beurteilung der Kornzusammensetzung wurden die Sande mittels Nass- und Trockensiebung nach DIN EN ISO 17892-4 untersucht. Der graphische Verlauf der Körnungslinien ist auf Anlage 2, Blatt 6.1, 6.3 bis 6.5, im halblogarithmischen Maßstab aufgetragen.

Aus dem Korngrößenverlauf kann folgende Bodenklassifizierung nach DIN 18196 abgeleitet wer- den:

• Bodenart: Fein- bis Grobsande, z.T. schwach schluffig, schwach kiesig bis stark kiesig

• Hauptgruppe: grobkörniger (z.T. gemischtkörniger) Boden

• Ungleichförmigkeit: 2,2 bis 11,5

• Bodengruppe: intermittierend und enggestufte Sande bis Sand-Schluff- Gemisch (SI, SE – SU* nach DIN 18196)

Scherversuch Zur Bestimmung der Scherfestigkeit wurden an kennzeichnenden Bodenproben Scherversuche nach DIN 18137 durchgeführt. Hierzu wurden die gestört entnommenen Bodenproben mit ihrem natürlichen Wassergehalt unter Proctorbedingungen im Labormaßstab verdichtet und ins Scher- gerät eingebaut. Die graphischen Darstellungen und die Ergebnisse sind der Anlage 2, Blatt 7.1 und 7.2, zu entnehmen. In nachfolgender Tabelle sind die Ergebnisse nochmals zusammenfas- send dargestellt.

Tab. 1 Scherversuch

Wasserdurchlässigkeit Die Durchlässigkeit der Sande wurde durch Sammelproben gemäß DIN 18130-1 im Versuchszy- linder ermittelt. Die Ergebnisse des mit konstantem hydraulischem Gefälle durchgeführten Ver- suchs sind für eine lockere und dichte Lagerung in Anlage 2, Blatt 8.1 bis 8.3, dokumentiert und werden nachfolgend tabellarisch zusammengefasst.

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Tab. 2 Durchlässigkeit

Bodenbeschreibung und Klassifizierung Die Bandbreite der anstehenden Sande umfasst den Fein- bis Grobsandbereich, die teilweise schwach schluffig und teilweise schwach kiesig bis stark kiesig sind. Zur Tiefe werden die Sande überwiegend feinkörniger.

Die Sande sind bei mindestens mitteldichter Lagerung gut tragfähig und neigen unter Belastung nur zu geringen Setzungen, die zudem sehr schnell abklingen.

Die Sande sind je nach Schluffanteil als schwach durchlässig bis durchlässig nach DIN 18130 einzustufen.

4.3 Geschiebemergel

Bodenmechanische Laborversuche Körnungslinien Zur Beurteilung der Kornzusammensetzung wurde der Geschiebemergel mittels Sieb- und Schlämmanalyse nach DIN EN ISO 17892-4 untersucht. Der graphische Verlauf der Körnungsli- nien ist auf Anlage 2, Blatt 6.2, im halblogarithmischen Maßstab aufgetragen.

Aus dem Korngrößenverlauf kann folgende Bodenklassifizierung nach DIN 18196 abgeleitet wer- den:

• Bodenart: Schluff, tonig, stark sandig, schwach kiesig bis Ton, stark schluffig, schwach feinsandig

• Hauptgruppe: feinkörniger bis gemischtkörniger Boden

• Ungleichförmigkeit: ---

• Bodengruppe: Sand-Ton-Gemisch bis leichtplastische Tone, (ST* – TL nach DIN 18196)

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Wassergehalte Zur Abschätzung der Tragfähigkeit des bindigen Bodens wurden die natürlichen Wassergehalte kennzeichnender Bodenproben gemäß DIN EN ISO 17892-1 durch Ofentrocknung bestimmt. Die Ergebnisse der Einzelwerte wurden linksseitig an die Bodenprofile der Anlage 2, Blatt 4 und 5, angetragen. Die Bandbreite der Wassergehalte sind in nachfolgender Tabelle zusammengestellt.

Tab. 3 Wassergehalte

Undrainierte Scherfestigkeit Für eine orientierende Erfassung der undrainierten Scherfestigkeit (Anfangsscherfestigkeit c ) und u der Konsistenz des bindigen Bodens wurden an den ungestörten Linerproben Versuche mit dem Taschenpenetrometer und der Laborflügelsonde durchgeführt.

Tab. 4 Laborwerte undrainierte Scherfestigkeit

Aus den gemessenen Laborwerten der unterschiedlichen Versuchsdurchführungen kann unter Berücksichtigung der bodenspezifischen Abminderungsfaktoren eine undrainierte Scherfestigkeit für den Geschiebemergel in weich-steifer bis steifer Konsistenz zwischen rd. i.M. 60 und 120 kN/m² ermittelt werden.

Bodenbeschreibung und Klassifizierung Der zur Tiefe erkundete bindige Geschiebemergel weist eine mindestens weich-steife bis steife, örtlich halbfeste Konsistenz auf und kann damit als mäßig bis gut tragfähig eingestuft werden. Unter neuen Belastungen neigt der Boden zu sehr langsam abklingenden Verformungen (Setzun- gen). Bei geringer Konsistenz nimmt die Tragfähigkeit des bindigen Geschiebemergels ab. Auf- grund der Kornzusammensetzung (Schluff- und Tonanteil) ist er gering bis sehr gering durchlässig und frostempfindlich. Bei Wasserzutritt (z.B. durch Niederschlag) und unter dynamischer Bean- spruchung weicht er auf und verliert seine Tragfähigkeit.

Der Geschiebemergel ist kalkhaltig, hat aufgrund seines hohen grobkörnigen Anteils (d > 0,06 mm) eine geringe Plastizität und weist damit ein niedriges Verklebungspotenzial auf (s. Abb. 1).

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Abb. 1 Verklebungspotenzial - Geschiebemergel

Aufgrund seiner geologischen Entstehungsgeschichte muss auf dem Geschiebehorizont bzw. in- nerhalb des Bodengefüges mit Steinen und Blöcken gerechnet werden. Diese können Hindernisse bei Bohr-, Ramm- und Vortriebsarbeiten bilden.

Das Material ist für einen Wiedereinbau nicht geeignet.

Das ostholsteinische Bodengemenge kann hinsichtlich seiner Mineralogie wie folgt beschrieben werden:

Die Feinkornmatrix dieser glazialen Ablagerung besteht aus Ton und Schluff. Die Tonmineralien setzen sich überwiegend aus Illit, Smeklit und Kaolinit zusammen, die mit dem Feinanteil aus Quarz, Feldspat und Calcit ein zusammenhängendes Korngefüge bilden.

Der Grobkornanteil bestehen weitestgehend aus

• Granit (magmatisches Tiefengestein, reich an Quarz, Feldspart und Glimmer) • Gneis (Umwandlungsgestein – Metamorphit, reich an Quarz, Calcit und Dolomit) • Kalkstein, Dolomit und Sandstein (Sedimentgestein)

4.4 Tonablagerung

Bodenmechanische Laborversuche

Wassergehalt Zur Abschätzung der Tragfähigkeit des bindigen Bodens wurde der natürliche Wassergehalt an einer Bodenprobe gemäß DIN EN ISO 17892-1 durch Ofentrocknung bestimmt. Das Ergebnis wurde linksseitig an das Bodenprofile der Anlage 2, Blatt 4, angetragen und beträgt w = 28,9 M.-%. Dem Ton kann eine steife Konsistenz zugeordnet werden. n

Bodenbeschreibung und Klassifizierung Der örtlich angetroffene Ton weist eine mindestens steife Konsistenz auf und kann als mäßig trag- fähig eingestuft werden. Unter neuen Belastungen neigt der Boden zu sehr langsam abklingenden Verformungen (Setzungen). Bei geringer Konsistenz nimmt die Tragfähigkeit ab. Aufgrund seines hohen Feinkornanteils ist er als sehr gering durchlässig einzustufen. Bei Wasserzutritt und unter

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dynamischer Beanspruchung weicht er auf und beginnt zu fließen und verliert damit seine Tragfä- higkeit.

Die Plastizität des Tons ist als mittel bis ausgeprägt einzustufen. Damit weist der Boden ein mitt- leres bis hohes Verklebungspotenzial auf (s. Abb. 2).

Das Material ist für einen Wiedereinbau nicht geeignet.

Abb. 2 Verklebungspotenzial - Ton

5. Chemische Befunde und Bewertungen Für die chemische Analytik wurden ausgewählte Bodenproben nach ihrer Materialbeschaffenheit und Tiefenlage eingeteilt und zu einer Mischprobe zusammengefasst. Zur Untersuchung wurde diese der Limbach Analytics GmbH, Lübeck, übergeben. Die Beprobungen und chemischen Un- tersuchungen fanden 2020 statt. Die chemische Analytik wurde auf der damaligen Gesetzesgrund- lage gemäß LAGA M20 untersucht.

Die Untersuchungsbefunde können dem Anhang 1 entnommen werden. Auf der Anlage 3, Blatt 1, ist die Zusammensetzung der Mischprobe MP 5 und deren analytisches Untersuchungsprogramm dargestellt.

5.1 Mineralische Böden Nach Auswertung der Bodenansprache und Schichtenprofile wurde eine geologisch horizontge- rechte Mischprobe (gemäß LAGA Merkblatt M 20, Teil III: Probenahme und Analytik mit Stand von 11/2004) zusammengestellt und der Limbach Analytics GmbH, Lübeck, übergeben. Die Untersu- chungsergebnisse können der Anlage 3, Blatt 2, sowie der nachfolgenden Tabelle entnommen werden.

Tab. 5 Zusammenfassende chemische Bewertung

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Die Sande der Mischprobe MP 5 können in einen Z0-Boden klassifiziert werden und sind dement- sprechend für einen uneingeschränkten Einbau verwendbar.

5.2 Grundwasseranalytik Zur Untersuchung der Grundwasserbeschaffenheit wurde durch unser Büro während der Bau- grundaufschlussarbeiten ein temporärer Grundwasserpegel am Untersuchungsunkt WP 6/20 her- gestellt. Die Ausbauzeichnung kann der Anlage 2, Blatt 1, entnommen werden.

Die Grundwasserprobe (Pumpbeprobung) wurde unverzüglich der Limbach Analytics GmbH, Lübeck, zur Untersuchung der Stahl- und Betonaggressivität nach DIN 1045-3 und DIN 50929, Teil 3, übergeben. Die Untersuchungsbefunde sowie das Pumpprotokoll sind im Anhang 2 beige- fügt.

Nach DIN 1045-3 ist das Wasser als nicht betonangreifend einzustufen. Die Wahrscheinlichkeit gegenüber Mulden- und Lochkorrosion ist nach DIN 50929, Teil 3, als mittel einzustufen und die Wahrscheinlichkeit gegenüber Flächenkorrosion als gering.

6. Bodenkennwerte und Homogenbereiche

6.1 Bodenkennwerte Für die geotechnischen Nachweise können die in der folgenden Tabelle angeführten Bodenkenn- werte (charakteristische Werte nach DIN 1054) angesetzt werden.

Tab. 6 Charakteristische Bodenkennwerte

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6.2 Homogenbereiche Nach der VOB/C 2019 sind die Böden über Homogenbereiche zu beschreiben.

Der Homogenbereich umfasst einen begrenzten Bereich, bestehend aus einzelnen oder mehreren Bodenschichten, der vergleichbare Eigenschaften ausweist.

Die Einteilung der Homogenbereiche richtet sich sowohl nach den bodenmechanischen als auch den bodenchemischen Eigenschaften. Dementsprechend werden unterschiedliche Indizes für die Einteilung verwendet, die nachfolgend kurz erläutert werden.

Die Oberflächenbefestigung entlang des Straßenzuges wird von der Bildung der Homogenberei- che ausgeschlossen. Aus der angetroffenen Baugrundschichtung können folgende Homogenbe- reiche abgeleitet werden: Homogenbereich Bodenmechanische Eigenschaften A Auffüllungen B Sande C Geschiebemergel D Tonablagerungen

Durch die chemische Klassifizierung nach LAGA M 20 (Länderarbeitsgemeinschaft Abfall - Merk- blatt 20) ergibt sich in Abhängigkeit der vorliegenden chemischen Untersuchungsbefunde (s. Un- terlage [U4], vgl. Abschnitt 0) keine weitere Unterteilung.

Hinsichtlich des in Abschnitt 2 erläuterten Bauvorhabens sind für die baubetriebliche Bewertung die folgenden „Allgemein Technischen Vertragsbedingungen für Bauleistungen“ von der Bildung der Homogenbereiche betroffen: ATV DIN 18300 Erdarbeiten Anlage 4, Blatt 1.1 ATV DIN 18311 Nassbaggerarbeiten Anlage 4, Blatt 1.2 ATV DIN 18301 Bohrarbeiten Anlage 4, Blatt 1.3 ATV DIN 18319 Rohrvortriebsarbeiten Anlage 4, Blatt 1.4

Die bodenmechanischen Eigenschaften und Kennwerte sowie deren ermittelten Bandbreiten sind im Anlagenblock 4 hinterlegt.

7. Gründungsempfehlung

7.1 Gründungskonzept Für die Regenwassereinleitung in die Ostsee soll der Leitungsbau in offener Bauweise erfolgen. Vom Strand zum Pumpwerk wird die Rohrleitung unter dem Dünengürtel hindurch in geschlosse- ner Bauweise hergestellt. Die Startbaugrube wird auf dem Strand hergestellt. Dort soll die Maschi- nentechnik für den Vortrieb untergebracht werden. Von hier aus sind die Leitungsrohre mit einem geeigneten steuerbaren Vortriebsverfahren schrittweise in den Baugrund einzubringen und bis zum Ende der Trasse (Zielbaugrube Pumpwerk) voranzutreiben. Anschließend ist die Vortriebs- maschine zu bergen.

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Grundlagen für die Gründungsempfehlungen sind das Arbeitsblatt DWA-A 125 Rohrvortrieb und verwandte Verfahren (Auflage Dezember 2008), Empfehlungen des Arbeitskreises Baugruben EAB (Auflage April 2021) sowie die Empfehlungen des Arbeitskreises Pfähle EA-Pfähle (Auflage Januar 2012).

Eine geschlossene Bauweise zur Verlegung der Leitung ist bei den vorliegenden Baugrund- und Wasserverhältnissen grundsätzlich möglich. Bei der Verfahrenswahl sind insbesondere die Was- serdruckverhältnisse zu berücksichtigen. Außerdem ist geeignetes Werkzeug zur Hindernisbesei- tigung für zu erwartende Steine und Blöcke in der Vortriebsachse vorzuhalten. Insbesondere beim Anfahren der Zielbaugrube liegt die Rohrleitung in Übergangsbereichen zwischen Geschiebemer- gel und Sanden, was hinsichtlich Löse- und Fördertechnik zu berücksichtigen ist.

Leitungsverformungen in nennenswerter Größenordnung sind bei den vorliegenden Baugrundver- hältnissen und den geplanten Leitungstiefen unter Voraussetzung einer ordnungsgemäßen Ar- beitsweise nicht zu erwarten.

7.2 Startbaugrube Die Oberkante des Geländes auf Höhe der Startbaugrube liegt bei etwa +2,0 mNHN. Die Baugru- bensohle ist auf einem Niveau von ca. -3,0 mNHN geplant. Damit liegt der zu überwindende Hö- henversprung bei etwa 6,8 m.

Derzeit sind die Baugrubenwände mit überschnittenen Bohrpfählen analog zur Baugrube des Pumpwerkes auf dem Parkplatz angedacht. Mit einer Einbindung der Bohrpfähle in den gering durchlässigen Geschiebehorizont kann eine Trogbaugrube mit einer verbleibenden Restwasser- haltung / -entspannung realisiert werden. Die Oberkante des Geschiebemergels kann anhand der am geplanten Standort niedergebrachten Aufschlüsse auf einem Niveau zwischen etwa -6,9 bis -7,5 mNHN angenommen werden und liegt damit unterhalb der Baugrubensohle und der Aushubsohle. Eine Trogbaugrube kann demnach realisiert werden.

Bei der Bemessung der Baugrube sind die Bemessungswasserstände im Abschnitt 3.3 sowie die in Abschnitt 6.1 angegebenen charakteristischen Bodenkennwerte anzusetzen. Es kann die in der nachfolgenden Tabelle aufgeführte Baugrundschichtung als Bemessungsschnitt für die Nachweis- führung herangezogen werden.

Tab. 7 Bemessungsschnitt Startbaugrube

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Die Startbaugrube ist während des Bauzustandes auf eine ausreichende Sicherheit gegen Auf- schwimmen zu bemessen. Hierbei sind der bauzeitige Bemessungswasserstand (vgl. Ab- schnitt 3.3) sowie auch außergewöhnliche Zustände, wie ein Hochwasserereignis, zu berücksich- tigen.

Für erdstatische Nachweise der Bohrpfähle können die Erfahrungswerte nach Abschnitt 5.4.6 ge- mäß EA-Pfähle angesetzt werden.

Tab. 8 Charakteristische Werte für Pfahlspitzenwiderstand und Mantelreibung

Bei der Bemessung der Baugrube kann aufgrund der Aussteifungen der erhöhte aktive Erddruck E a,erh. = 1,5 ∙ E a in Ansatz gebracht werden.

7.3 Zielbaugrube Die Oberkante des Geländes auf Höhe der Zielbaugrube liegt bei etwa +2,5 mNHN. Die Baugru- bensohle ist auf einem Niveau von ca. -6,5 mNHN geplant. Damit liegt der zu überwindende Hö- henversprung bei etwa 9 m.

Derzeit sind die Baugrubenwände mit überschnittenen Bohrpfählen geplant. Mit einer Einbindung der Bohrpfähle in den gering durchlässigen Geschiebehorizont kann eine Trogbaugrube mit einer verbleibenden Restwasserhaltung / -entspannung realisiert werden. Die Oberkante des Geschie- bemergels kann anhand der am geplanten Standort niedergebrachten Aufschlüsse auf einem Ni- veau zwischen etwa -2,5 bis -3,5 mNHN angenommen werden. Im Geschiebemergel sind zwi- schen ca. -5,0 bis -10,5mNHN Sandlinsen unterschiedlicher Mächtigkeit zwischengelagert, die hydraulische miteinander verbunden sein können.

Bei der Bemessung der Baugrube sind die Bemessungswasserstände im Abschnitt 3.3 sowie die in Abschnitt 6.1 angegebenen charakteristischen Bodenkennwerte anzusetzen. Es kann die in der nachfolgenden Tabelle aufgeführte Baugrundschichtung als Bemessungsschnitt für die Nachweis- führung herangezogen werden.

Tab. 9 Bemessungsschnitt Zielbaugrube

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Die Zielbaugrube ist während des Bauzustandes auf eine ausreichende Sicherheit gegen Auf- schwimmen zu bemessen. Hierbei sind der bauzeitige Bemessungswasserstand (vgl. Ab- schnitt 3.3) sowie auch außergewöhnliche Zustände, wie ein Hochwasserereignis, zu berücksich- tigen.

Für erdstatische Nachweise der Bohrpfähle können die Erfahrungswerte nach Abschnitt 5.4.6 ge- mäß EA-Pfähle angesetzt werden.

Tab. 10 Charakteristische Werte für Pfahlspitzenwiderstand und Mantelreibung

Bei der Bemessung der Baugrube kann aufgrund der Aussteifungen der erhöhte aktive Erddruck E a,erh. = 1,5 ∙ E a in Ansatz gebracht werden.

7.4 Vortriebsverfahren

Baugrundbeurteilung Die Baugrundverhältnisse im Bereich der geplanten Leitungstiefe umfassen den Sand- und lokal den Geschiebehorizont. Bei der landseitigen Durchfahrt von der Startbaugrube beginnend ist mit dicht und sehr dicht gelagerten Sanden zu rechnen. Je weiter die landseitige Fahrt zur Zielbau- grube am Pumpwerk fortgeführt wird, desto eher ist mit dem Anschneiden des Geschiebehorizon- tes zu rechnen. Die erkundete Konsistenz des Geschiebemergels auf Höhe der Durchfahrt liegt zwischen weich-steif und steif. Anhand der Bodenansprache und der Aufzeichnung der Druckson- dierungen ist davon auszugehen, dass der am Übergang vom Sand- in den Geschiebemergelho- rizont anstehende Geschiebemergel stark sandig ist und eine hohe Steifigkeit aufweist und mit Geröllpacklagen durchsetzt ist.

Im Höhenplan der Anlage 2, Blatt 1, wurde auf Basis der vorliegenden Erkundungsaufschlüsse ein Baugrundmodell erstellt.

Grundsätzlich ist bedingt durch den Geschiebehorizont im und auf dem Geschiebe mit Hindernis- sen aus Steinen, Blöcken und Findlingen zu rechnen. Zudem wurden zur Tiefe im Geschiebeho- rizont zwischengelagerte Tone erkundet. Durch geologische Inhomogenitäten kann es zu Abwei- chungen des in Anlage 2, Blatt 1, dargestellten Baugrundmodelles kommen. Es kann demzufolge nicht ausgeschlossen werden, dass die Tonablagerungen vollständig unterhalb der Leitungstrasse liegen werden.

Die Trasse befindet sich vollständig in den wassergesättigten Böden.

Geotechnische Angaben zur Maschinentechnik Bedingt durch den Geschiebehorizont und das mögliche Antreffen von Hindernissen, z.B. in Form von Steinen, Blöcken und Findlingen, wurde sich während der Planungsphase dazu entschieden, einen von der Druckrohrleitung abweichenden Durchmesser zur Auffahrt der Leitungstrasse zu wählen. Mit dem vorgesehenen Durchmesser von DN1600 zur Auffahrt der Trasse wird es möglich

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sein, eine Bergung von Hindernissen im Bohrkopf der Vortriebsmaschine auszuführen um somit Bergungsbaugruben in der Trasse vermeiden zu können. Durch die Grundwasserstände ist eine gestützte Ortsbrust (s. Abschnitt 3.3) vorzusehen.

Die Abbautechnik der Vortriebsmaschine ist auf die vorliegenden Baugrund- und Grundwasser- verhältnisse abzustimmen (vgl. Abschnitt 3.3, 4 und 7.4.1). Für den Abbau der anstehenden bin- digen und nicht bindigen Böden kann bei dem vorliegenden Durchmesser und der Vortriebslänge eine Spülförderung in Betracht (hydraulische Förderung) kommen.

Das Mikrotunnelbauverfahren mit hydraulischer Förderung ist charakterisiert durch einen ein- oder zweiphasigen Rohrvortrieb bei gleichzeitigem vollflächigem Abbau der mechanisch- bzw. flüssig- keitsgestützten Ortsbrust. Der Abbau erfolgt durch einen Bohrkopf mit kontinuierlicher hydrauli- scher Förderung des Bohrguts von einer Brecher-, Abbau- und /oder Suspensionskammer. Dazu wird immer wieder zirkulierendes Spülmittel zum Fördern des Bohrguts benötigt. Nach Förderung des Bohrguts muss dieses vom Spülmittel separiert werden, um dieses wieder dem Förderkreis- lauf zuzuführen.

Der eigentliche Rohrvortrieb besteht darin, dass von einem Startschacht aus, die Vortriebsrohre mit Hilfe einer Pressstation bis in den Zielschacht vorangetrieben werden. Gleichzeitig erfolgt der oben beschriebene Abbau der Ortsbrust.

Bei einer zu gering gewählten Überdeckung neigen die nicht bindigen Lockergesteine zu Sackun- gen des wenig standfesten Korngefüges. Landseitig liegen die Überdeckungshöhen zwischen etwa 5,6 m und 8,6 m und damit im zulässigen Bereich.

7.5 Schachtbauwerk Die Startbaugrube wird nach Beendigung des Rohrvortriebes abschließend als Schachtbauwerk ausgebaut. Damit liegt das Gründungsniveau der Bohrpfähle im Geschiebehorizont. Die Schacht- sohle liegt in den Sanden.

Da das Schachtbauwerk aus einer überschnittenen Bohrpfählen besteht, die keine vollständige Dichtigkeit aufweisen, wird sich mit Abschaltung der Restwasserhaltung Wasser innerhalb des Schachtbauwerkes ansammeln, der bis auf die Höhe des Außenwasserstandes ansteigen wird.

Im Revisionsfall ist das Wasser innerhalb des Schachtes abzupumpen. Für diesen Fall ist eine ausreichende Sicherheit gegen Aufschwimmen zu gewährleisten. Revisionen sollten daher aus- schließlich zu Normalwasserständen ausgeführt werden. Dann kann ein Bemessungswasser- stand von NHN +1,5 m in Ansatz gebracht werden.

7.6 Seeseitige Regenwasserleitung Die seeseitige Leitung wird in offener Bauweise hergestellt. Dafür wird ein Unterwassergraben bis zum Strand hergestellt und die Leitung eingeschwommen und ballastiert. Der ausgehobene Sand wird in einem Polder am Strand aufgespült und kann zur Wiederverfüllung verwendet werden. Zum Anschluss an die Startbaugrube wird ein Spundwandkasten mit Rohrdurchführung hergestellt, der später wasserdicht an die Bohrpfahlwand der Startbaugrube angebunden wird. Dieser bindet ebenfalls in den Geschiebemergel ein. Nach dem landseitigen Rohrvortrieb kann dieser Spund- wandkasten für den Anschluss / Durchführung der RW-Leitung gelenzt und mit einer Restwasser- haltung betrieben werden.

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8. Hinweise zur Ausführung

8.1 Erdarbeiten Die bei den Erdarbeiten anfallenden Aushubböden sind sortenrein zu trennen und können bei Eignung für einen Wiedereinbau zwischengelagert werden. Bei einer Verwertung außerhalb der Baufläche sind die Maßgaben der geltenden Mantelverordnung zu berücksichtigen.

In den Gründungssohlen anstehende bindige Böden sind in einer Schichtmächtigkeit von 0,3 m bis 0,5 m gegen schluffarme Sande auszutauschen.

Für den Wiedereinbau sind schluffarme Sande (grobkörnige Böden nach DIN 18196, Ungleichför- migkeit C U ≥ 2,0, Ton-/Schluffanteil ≤ 5M.-%) geeignet. Beim Einbau ist eine mindestens mittel- dichte Lagerung (Verdichtungsgrad D Pr ≥ 98 %) vorzusehen.

8.2 Schutz bindiger Böden Die in den Aushubebenen örtlich anzutreffenden bindigen Böden müssen vor Aufweichungen in- folge von dynamischen Beanspruchungen, z. B. beim Ausgreifen und beim Befahren insbeson- dere in Verbindung mit Wasserzutritt, geschützt werden. Die Aushubarbeiten sind daher erforder- lichenfalls bei laufender offener Wasserhaltung rückschreitend mit glattschneidiger Baggerschau- fel auszuführen.

Zum Schutz vor Witterungseinflüssen sind die jeweiligen Aushubebenen möglichst umgehend mit Sandmaterial abzudecken.

Die bindigen Böden sind frostgefährdet und vor Frosteindringung zu schützen. Dennoch gefrore- ner oder aufgetauter Boden muss gegen zu verdichtende Sande ausgetauscht werden.

Beim Einbau der Füllsande auf den bindigen Böden, ist die eingesetzte Verdichtungsenergie auf deren Sensivität abzustimmen, um Aufweichungen zu vermeiden.

8.3 Bauzeitliche Wasserhaltung Der Aushub der Startbaugrube soll trocken nach vorheriger Absenkung innerhalb der Trogbau- grube erfolgen. Hierzu ist eine Brunnenanlage unter Berücksichtigung der Abmessungen, der Be- messungswasserstände sowie der Durchlässigkeit des anstehenden Baugrundes zu ermitteln. Für die Dimensionierung der Anlage kann ein Durchlässigkeitswert für die anstehenden Sande von k f = 8,0 ∙ 10-5 m/s berücksichtigt werden.

Zur Überprüfung der Dichtigkeit der Trogbaugrube empfiehlt es sich im Zuge des Lenzvorganges einen Pumpversuch durchzuführen. Eine ausreichende Dichtigkeit und damit einhergehende Rest- wassermenge während der Bauzeit liegt bei einer Systemdurchlässigkeit von 1,5 l/(s∙1000m²) vor.

Nach erfolgreichem Lenzen ist eine Restwasserhaltung mittels offener Wasserhaltung sicherzu- stellen. Die verbliebene Filterstrecke der Brunnen kann als Pumpensumpf weiter genutzt werden.

Die Dimensionierung und Planung der bauzeitlichen Wasserhaltung einschließlich des Pumpver- suches sind rechtzeitig vor Baubeginn vorzunehmen und bei den zuständigen Wasserbehörden zur Genehmigung vorzulegen. Neben der Genehmigung zur Absenkung des anstehenden Grund- wassers ist die Einleitung des fördernden Wassers zu klären. Hierfür wird ebenfalls eine Geneh- migung bei den zuständigen Behörden erforderlich.

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9. Zusammenfassung Mit dem vorliegenden Geotechnischen Bericht werden die bei der weiteren Planung und Ausfüh- rung der Vortriebs- und Erdbaumaßnahmen zu beachtenden Gesichtspunkte erläutert. Nach einer Zusammenfassung der relevanten Daten des Bauvorhabens (s. Abschnitt 2) wurden zunächst die untersuchten Baugrund- und Wasserverhältnisse beschrieben (s. Abschnitt 3). Demnach stehen in der Leitungstrasse sowie an den Baugruben sowohl wassergesättigte Sande sowie Geschiebe- mergel in steifer Konsistenz an.

Aus den durchgeführten bodenmechanischen Versuchen (s. Abschnitt 4) und Erfahrungswerten wurden für die unterschiedlichen Bodenschichten charakteristische Bodenkennwerte abgeleitet und Homogenbereiche nach VOB/C definiert (s. Abschnitt 6).

Nennenswerte Hinweise auf Bodenkontaminationen wurden bei den Baugrunduntersuchungen nicht festgestellt. Sie können aber generell nicht gänzlich ausgeschlossen werden (s. Abschnitt 5).

Mit den Abschnitten 7 und 8 werden allgemeine Angaben zur Gründungsempfehlung, zur Vor- triebstechnik sowie allgemeinen Hinweisen zur Ausführung geliefert.

Beratender Ingenieur Projektingenieurin Dipl.-Ing. Sebastian Stoll Sonja Blechschmidt, M. Sc.

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Druckrohrleitung DN1000 Anlage 1, Blatt 3

Vortriebsende 0+268.98

0+250.00

egatrebü gnutielrhorkcurD )m 25,98 = L(

Plangrundlagen:

0+200.00

DOP, Geodatenportal Schleswig Holstein Entwurfsvermessung, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 13.02.2023 Regenwasserbehandlungsplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 03.03.2023 Lageplan Niederschlagswasser PW+VR, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 29.12.2023 0+150.00 Entwässerungslageplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 17.04.2024

0+100.00 egatretnu gnutielrhorkcurD )m 34,571 = L(

0+050.00

Nr. Art der Änderung Datum Name

Auftraggeber:

0+000.00 Vortriebsstart 0+000.00

Gemeinde Timmendorfer Strand

Strandallee 42, 23669 Timmendorfer Strand

-0+050.00 Projekt:

Herstellung einer direkten Einleitung von Regenwasser in die Ostsee

über ein Pumpwerk im Höppnerweg

-0+100.00

Planungsphase: Bericht: I 21325/1 egatretnu gnutielrhorkcurD )58,442 = L(

E N T W U R F S P L A N U N G

Anlage: 1

-0+150.00

Darstellung: Blatt: 1

Trassierung Druckrohrleitung

Lagebezug: ETRS89

Übersichtsplan

-0+200.00

Höhenbezug: UTM 32

-0+250.00

Maßstab:

1 : 2500

N Planverfasser: Datum Name

O

V ortriebsende

-0+248.89 W

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BS 9/04

DPH1/20 CPT 1/20 B 1/20

Bergung Vortriebsende 0+268.98 Legende:

unter Wasser

Aufschlüsse aus 2004 bis 2020 CPT 2/20 B 2/20 0+250.00 Aufschlüsse aus 2024 DPH2/20 Druckrohrleitung DN1000 g n u k e g

BS 8/04 c e d b a z tu h c S a tre b ü g n u tie lrh o rkcu )m 2 5 ,9 8 = L (

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Plangrundlagen: DOP, Geodatenportal Schleswig Holstein

0+200.00

Entwurfsvermessung, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 13.02.2023 Regenwasserbehandlungsplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 03.03.2023 Lageplan Niederschlagswasser PW+VR, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 29.12.2023 Entwässerungslageplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 17.04.2024

0+150.00

Nr. Art der Änderung Datum Name DPH3/20 B3/20 Auftraggeber: CPT3/20a

CPT3/20 Gemeinde Timmendorfer Strand

Strandallee 42, 23669 Timmendorfer Strand

WB 2/09 Projekt: e

0+100.00 g a tre

tn u g n u tie lrh o rkcu )m 3 4 ,5 7 1 = L ( CPT-E 2/09 WB 1/09 CPT-E 1/09

H

üb

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e

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tu

e

n

g

g von Regenwasser in die Ostsee

rD Planungsphase: Bericht: I 21325/1

E N T W U R F S P L A N U N G

BS 7/04 Anlage: 1 Darstellung: Blatt: 2

Trassierung Druckrohrleitung

CPT-E 4/09 Lagebezug: ETRS89 CPT-E 3/09

Bodenerkundungen

0+050.00

Höhenbezug: UTM 32 BS 6/04 Maßstab:

N 1 : 1000

O

Planverfasser: Datum Name B 8/20 CPT 8/20 W Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 04.02.2025 Bazin BS 5/04 S An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 Startbaugrube 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel bearbeitet: 05.02.2025 Blechschmidt Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 B 2/09 Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 0+000.00 CPT1/24 Vortriebsstart 0+000.00 www.geo-technik.com info@geo-technik.com geprüft: 05.02.2025 Stoll DPH 2/09 B1/24 I21325-1_01-1_Lageplan.dwg

BE-Fläche

[Seite 24]

Legende:

Aufschlüsse aus 2004 bis 2020

Ostsee

Aufschlüsse aus 2023

Aufschlüsse aus 2024 CPT-E 1/09 P Druckrohrleitung DN1000 B 4a/07 o s t s t r a ß e

Plangrundlagen: DOP, Geodatenportal Schleswig Holstein Entwurfsvermessung, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 13.02.2023 Regenwasserbehandlungsplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 03.03.2023 Lageplan Niederschlagswasser PW+VR, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 29.12.2023 Entwässerungslageplan, Merkel Ingenieur Consult Vermessung GmbH vom 17.04.2024

CPT-E 222/09 Bergung

Startbaugrube

Zielbaugrube PW

unter Wasser

0 + 2 5 0 B1/23 GWM1/ C 2 P 4 T1/23 TB1/2 C 3 PT 0 3 0. /24 0 0. 0 0 2 + 0 - - 0 + 1 5 0 . 0 0 - 0 + 1 0 0 . 0 0 - 0 + 0 5 0 . 0 0 B 14/06 0 + 0 0 0 . 0 0 0 + 0 5 0 . 0 0 0 + 1 0 0 . 0 0 0 + 1 5 0 . 0 0 0 + 2 0 0 . 0 0 0 + 2 5 0 . 0 0 Nr. Art der Änderung Datum Name B 5/96 B2/23 CPT2/24 CPT1a/23 Auftraggeber: B 3/20 WP 5/20 DPL 5/20 Herrenbruchstraße

B 5/07 Gemeinde Timmendorfer Strand

DPL 3/20 CPT4/23 DPL 5/07 CPT7/23 DPL 6/20 B 6/07 DPL 7/20 B1/24

CPT3/23 Strandallee 42, 23669 Timmendorfer Strand

B 5/20 WP 6/20 V CPT5/23 CPT6/23 DPL 6/07 CPT 7/20 CPT1/24 B 8/20 Höppnerweg o Druckrohrleitung untertage B 6/20 B 7/20 rt r (L = 244,85) Projekt: ei Druckrohrleitung untertage Druckrohrleitung übertage

s b CPT 8/20 (L = 175,43 m) (L = 89,52 m) Herstellung einer direkten Einleitung von Regenwasser in die Ostsee

e n V

d V o über ein Pumpwerk im Höppnerweg

9 8. 8 4 2

• 0 - e

rt st s o P o r t r ie b s s t a r t r ie b s e n d Pla

E

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N

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W

ase :

U R F S P L A N U N G

Bericht: I 21325/1

a r e Anlage: 1 e ß t 0 0

• + 0 0 2 6 Darstellung: Blatt: 3 0 8

. 0 0 . 9 8 Trassierung Druckrohrleitung Lagebezug: ETRS89

Bodenerkundungen

Höhenbezug: UTM 32

Maßstab:

1 : 1000

W

N

Planverfasser: Datum Name

Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 04.02.2025 Bazin S An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 O 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel bearbeitet: 05.02.2025 Blechschmidt Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 www.geo-technik.com info@geo-technik.com geprüft: 05.02.2025 Stoll

I21325-1_01-1_Lageplan.dwg

[Seite 25]

B 2/20 B 1/20 NHN +3,43 m NHN +3,45 m Wn% Wn%

CPT 2/24 NHN +2,61 m Spitzendruck [MN/m²] 10 20 30 40 0 B 1/24 NHN +2,01 m Wn% CPT 1/24 NHN +1,71 m Spitzendruck [MN/m²] Fein-u .Mi1tt0els2a0nd3, 0gs'4', 0g''

1 0.60 (1.41) Luft Luft

Mittelsand, fs', gs', g''

1. WST 1,50 (0,51) 1.50 (0.51) 1.50 (0.51) 30.09.2024 30.09.2024 2 Grobsand, ms, g

3.90 (-0.47) 3.90 (-0.45)

3 2.70 (-0.69)

Wasser

4

_ Fein- b. Grobsand,g

5.80 (-2.37) CPT-E 4/09 WB 2/09 NN -3,05 m 5 Mantelreibung [MN/mS²p]itzendruck [MN/m²] NN -3,20 m Wasser 0.00.20.40.6 0 10 20 30 40 0 w (%)

5.70 (-3.69)

6 1

Feinsand, u, g mit Muscheln

CPT-E 2/09 Mittelsand, fs NN -5,20 m 7 2 Mantelreibung [MN/mS²p]itzendruck [MN/m²] 0.00.20.40.6 0 102030405060 0

2.20 (-5.40) 8.90 (-5.45)

Feinsand, ms

Feinsand, ms 3 8 1

10.00 (-6.55)

4 10.60 (-7.17) 2 9 Feinsand, u'

9.50 (-7.49_) _ Qu, Tp 175 / cfv 48 Schluff, t,s, g (Mg),S-Lagen 9.70 (-7.69) F m e it i n M s u a s n c d h , e u l ' n , gFs'einsand, u', ms Qu, Tp 200 / cfv 68 Schluff, t, _ s, g (Mg) 5 11.50 (-8.05) Liner 1 3 10 Qu, Tp 175 / cfv 96 10.50 (-8.49) Kernverlust 12.00 (-8.57) Feinsand, ms' 10.55 (-8.54)

13,9

_ Liner 2 Schluff, t,s, g (Mg), 11,3-11,4m S-Lage 6 12.60 (-9.15) 4 Feinsand, u', ms' Feinkies, fs', ms', gs 11 11.50 (-9.49) 13.00 (-9.55) Qu, Tp 225 / cfv 88 _ Schluff, t,s, g' (Mg)

Qu, Tp 150 / cfv 68 12.00 (-9.99) Liner 3 7 13.50 (-10.07) 5 7.10 (-10.30) Schluff, t, s, g (Mg) Qu, Tp 125 / cfv 60 Schluff, t, s, g (Mg) F ve e r in e s in a z n . d S , t g e ' ine (D=100mm) 7.30 (-10.50) 12 UP1 Feinsand, u 12.90 (-10.89) lagenweise org.' Beimengungen Liner 4 13. M 10 it t ( e - l 1 s 1 a . n 0 d 9) 8 12,4 14.50 (-11.05) _ 6 14,6 Feinsand, uu-

F 5 e 0 i n (- s 1 a 1 n . d 4 , 9 u _) , kleine U-Lagen, vereinz. kiesig 15.00 (-11.57) 13 13.70 (-11.69) 23,0 Schluff, t, s, g' (Mg) Geschiebemergel _ Liner 5 Ton,u, fs', fS-Lagen 9 Feinsand, u 7 22,2

14.40 (-12.39) 28,9 Ton, u, s, g' (Mg), Kieskorn 32 mm Qu, Tp 125 / cfv 68 14.50 (-12.49) 16.00 (-12.57) 12,1 16.00 (-12.55)

14

Qu, Tp 125 / cfv 72 Liner 6 Schluff, t, s, g (Mg) 10 8 15,0 10.00 (-13.20)

Qu, Tp 175 / cfv 72 15.50 (-13.49) Mittelsand, fs

15 Liner 1 7 3,8 Schluff, t', s, g (Mg) 11 Geschiebemergel 12,7 9 13,9

16.50 (-14.49)

18.10 (-14.67) 11.60 (-14.80) Liner 8 Schluff, t, s, g (Mg) 16 12

10 17. 3 3 0 5 . 0 (- 9 1 . 5 2 . 0 3 2 4 4 ) 17. G 35 ro ( b -1 s 5 a . n 3 d 4 , _ g ) 17.50 (-15.49) 9,2

Mittelsand, u', gs

17 13 Schluff, t, s, g (Mg) 11

Schluff, t, s, g (Mg)

Mittel- u. Grobsand, fs', g' 12,6 13.80 (-17.00) 14 18 12 Feinkies, u', gs vereinz. Steine (D=90mm)

14.30 (-17.50) 10,5 21.00 (-17.57)

20.00 (-17.99) 15 Geschiebemergel 13 19

11,9 15.40 (-18.60)

16

14 Grobkies, gs 20 vereinz. Steine (D=90mm)

17 16.90 (-20.10)

15

30.09.2024 21 13,0 24.00 (-20.55)

Mittelsand, u', gs' (Mg)

18

16 64.2

22.813+0- 06.2

00.013+0- 97.2

00.003+0- 88.2

00.092+0- 77.2

00.082+0- 16.2

00.072+0- 64.2

00.062+0- 23.852+0- 01.5-

33.652+0- 15.2

01.5-

00.052+0- 43.2

01.5-

00.042+0- 12.2

01.5-

00.032+0- 81.2

01.5-

00.022+0- 69.1

01.5-

00.012+0- 29.1

01.5-

00.002+0- 01.5-

10.191+0- 69.1

01.5-

00.091+0- 38.1

01.5-

00.081+0- 38.1

90.5-

00.071+0- 07.1

50.5-

00.061+0- 85.1

69.4-

00.051+0- 56.1

48.4-

00.041+0- 57.1

96.4-

00.031+0- 27.1

05.4-

00.021+0- 96.1

72.4-

00.011+0- 28.1

00.4-

00.001+0- 99.1

37.3-

00.090+0- 73.2

64.3-

00.080+0- 57.2

91.3-

00.070+0- 52.3

29.2-

00.060+0- 08.3

56.2-

00.050+0- 44.3

83.2-

00.040+0- 08.3

11.2-

00.030+0- 67.2

78.1-

00.020+0- 00.2

18.1-

00.010+0- 18.1- 65.1

00.000+0 92.1

00.010+0 49.0

00.020+0 42.0

00.030+0 76.0-

00.040+0 06.0-

00.050+0 16.0-

00.060+0 48.0-

00.070+0 11.1-

00.080+0 92.1-

00.090+0 84.1-

00.001+0 84.1-

00.011+0 29.1-

00.021+0 00.2-

00.031+0 62.2-

00.041+0 35.2-

00.051+0 57.2-

00.061+0 69.2-

00.071+0 91.3-

00.081+0 15.3-

00.091+0 37.3-

00.002+0 10.4-

00.012+0 72.4-

00.022+0 09.622+0 46.4-

00.032+0 39.4-

00.042+0 61.5-

00.052+0 64.5-

00.062+0 86.5-

00.072+0 59.5-

00.082+0

bis

lokal

WSP ±0,00

bis

Anschluss

Pumpwerk

bis

bis bis

01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 01.5- 90.5- 50.5- 69.4- 48.4- 96.4- 05.4- 72.4- 00.4- 37.3- 64.3- 91.3- 29.2- 56.2- 83.2- 11.2- 78.1- 18.1- 18.1- 18.1- 18.1- 18.1- 18.1- 18.1- 09.1- 01.2- 03.2- 05.2- 17.2- 19.2- 11.3- 13.3- 15.3- 17.3- 19.3- 00.4- 00.4- 00.4- 00.4- 00.4- 00.4- 00.4-

Zielbaugrube Startbaugrube Baugrube seeseitig

PW landseitig

geschlossene Bauweise (Rohrvortrieb) offene Bauweise (Leitungsgraben)

L = 256,33 m L = 232,87 m

4.00 4.00 B 7/20 CPT 7/20 B 6/07 NHN +3,60 m S N pit H ze N nd + ru 3 ck ,6 [M 0 N m /m²] 0 10203040 NHN +3,38 mNN

A, Mutterboden OK Ausbau = NHN +2.80 m MAu mS, fs', gs', h' 3.00 CPT 1/23 3.0 2 0 . 0 1 0 ,5 1 " ,5 A " u F fs il a te tz r r r o o h h r r A A ei , n F z e . i Z n i - e u g . e M lre it s te te lsand, gs, 0 h . ' 60 (3.00) HW200 +2,60 3.00 NHN +2,53 m Spitzendruck [MN/m²] CPT 1a/23 0.60 (2.78) 0 10 20 3040 S N pi H tze N nd r + uc 2 k , 4 [M 1 N / m m²] CPT 3/23 OK Ausbau = NHN +2.16 m 1 0 0 10203040 NHN S + pi 2 tz , e 1 nd 8 r u m ck [MN/m²] B 5/20 2.0 2 0 .0 1 0 , 5 1 , " 5 A " u F fs il a te tz rr r o o h h r r 2.00 1 0 0 10203040 Wn% A NHN + A A Z 0 0 2 i . . s , e 0 2 , p F 1 g 9 0 h e e 0 a ( ( i l n 2 1 r l m . t - . . 0 9 < u 1 0 N 1 . C ) ) 0 M H % it P t0 N el 0 s T S a + p n i 1 1 t d 4 z , 0 , e 8 g / n s 2 8 d 2 , r 0 g u 3 m ' c , k 3 0 [MN 4 / 0 m²] N C H P 0 N 0 T S + p i 1 1 t 5 z 0 , e 8 / n 2 1 d 2 r 0 u 3 m ck 3 0 [MN 4 / 0 m²] N C H P 0 N 0 T S + p i 1 1 t 6 z 0 , e 7 / n 2 2 d 2 r 0 u 3 m ck 3 0 [MN 4 / 0 m²] NHN B + 5 1, / 6 0 3 7 mNN N C H P N T S + p i 1 t 7 z , e 5 / n 2 d 4 r u 3 m ck [MN/m²] B NH 6 N / + 2 1 0 ,76 m 1 2 Mittelsand, fs', gs' H T = = 4 5 0 . 0 3 . 8 0 m 0m H T = = 4 4 0 . 0 0 . 4 0 m 0m 2.00 1 A > A 1 , 0 F % ein- b. Grobsand, g, Asphaltreste 0 A . s 1 p 2 h ( a 1 lt .51) 0 0 10203040 A A, Kies, s, u' f = 0.04m f = 0.02m Schutzabdeckung 1 0.80 (1.30) 1 B 8/20 CPT 8/20 54.5 1.00 1 0.60 (1.16) Fein- u. Mittelsand, gs' NHN +0,91 mS N pit H ze N nd + ru 0 ck , 9 [M 1 N m /m²] 1.00 A A, Fein- b. Gro 1 bsand, g' DN 300 DN 300 +0.01% 0 10203040 1 98.50 m 1 44.87 m 2.80 (0.58) 74.382m 0.00 2 2 2 2 0 2 4 .0 1 .0 0 5 5 , ( 3 . 0 2 . 0 1 2 0 0 ) S 1 1 . . c 6 8 h 0 0 lu ( ( f 0 0 f, . . 5 3 t' 0 0 , ) ) s _ , g 2 ' (Lg), Wurzelreste 0 1 8 .5 .0 0 2 ( . 0 2 . 0 1 0 3 7 ) A A Zi , e F g e e i l n re - s b t . e Grobsand, g' 1 0 1 5 .7 .0 0 5 ( . 0 2 . 0 0 2 6 0 ) Mittelsand, fs, gs', g' 2 08.02.2007 1 3 6 .3 .0 5 6 ( . 0 2 . 0 2 2 5 0 ) 3.30 (0.30) 1 bis 2 1 0 6 .7 .0 0 6 ( . 0 2 . 0 2 2 1 0 ) M 1. i 0 tt 0 e ls (- a 0 n .0 d 9 , ) fs', gs' 0.00

2 2

2 -2.01% H = 400.00m 2 3.80 (-0.42) 108.813m T = 4.03m 3 3 Fein- u. Mittelsand f = 0.02m -1.00 DN 60 3 0Stz DN 600Stz 2.60 (-0.84) 1 + 2 2 1 .7 .8 0 5 % 7m Feinsand, ms Mittelsand, fs', gs, g' -1.00 1977 3 13977 TS= -1.81 m TS= -1.81 m 3.60 (-1.50) 3 H = 3.1 0 2 (-1 7 .47 1 ) 8.18m 3 -0.00% Wasserüberdeckung 3,0 m 4 T = 36.73m Fein- u. Mittelsand, gs' 5.00 (-1.62) 1 2 62.618m 4 f = 0.25m Mittel- u. Grobsand, fs', g 4 bei 2,80m U- Reste -2.00 0.0% 45.45 m 0.2% 41.30 m -2.00 3 4 4 Fein- b. Grobsand, g' 5.80 (-2.20)

3 4

-0.01% 4 4.20 (-2.44) 5 Fein- u. 1 Mit 1 tels 5 and . , 5 u', g 6 s' 2m 3 Schutzabdeckung 5 5 4.50 (-2.87) -3.00 -3.00 5 5 5 Feinsand, u', ms

5 6 Feinsand, ms 3 4.50 (-3.59) 5.80 (-3.70) 6 Fein- u. Mittelsand -4.00 6 -4.00 4 6 6 Schluff, t, s, g' (Mg) 6 6.00 (-4.37) 8.00 (-4.40) TS= -4.00 m 6

7

7 21.09.2023 7.00 (-4.90) -5.00 -5.00 7 7 7 7.00 (-5.24) 21.09.2023 7 F ei e n i z n . s m an S d - , B u ä ', n m d s er TS= -5.170 m 16.06.2020 8

-6.00 -6.00 8 8

8 2 3

8

9 Legende: 3 -7.00 -7.00 8.00 (-7.09) Urgelände Baugrund: 9 9 9 21.09.2023 Achse Rohrvortieb Planung 1 Sande, locker bis mitteldicht 9 10 Achse Druckrohrleitung Planung 2 Sande, mitteldicht bis dicht -8.00 5 -8.00 10 Gradiente Planung 3 Sande, dicht bis sehr dicht 21.09.2023 10 10 Druckrohrleitung Planung 4 Geschiebemergel, steif 11 5 Geschiebemergel, halbfest vorh. Leitungen im Querungsbereich -9.00 -9.00 Rohrvortrieb DN 1600 6 Tonablagerung, steif bis halbfest (SW-Druckrohrleitung, SW-Leitung, 11 3 11 12 TW-Leitung, ZVO) 21.09.2023

-10.00 -10.00 Plangrundlagen: 12 12

-11.00 -11.00

13

13

4 5 4 5

6 -12.00 -12.00

14

14

-13.00 -13.00

15

Längsschnitt Rohrvortrieb

Nr. Art der Änderung Datum Name 15 -14.00 -14.00 Überhöhung 10x Auftraggeber:

Vertikaler Maßstab 1:50 16 21.09.2023 Gemeinde Timmendorfer Strand,

Horizontaler Maßstab 1:500 Strandallee 42, 23669 Timmendorfer Strand -15.00 16 -15.00

NN -16.00 m Projekt:

Herstellung einer direkten Einleitung von Regenwasser in die Ostsee

17 -16.00 über ein Pumpwerk im Höppnerweg

Höhe Urgelände

Planungsphase: Bericht: I 21325/1

E N T W U R F S P L A N U N G Höhe Achse DN1000 18 Anlage: 2

Darstellung: Blatt: 1

Höhe Achse DN1600 Höhenplan

Lagebezug: ETRS89 (UTM32)

Trassierung Druckrohrleitung

19 Höhenbezug: DHHN2016 Achse DN1000

Höhendifferenz

Maßstab: Rohrvortrieb

1 : 500

Stationierung 20 27.03.2023

Planverfasser: Datum Name -0+318 -0+310 -0+300 -0+290 -0+280 -0+270 -0+260 -0+250 -0+240 -0+230 -0+220 -0+210 -0+200 -0+190 -0+180 -0+170 -0+160 -0+150 -0+140 -0+130 -0+120 -0+110 -0+100 -0+090 -0+080 -0+070 -0+060 -0+050 -0+040 -0+030 -0+020 -0+010 0+000 0+010 0+020 0+030 0+040 0+050 0+060 0+070 0+080 0+090 0+100 0+110 0+120 0+130 0+140 0+150 0+160 0+170 0+180 0+190 0+200 0+210 0+220 0+230 0+240 0+250 0+260 0+270 0+280 Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 18.06.2025 Bazin An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel bearbeitet: 18.06.2025 Blechschmidt Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 www.geo-technik.com info@geo-technik.com geprüft: 18.06.2025 Stoll

I21325-1_01-1_Lageplan.dwg

[Seite 26]

OK Ausbau = NHN +2.80 m mNHN CPT 1a/23 3.00 1,5 " Aufsatzrohr

4.00 CPT 3/23 B 5/20 DPL 5/20

NHN +2,41 m NHN +2,18 m 2.00 1,5 " Filterrohr NHN +2,10 m CPT 4/23 CPT 5/23 B 5/07 DPL 5/07 CPT 6/23 3.00 Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] NHN +2,10 m Schlagzahlen je 10 cm NHN +1,88 m NHN +1,81 m NHN +1,63 mNN NHN +1,72 m 0 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 Wn% 0 10 20 30 40 Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] NHN +1,63 mNN Schlagzahlen je 10 cm Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] 2.00 0 A A Asphalt 0.0 0 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0.0 0 10 20 30 40 0 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 1 0.09 (2.01) Asphalt 1.00 1 A A Zi , e F g e e i l n r. - < u 1 . 0 M % ittelsand, gs, g', 1.0 1 1 0.12 (1.51) 1.0 1 Legende Rammsondierung 0.00 2 2 0 2 4 .0 . 1 0 0 5 5 , ( . 3 0 2 . 0 1 2 0 0 ) A > 0 1 . , 2 0 F 0 % e ( in 1 - .9 b 0 . ) Grobsand, g, Asphaltreste 2.0 GW = 2.00 2 2 0 1 8 .5 .0 0 2 ( . 0 2 . 0 1 0 3 7 ) A A Zi , e F g e e i l n re - s b t . e Grobsand, g' 2.0 GW = 1.50 2 s lo e c h k r e l r ocker 3 0.80 (1.30) mitteldicht -1.00 3 A 1. , 6 F 0 e ( in 0 - .5 b 0 . ) Grobsand, g' 3.0 3 3 3.10 (-1.47) 3.0 3 dicht 4 _ sehr dicht -2.00 4 S 1. c 8 h 0 lu ( f 0 f, . 3 t' 0 , ) s, g' (Lg), Wurzelreste 4.0 4 4 Fein- b. Grobsand, g' 4.0 4 5 Fein- u. Mittelsand -3.00 5 3.60 (-1.50) 5.0 4.50 (-2.87) Bodenidentifikations-Diagramm Fein- u. Mittelsand, u', gs' 5 5 5.0 5 -4.00 6 6 5.80 (-3.70) 6.0 Feinsand, ms 100 Schluff, t, s, g' (Mg) 6 6 6.00 (-4.37) 6.0 6 50 7 08.02.2007 -5.00 7 21.09.2023 7.00 (-4.90) 7.0 04.05.2020 7 7 7 Legende S s p e it h z r e l n o d c r k u e c r k 20 21.09.2023 10 8 locker -6.00 5 8 8 mitteldicht 9 dicht 2 -7.00 9 sehr dicht 9 1 10 21.09.2023 breiig 0.5 -8.00 weich 10 21.09.2023 steif 0.2 11 halbfest -9.00 0.1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 fest Reibungsverhältnis [%] 12 21.09.2023 -10.00

-11.00

-12.00

-13.00

-14.00

-15.00

Datei: H:\i\I213 RW-Einleitung Höppnerweg\10_BAUGRUND\I21325-1_Geotechnischer Bericht\I21325-1_02-2_Hoeppnerweg.bop ]²m/NM[ kcurdneztipS Sondierungen, Drucksondierungen und Rammsondierungen DPH nach DIN 4094-3 M. d. H. : 1 : 100

Kies Sand Mergelstein Tonstein Sand/Schluff

Schluff Ton

Toniger Schluff

Torf

Projekt: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee Strandallee, Timmendorfer Strand

Darstellung: Projekt-Nr.: I 21325/1

Aufschlüsse entlang der Trasse - Höppnerweg Anlage: 2

Blatt: 2

Planverfasser: Datum Name

Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 04.02.2025 Bazin An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 bearbeitet: 18.06.2025 Blechschmidt Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 www.geo-technik.com info (cid:1) geo-technik.com geprüft: 18.06.2025 Stoll

[Seite 27]

DPL 7/20

DPL 6/07 B 7/20 CPT 7/20

B 6/07

NHN +3,60 m NHN +3,38 m NHN +3,60 m NHN +3,60 m mNHN NHN +3,38 mNN Schlagzahlen je 10 cm Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] 4.00 OK Ausbau = NHN +2.16 m Schlagzahlen je 10 cm 0 10 20 30 40 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0 10 20 30 40 0 1 2 3 4 2.00 1,5 " Aufsatzrohr B 6/20 DPL 6/20 0 10 20 30 40 0.0 0 CPT 7/23 0.0 MAu A, Mutterboden 3.00 2.00 1,5 " Filterrohr NHN +1,76 m A A, Fein- u. Mittelsand, gs, h' mS, fs', gs', h' NHN +1,54 m NHN +1,76 m einz. Ziegelreste 0.60 (3.00) 1.0 1 Schlagzahlen je 10 cm 1.0 0.60 (2.78) Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] 2.00 0 10 20 30 40 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0.0 0 A A, Kies, s, u' 2.0 Mittelsand, fs', gs' 2.0 2 1.00 0.60 (1.16) Fein- u. Mittelsand, gs' 1.0 GW = 2.80 2.80 (0.58) Legende Rammsondierung 1 3.0 08.02.2007 3.35 (0.25) 3.30 (0.30) 3.0 GW = 3.35 3 0.00 1.70 (0.06) Mittelsand, fs, gs', g' GW = 1.70 16.06.2020 sehr locker 05.05.2020 2 2.0 3.80 (-0.42) 4.0 4 locker -1.00 2.60 (-0.84) 4.0 Feinsand, ms Mittelsand, fs', gs, g' mitteldicht 3.0 dicht 3 Fein- u. Mittelsand, gs' 5.0 5.00 (-1.62) 5.0 16.06.2020 5 sehr dicht 08.02.2007 -2.00 5.80 (-2.20) 4.20 (-2.44) 4.0 4 6 Bodenidentifikations-Diagramm -3.00 5.0 Feinsand, u', ms 5 04.05.2020 7 Fein- u. Mittelsand 100 -4.00 8.00 (-4.40) 50 6 8 Legende Spitzendruck -5.00 7.00 (-5.24) 20 sehr locker 7 9 10 16.06.2020 locker -6.00 5 mitteldicht 8 dicht 2 -7.00 sehr dicht 1 9 breiig 0.5 -8.00 weich 10 steif 0.2 halbfest -9.00 0.1 fest 0 1 2 3 4 5 6 7 8 11 Reibungsverhältnis [%]

-10.00

12

-11.00

13

-12.00

14

-13.00

15

-14.00

16 21.09.2023 -15.00

Datei: H:\i\I213 RW-Einleitung Höppnerweg\10_BAUGRUND\I21325-1_Geotechnischer Bericht\XREF\xxxx__I21325-1_02-3_Strandzuwegung.bop ]²m/NM[ kcurdneztipS Sondierungen, Drucksondierungen und Rammsondierungen DPH nach DIN 4094-3 M. d. H. : 1 : 100

Kies

Sand

Mergelstein Tonstein

Sand/Schluff

Schluff Ton

Toniger Schluff

Torf

Projekt: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee Strandallee, Timmendorfer Strand

Darstellung: Projekt-Nr.: I 21325/1

Aufschlüsse entlang der Trasse - Strandzuwegung Anlage: 2

Blatt: 3

Planverfasser: Datum Name

Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 04.02.2025 Bazin An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 bearbeitet: 18.06.2025 Blechschmidt Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 www.geo-technik.com info (cid:1) geo-technik.com geprüft: 18.06.2025 Stoll

[Seite 28]

B 1/24

CPT 1/24

mNHN 3.00 NHN +2,01 m NHN +1,71 m

B 8/20 CPT 8/20

Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] Wn% 2.00 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 NHN +0,91 m NHN +0,91 m Fein-u .Mittelsand, gs'', g'' 0 Mantelreibung [MN/m²] Spitzendruck [MN/m²] rf [%] 0.60 (1.41) 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0 10 20 30 40 0 1 2 3 4 1.00 Mittelsand, fs', gs', g'' 0 1.50 (0.51) 1.50 (0.51) 1 Mittelsand, fs', gs' 30.09.2024 0.70 (0.21) 0.00 Grobsand, ms, g 16.06.2020 1.00 (-0.09) 1 2 2.70 (-0.69) -1.00 2 3 Mittel- u. Grobsand, fs', g _ bei 2,80m U- Reste -2.00 Fein- b. Grobsand, g 3 4 Legende Konsistenzen -3.00 4 5 5.70 (-3.69) 4.50 (-3.59) steif -4.00 5 6 weich - steif

-5.00 Feinsand, u', ms 6 7 einz. mS- Bänder Feinsand, ms -6.00 7 Bodenidentifikations-Diagramm 8

100 -7.00 8.00 (-7.09) 8 9.50 (-7.49) 9 50 _ _ Schluff, t, s, g (Mg), S-Lagen -8.00 Liner 1 9.70 (-7.69) 9 Legende Spitzendruck 20 _ 10 sehr locker Schluff, t, s, g (Mg) 10 13,9 10.50 (-8.49) locker -9.00 Liner 2 10 5 Kernverlust 11 mitteldicht 10.55 (-8.54) _ dicht 2 -10.00 Liner 3 Schluff, t, s, g (Mg), 11,3-11,4m S-Lage 11 sehr dicht 11.50 (-9.49) 12 1 _ breiig Schluff, t, s, g' (Mg) 0.5 -11.00 Liner 4 12.00 (-9.99) 12 weich 13 Schluff, t, s, g (Mg) steif 0.2 -12.00 Liner 5 12.90 (-10.89) 13 halbfest 0.1 28,9 Mittelsand 14 fest 0 1 2 3 Reibungsve 4 rhältnis [%] 5 6 7 8 13.10 (-11.09) _ -13.00 Liner 6 Feinsand, u-u 14 13.50 (-11.49) 15 16.06.2020 _ 13,8 Feinsand, u, kleine U-Lagen, vereinz. kiesig -14.00 Liner 7 13.70 (-11.69) _ 16 Ton, u, fs', fS-Lagen Liner 8 -15.00 14.40 (-12.39) 17.35 (-15.34) Ton, u, s, g' (Mg), Kieskorn 32 mm 17 30.09.2024 14.50 (-12.49) -16.00 Schluff, t, s, g (Mg) 18 15.50 (-13.49)

Schluff, t', s, g (Mg) -17.00 16.50 (-14.49) 19 Schluff, t, s, g (Mg) -18.00 17.35 (-15.34) _ 20 Grobsand, g 17.50 (-15.49) -19.00 Mittel- u. Grobsand, fs', g' 21 20.00 (-17.99) -20.00 22 30.09.2024

-21.00

Datei: H:\i\I213 RW-Einleitung Höppnerweg\10_BAUGRUND\I21325-1_Geotechnischer Bericht\XREF\I21325-1_02-4_Startbaugrube.bop ]²m/NM[ kcurdneztipS Bohrung und Drucksondierung M. d. H. : 1 : 100

1. WST 1,50 (0,51) Legende Grundwasser 30.09.2024 2,45 GW Ruhe 11.06.2018 2,45 GW Bohrende 11.06.2018 2,45 GW angebohrt 11.06.2018 2,45 GW versickert 11.06.2018 2,45 GW angestiegen 11.06.2018 U Stauwasser U OK Rohr DN 1600 wasserführend -1,31 m NHN tr. (trocken) kein GW angetroffen

OK Rohrsohle DN 1600 -1,81 m NHN

Qu, Tp 175 / c f v 48 UK Startbaugrube Kies Sand Qu, Tp 200 / c f v 68 -3,30 m NHN Mergelstein Tonstein Qu, Tp 175 / c f v 96 Sand/Schluff

Schluff Qu, Tp 225 / c f v 88 Ton Qu, Tp 150 / c f v 68 Qu, Tp 125 / c f v 60 Toniger Schluff

Torf

Qu, Tp 125 / c f v 68 Legende Qu, Tp 125 / c f v 72 Hauptbodenart Nebenbodenart Kurzzeichen Qu, Tp 175 / c f v 72 Stein steinig X x Projekt: Kies kiesig G g Regenwasser-Einleitung in die Ostsee Sand sandig S s Schluff schluffig U u Strandallee, Timmendorfer Strand Ton tonig T t

Torf/Humus torfig/humos H h Darstellung: Projekt-Nr.: I 21325/1 Mudde organisch F o

Bezeichnung Kurzzeichen Aufschlüsse Startbaugrube und Strand Anlage: 2

Messwerte: schwach stark ' Blatt: 4 Geschiebesand (Sg) Qu , T p per Taschenpenetrometer Geschiebelehm (Lg) Planverfasser: Datum Name gemessene einaxiale Druck- Geschiebemergel (Mg) Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf festigkeit in kN/m² gezeichnet: 04.02.2025 Bazin Beckenschluff (Bu) An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 c f v gemessene Flügelscher- Beckenschluffmergel (Bum) 2 F 3 o 5 n 6 : 9 0 4 L ü 5 b 1 e / c 5 k 92 98 00 2 F 2 o 8 n 8 : 5 0 B 40 a r / s 6 b 6 ü t 9 te 7 l 74 31 bearbeitet: 18.06.2025 Blechschmidt festigkeit gem. DIN 4094-4 Beckenton (Bt) Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 in kN/m² Beckentonmergel (Btm) www.geo-technik.com info (cid:1) geo-technik.com geprüft: 18.06.2025 Stoll

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mNHN GWM 1/24 B 2/23 CPT 2/24 CPT 1/23 TB 1/23 CPT 3/24 B 1/23 CPT 1a/23 4.00 NHN +2,66 m GWM 1/24 NHN +2,41 m NHN +2,53 m Mantelreibung [MN/m²] NH S N pit z + en 2 d , ru 6 c 1 k [ m MN/m²] rf [%] Mantelreibung [MN/m²] NH S N pit z + en 2 d , ru 5 c 3 k [ m MN/m²] rf [%] NHN +2,69 m Mantelreibung [MN/m²] NH S N pit z + en 2 d , ru 6 c 5 k [ m MN/m²] rf [%] NHN +2,41 m 1 2 3 . . . 0 0 0 0 0 0 Wn% A A O 0 1 . . , b 4 0 M e 0 0 r i b t ( ( t 2 1 o e . . d l 2 6 s e 6 6 a n ) ) n d ? , , u fS ', , f u s, ', g g s ', ', h _ g ' Straß 0 e .0 n 0 k a (N pp H e N +2 0 ,7 .2 2 1 ) 0 0 . . 2 0 1 0 (N O H K N S + e 2 b , a 7 k 2 a ) ppe A A A A B 0 , , e . 3 t F M o 0 e n it ( i t - n 2 e - u . l 1 s . b 1 a . Z ) n G ie d r g , o e f b s lr s , e a g s n s te d ' , > u 1 ', 0 g % A A B 0 1 , . . e 3 0 t M o 0 0 n it ( ( t 2 1 e . . l 2 5 s 3 3 a ) ) nd, fs 0 1 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0 1 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 A A A W 0 0 . . s , 0 5 u p F 5 0 r h e z a e ( ( in 2 2 l l t r - . . e 6 1 u s 4 9 . t ) ) e Mittelsand, h 0 1 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 10 20 30 40 1 2 3 4 0 1 0. M 0 antelr 0 e . i 1 bung [ 0 M .2 N/m²] 0.3 0.4 Spitzen 1 d 0 ruck [M 2 N 0 /m²] 30 40 rf [%] 1 2 3 4 Legende S s p e it h z r e n lo d c r k u e c r k 0.00 3 2 0 .5 .0 0 9 ( . 0 2 . 0 1 2 6 4 ) O F 1 2 e . . b 6 5 i e n 0 0 r s b ( ( a 1 0 o n . . d 0 1 d e 6 6 , n ) ) m ? s , ' fS, u', h' Sa 2 n 2 2 9 d . . 3 5 .0 7 3 1 ( ( . 0 0 2 . . 0 3 1 2 5 9 5 ) ) 2 2 7 .4 .0 0 3 ( . 0 2 . 0 0 2 1 3 ) M 1 2 . . i 0 0 tt 0 0 e l ( ( s 1 0 a . . n 4 4 d 1 1 , ) ) fs 2 2 7 .5 .0 0 3 ( . 0 2 . 0 0 2 3 3 ) M M 2. i i 0 t t t t 0 e e l l ( s s 0 a a . n n 5 d d 3 , , ) f f s s ' ' 2 2 2. 6 2 0 1 . ( 0 0 3 .0 .2 9 3 ) M v 1 e . i 5 t r t e 0 e i n l ( s 1 z a . . n 1 K d 9 i , ) e f s s e 2 2 l m d o i c c it k h te e t l r dicht 30.09.2024 Mittelsand, fs 3.00 (-0.47) 3 3 Fein- u. Mittelsand 3 3 sehr dicht 3.00 (-0.59) 2.80 (-0.11) -1.00 Mittelsand, fs', gs' breiig Fein- b. Grobsand, u', g' 4 M .0 it 0 te ( l - s 1 a . n 5 d 9 , ) fs 4.00 (-1.47) 4 4 4 F .0 e 0 in - ( - b 1 . . 3 G 1 r ) obsand, g' 4 4 weich Mittelsand, fs, g' -2.00 5.00 (-2.34) 5.00 A 2 u Z f o s l a l tzrohr PVC 4 F U . e 8 - i 0 K n - ( lu - u 2 m . . 3 p M 9 e i ) n ttelsand, gs' 5 w .0 e 0 c h ( s -2 e . l 4 la 7 g ) ernd dünne gS- Streifen 5 5 5 M .2 it 0 te ( l - s 2 a . n 5 d 1 , ) fs 5 5 s h t a e lb if fest -3.00 Schluff, t, s, g' (Mg) Schluff, t, s, g' (Mg) 5 S .6 ch 0 l u (- f 2 f, . 9 t, 1 s ) , g' (Mg) fest 6.00 (-3.59) 6.00 (-3.47) 6 6 Feinsand, _ u, g' 6 6 -4.00 18,8 Schluff, t', s, g' (Mg) Ton 7 S .0 c 0 h lu (- f 4 f, . 5 t, 9 s ) , g (Mg) 7 S .0 ch 0 lu (- f 4 f, . 4 t, 7 s ) , g (Mg) 7 7 UP1 6 S .9 ch 0 l u (- f 4 f, . 2 t, 1 s ) , g' (Mg) 7 7 Legende Konsistenzen Schluff, t, s, g (Mg) gS-Lage -5.00 Schluff, t, s, g (Mg) 8.00 (-5.31) 12,3 8.00 (-5.59) 8.00 (-5.47) 8 8 8 8 steif 8.60 (-5.94) 8.60 (-5.94) 8.60 -6.00 30.09.2024 9.21 9 9 Feinsand, u, ms, gs', g 9 weich - steif 9 -7.00 Fein- u. Mittelsand, u' Filterkies 10.00 (-7.31) Körnung 0,8 - 1,2 mm F 2 il Z te o r ll rohr PVC 10 10 UP2 Schluff, t, s, g' (Mg), fS-Lage 10 10 -8.00 11.00 (-8.31) 11.30 (-8.64) 11.30 11.21 11 11 Fein- u. Mittelsand, u' 11 11 -9.00 UP3 11.75 (-9.06) _ 12 12 F U e -K in lu - m un p d e n Mittelsand, u, g' 12 30.09.2024 12 21.09.2023 -10.00 12.00 (-9.31) 13 13

-11.00 14 14

-12.00 15 15

-13.00 16 16

-14.00 17 17 Bodenidentifikations-Diagramm -15.00 18 18 100 -16.00 50 19 19 20 -17.00 20 20 10 27.03.2023 -18.00 5 21 2

-19.00 1 22 0.5 -20.00 23 0.2 -21.00 0.1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 24 Reibungsverhältnis [%] 30.09.2024 -22.00

Datei: H:\i\I213 RW-Einleitung Höppnerweg\10_BAUGRUND\I21325-1_Geotechnischer Bericht\XREF\I21325-1_02-5_Zielbaugrube.bop ]²m/NM[ kcurdneztipS Bohrungen und Drucksondierungen M. d. H. : 1 : 100

(NHN +2,51 m)

1. WST 2.50 (0.16) 30.09.2024

OK Rohr DN 1600 -4,13 m NHN

OK Rohrsohle DN 1600 Legende -5,90 m NHN Hauptbodenart Nebenbodenart Kurzzeichen

Stein steinig X x Kies kiesig G g OK Sohle Pumpwerk Sand sandig S s -6,50 m NHN Schluff schluffig U u Ton tonig T t Legende Grundwasser Torf/Humus torfig/humos H h 2,45 GW Ruhe Mudde organisch F o 11.06.2018 2,45 GW Bohrende Bezeichnung Kurzzeichen 11.06.2018 2,45 GW angebohrt schwach stark ' 11.06.2018 2,45 Geschiebesand (Sg) GW versickert 11.06.2018 Geschiebelehm (Lg) 2,45 Geschiebemergel (Mg) GW angestiegen 11.06.2018 Beckenschluff (Bu) U Stauwasser U Beckenschluffmergel (Bum) wasserführend Beckenton (Bt) tr. (trocken) kein GW angetroffen Beckentonmergel (Btm)

Projekt: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee Strandallee, Timmendorfer Strand

Kies Sand Darstellung: Mergelstein Tonstein Projekt-Nr.: I 21325/1 Sand/Schluff Aufschlüsse Anlage: 2 Pumpwerk und Zielbaugrube Schluff Ton Blatt: 5

Planverfasser: Datum Name Toniger Schluff Torf Ingenieurbüro Dr. Lehners + Wittorf gezeichnet: 04.02.2025 Bazin An der Dänischburg 10 Hanskampring 21 23569 Lübeck 22885 Barsbüttel Fon: 04 51 / 5 92 98 00 Fon: 0 40 / 66 97 74 31 bearbeitet: 18.06.2025 Blechschmidt Fax: 04 51 / 5 92 98 29 Fax: 0 40 / 66 97 74 58 www.geo-technik.com info (cid:1) geo-technik.com geprüft: 18.06.2025 Stoll

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Bericht: I 21325/1

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Bericht: I 21325/1

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Bericht: I 21325/1

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Bericht: I 21325/1

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Festlegung und Zusammenstellung der chemischen Analytik

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Zuordnung von chemischen Untersuchungen für Böden Deklarationsanalysen gemäß LAGA M 20 / BBodSchV / DepV

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Erdarbeiten nach DIN 18300, VOB/C 2019

Baumaßnahme: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand Bericht: I 21325/1 Anlage: 4 Blatt: 1.1

Homogenbereiche für Erdarbeiten DIN 18300, Geotechnische Kategorie GK 2/3

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Erdarbeiten nach DIN 18300, VOB/C 2019

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Nassbaggerarbeiten nach DIN 18311, VOB/C 2019

Baumaßnahme: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand Bericht: I 21325/1 Anlage: 4 Blatt: 1.2

Homogenbereiche für Nassbaggerarbeiten DIN 18311, Geotechnische Kategorie GK 2/3

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Nassbaggerarbeiten nach DIN 18311, VOB/C 2019

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Bohrarbeiten nach DIN 18301, VOB/C 2019

Baumaßnahme: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand Bericht: I 21325/1 Anlage: 4 Blatt: 1.3

Homogenbereiche für Bohrarbeiten DIN 18301, Geotechnische Kategorie GK 2/3

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Bohrarbeiten nach DIN 18301, VOB/C 2019

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Rohrvortriebsarbeiten nach DIN 18319, VOB/C 2019

Baumaßnahme: Regenwasser-Einleitung in die Ostsee, Strandallee, Timmendorfer Strand Bericht: I 21325/1 Anlage: 4 Blatt: 1.4

Homogenbereiche für Rohrvortriebsarbeiten DIN 18319, Geotechnische Kategorie GK 2/3

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Rohrvortriebsarbeiten nach DIN 18319, VOB/C 2019

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Eigenschaften, Kennwerte und Bandbreiten für die Beschreibung von Homogenbereichen

Rohrvortriebsarbeiten nach DIN 18319, VOB/C 2019

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Die Meinungen/Interpretationen, die in diesem Bericht zum Ausdruck gebracht werden, betreffen nicht den Akkreditierungsbereich dieser Stelle · Die Prüfergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand · Ohne schriftliche Genehmigung des Prüflabors darf der Prüfbericht nicht auszugsweise vervielfältigt werden · Die in den Normen und Richtlinien angegebenen Meßgenauigkeiten werden eingehalten · Sofern die Probe nicht vom Labor selbst gezogen wurde, wird die Richtigkeit der Probenahme nicht garantiert.

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Die Meinungen/Interpretationen, die in diesem Bericht zum Ausdruck gebracht werden, betreffen nicht den Akkreditierungsbereich dieser Stelle · Die Prüfergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand · Ohne schriftliche Genehmigung des Prüflabors darf der Prüfbericht nicht auszugsweise vervielfältigt werden · Die in den Normen und Richtlinien angegebenen Meßgenauigkeiten werden eingehalten · Sofern die Probe nicht vom Labor selbst gezogen wurde, wird die Richtigkeit der Probenahme nicht garantiert.

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Die Meinungen/Interpretationen, die in diesem Bericht zum Ausdruck gebracht werden, betreffen nicht den Akkreditierungsbereich dieser Stelle · Die Prüfergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand · Ohne schriftliche Genehmigung des Prüflabors darf der Prüfbericht nicht auszugsweise vervielfältigt werden · Die in den Normen und Richtlinien angegebenen Meßgenauigkeiten werden eingehalten · Sofern die Probe nicht vom Labor selbst gezogen wurde, wird die Richtigkeit der Probenahme nicht garantiert.