04_SHM_GeoIng Bericht 3987_250612.pdf

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G e o I n g e n i e u r e Ingenieurbüro für Bodenmechanik, Erd- und Grundbau, Erdbaulaboratorium, Erd-

statik, Baugrunduntersuchung, Gutachten

Dipl.-Ing. (FH) B. Mannsbart

ö.b.u.v. Sachverständiger

für Baugrunderkundung, Baugrunduntersuchung u. -

Beurteilung (IHK Hochrhein-Bodensee) GeoIngenieure – Mannsbart | Rüttelistr. 8 | 79650 Schopfheim Stadtverwaltung Schopfheim Rüttelistraße 8 79650 Schopfheim / Baden Tel.: (07622) 66 91 14 Fax: (07622) 66 91 15 Hauptstraße 29 - 31 E-mail: info@geoingenieure.de http://www.geoingenieure.de

79650 Schopfheim

Geotechnischer Bericht

(Voruntersuchung DIN 4020)

Erweiterung Hülschenmatthalle

Webergasse 2

Flst.Nr. 231/5

Eichen

Schopfheim, 12.06.2025

Proj.Nr. 3987/25

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Inhaltsverzeichnis

Kapitel Thema ............................................................................................... Seite

1. Veranlassung .......................................................................................... 3

2. Unterlagen ............................................................................................... 3

3. Geotechnische Kategorie (GK) ............................................................... 4

4. Allgemeines/ Geologie ............................................................................ 5

5. Geotechnische Untersuchungen ............................................................. 6

6. Grundwasser ......................................................................................... 10

7. Bodenkennwerte ................................................................................... 13

8. Erdbebenzone ....................................................................................... 14

9. Bauwerk und Gründung ........................................................................ 15

10. Maßnahmen gegen Grundwasser ......................................................... 18

11. Schlussbemerkung ................................................................................ 19

Anlagen

Anlage Inhalt.

1.1 Übersichtsplan

1.2 Lageplan

2 Baugrundschnitt

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1. Veranlassung

Im Ortsteil Eichen soll die bestehende Hülschenmatthalle auf der Westseite erwei-

tert werden. Die Hülschenmatthalle befindet sich an der Webergasse auf dem

Grundstück Flst.Nr. 231/5. Die Planung liegt in den Händen des Architekturbüros

Schaudt Architekten aus Konstanz.

Aufgrund der unbekannten Baugrundverhältnisse wurde unser Ingenieurbüro von

der Stadt Schopfheim am 7.04.2025 mit der geotechnischen Voruntersuchung be-

auftragt. Grundlage ist unser Angebot vom 13.03.2025.

Dies sind geotechnische Untersuchungen von Boden und Fels für die Standort-

wahl und Vorplanung eines Bauwerkes. Diese dienen der Entscheidung, ob ein

geplantes Bauwerk im Hinblick auf die Baugrundverhältnisse überhaupt errichtet

werden kann und wenn ja, welche besondere Anforderungen (technisch und wirt-

schaftlich) für die Gründungskonzeption, die Baukonstruktion sowie die Baudurch-

führung zu beachten sind. Detaillierte bautechnische Angaben, die sich auf eine

konkrete Planung beziehen, sind in diesem frühen Planungsstadium noch nicht

möglich. Dies wäre die Aufgabe einer späteren Hauptuntersuchung.

2. Unterlagen

Folgende Unterlagen standen bei der Bearbeitung zur Verfügung:

 Lageplan Bauantrag, M. 1: 1000 und 1 : 500, vom 8.10.2024, Büro für Vermessung und Planung Matt, Schopfheim

 Grundrisse, Schnitte, Ansichten, M. 1 : 100, vom 22.11.2024, Architekturbüro Schaudt Architekten bda, Konstanz

 Kleinbohrung und Rammsondierungen, Einmessen von Lage und Höhe vom 22.05.2025, GeoIngenieure Mannsbart, Schopfheim

 Kleinbohrung und Rammsondierungen, Einmessen von Lage und Höhe vom 22.05.2025, GeoIngenieure Mannsbart, Schopfheim

 Archivunterlagen unseres Büros (Bericht Bypass Eichen Projekt Nr. 2857/05 vom 22.03.2006)

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3. Geotechnische Kategorie (GK)

Grundlage für die Bemessung von Erdbauwerken und Fundamenten ist der EC7

(DIN EN 1997 in Verbindung mit dem nationalen Anwendungsdokument (NAD)

und der DIN 1054).

Vor der Baugrunduntersuchung ist nach EC7/NA eine Einstufung in eine Geotech-

nische Kategorie vorzunehmen. Nach den vorliegenden Unterlagen weist das Bau-

vorhaben einen mittleren Schwierigkeitsgrad auf. Gemäß DIN 1054, Anhang AA1

ist das Bauvorhaben vorläufig in die Geotechnische Kategorie GK2 einzustufen.

Die Geotechnische Kategorie GK2 liegt vor:

 bei fraglicher Tragfähigkeit des Baugrundes,

 Durchschnittliche Baugrundverhältnisse,

 Übliche Hochbauten, auf Einzel- und Streifenfundamente, sowie Boden-

platten

Die o.g. Einstufung ist fortlaufend zu überprüfen und ggfls. anzupassen.

Die geotechnische Kategorie GK2 umfasst Baumaßnahmen mit mittlerem Schwie-

rigkeitsgrad im Hinblick auf das Zusammenwirken von Bauwerk und Baugrund.

Bauwerke der Geotechnischen Kategorie GK2 erfordern eine ingenieurmäßige Be-

arbeitung und einen rechnerischen Nachweis der Standsicherheit und Ge-

brauchstauglichkeit!

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4. Allgemeines/ Geologie

Das Baugelände befindet sich innerhalb von Eichen, unweit des Dorfbachs. Eichen

befindet sich in einem Taleinschnitt an der Nordwestseite des Dinkelbergs.

Entlang des Dorfbachs hat sich eine

Ablagerung aus abgeschwemmtem

Verwitterungslehm und Bachablage-

rungen mit darin eingelagerten Torf-

schichten gebildet (qj, Quartär).

Erkundungsbohrungen, die im Jahr

2005 in der Nachbarschaft ausgeführt

wurden, zeigen, dass erst ab ca. 6 m

Tiefe mit einem gut tragfähigen Bau-

grund gerechnet werden kann. Nach

der Geologischen Karte steht hier der

untere Muschelkalk (mu, Trias) an. Bild 1: Auszug aus der Geol. Karte 1:25.000

Das Gelände ist leicht geneigt, es fällt mit ca. 2-3 Grad nach Nordwesten ab. In

Historischen Karten sind keine Hinweise auf eine vorherige Bebauung zu erken-

nen.

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5. Geotechnische Untersuchungen

Bild 2: Gelände mit den Sondierstellen am 22.05.2025, Blick nach Norden. Der Grundriss ist skizziert.

Auftragsgemäß wurde das Baugelände am 22.05.2025 mit einer Kleinbohrung und

zwei Rammsondierungen mit der Schweren Rammsonde DPH (DIN EN 22476-

2:2005) erkundet.

Die Lage der Aufschlüsse ist in Anlage 1.2 eingezeichnet. Die Sondierprofile sind

in der Anlage 2.1 als Baugrundschnitt dargestellt.

Bei der Kleinbohrung (DIN EN ISO 22475-1) wird ein seitlich offenes Stahlrohr

(Kerndurchmesser 30 bis 60 mm) mit einem von Hand betriebenen Motorhammer

in Tiefenschritten von jeweils 1 m in den Boden gerammt und anschließend her-

ausgezogen. Dabei bleibt der Boden als Kern im Gestänge haften. Durch eine

seitliche Öffnung der Sondierlanze ist die Schichtenfolge des Bodens erkennbar.

Bei Bedarf können Bodenproben entnommen werden.

Die Rammsondierungen bringen zusätzliche Informationen zu den Schichtgrenzen

und zur Lagerungsdichte bzw. Konsistenz eines Bodens. Mit der Schweren

Rammsonde (DPH) wird der Eindringwiderstand einer genormten Stahlspitze ge-

messen. Beim Einrammen der Sonde fällt ein Fallgewicht (50 kg) aus 50 cm Höhe

und treibt die Sonde in den Boden ein. Gemessen wird die Anzahl Schläge, die

benötigt wird, um die Sonde um jeweils 10 cm in den Boden einzutreiben. Man

spricht dann von der Schlagzahl N . Damit kann indirekt die Lagerungsdichte bzw. 10

Konsistenz eines Bodens gemessen und die Tiefenlage einer Schichtgrenze be-

stimmt werden. In der Regel ändert sich der Eindringwiderstand der Sonde sobald

eine Schichtgrenze erreicht wird. Die Tiefenlage der Schichtgrenze kann auf diese

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Weise „sichtbar“ gemacht werden, erkennbar an der Schlagzahländerung (N ) im 10

Diagramm (Anlage 2). Das Gerät und der Versuchsablauf sind in der DIN EN ISO

22476-2 genormt und genau beschrieben.

Erfahrungsgemäß gilt für Sande und Kiese der Bodengruppe SW und GW (nach DIN 18196) folgende Zuordnungen zwischen der Schlagzahl N 1 und der Lage- 10

rungsdichte :

Lockere Lagerung: 3 < N < 8 10

Mitteldichte Lagerung 8 < N < 18 10

Dichte Lagerung 18 < N 10

(Anmerkung: gilt nur für die Bodengruppen GW und SW über

dem Grundwasser

Bild 3: Zusammenhang zwischen Lage- rungsdichte und Schlagzahl.

N = Anzahl der Schläge pro 10 cm Eindringtiefe, Fallgewicht ca. 50 kg, Fallhöhe ca. 50 cm 10 Seite 7

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Nach den vorliegenden Aufschlüssen kann der Baugrund wie folgt beschrieben

werden:

5.1 Homogenbereich A (Auffüllung)

Auf dem Grundstück gibt es eine vollflächige Auffüllung, die offenbar zur Befesti-

gung des Geländes beim Bau der Hülschenmatthalle Mitte der 1960er Jahre auf-

gebracht worden ist. Die Auffüllung besteht aus Schluff und Sand, Ziegelbruch und

anderen Bauschuttresten. Die Auffüllung ist locker bis mitteldicht gelagert, mit ei-

nem gemessenen Eindringwiderstand zwischen N = 2 bis 8 Schläge/10 cm. Die 10

Auffüllung weist eine durchschnittliche Mächtigkeit von ca. 70 bis 80 cm auf. Die

Schichtgrenze ist in der Anlage 2.1 als dicke schwarze Linie eingezeichnet.

Nach der alten DIN 181300 handelt es sich überwiegend um die Bodenklasse 4,

also um eine mittelschwer lösbare Bodenart. Für die heterogen zusammenge-

setzte Auffüllungen kann keine Bodengruppe DIN 18196 angegeben werden.

5.2 Homogenbereich B ( Bachablagerungen)

Unter der Auffüllung folgt ein Auelehm aus Ton, mit schluffigen und feinsandi-

gen Nebenanteilen. Bis in 1,9 m Tiefe ist er durch Bodenbildungsprozesse

braun gefärbt und zeigt eine überwiegend weiche bis steife Konsistenz.

Unterhalb von 1,9 m Tiefe ändert sich die Bodenfarbe zu einem oliv- blaugrauen

Farbton. Der Boden ist dauerhaft unterhalb des Grundwasserspiegels. Hier

stellt sich ein reduzierendes chemisches Milieu ein, das zu der Farbänderung

führt. Der Boden besteht aus Ton, mit schluffigen Nebenanteilen. In der Regel

handelt es sich um mittel- bis ausgeprägt plastische Tonböden der Bodengrup-

pen TM bis TA (nach DIN 18196). Nach der alten DIN 18300 gehört er der Bo-

denklasse 4 (mittelschwer lösbare Bodenarten) an.

Die Schwere Rammsonde zeigt in dem weichen Lehm einen auffällig geringen

Eindringwiderstand N = 1 bis 2 Schläge/10 cm. Die Sonde kann nahezu unge- 10

hindert in den Baugrund eindringen! Damit kann eine auffällig weiche Konsis-

tenz und eine geringe Tragfähigkeit testiert werden.

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Ab ca. 3 m Tiefe wird eine zusätzliche Mantelreibung in dem breiig-weichen

Boden festgestellt, wodurch die Schlagzahlen graduell auf Werte von N = 5 bis 10

9 Schläge/10 cm zunehmen. Die Lehmschicht reicht bis in ca. 4,7 m Tiefe.

Ab einer Tiefe von 3.5 m (Rammpegel 2009) bzw. 4.7 m (KB1) wurde eine

dünne Torfablagerung festgestellt. In dem Schichtenprofil 0+375 aus dem Lei-

tungsgraben der Bypassleitung (aus dem Jahre 2009) ist die Torfablagerung mit

0,5 m Mächtigkeit deutlich mächtiger ausgeprägt. Der Torf ist stark zersetzt und

gehört deshalb den Bodengruppen HN bis HZ an. Er hat eine breiige Konsis-

tenz, weshalb diese der Bodenklasse 2 (fließende Bodenarten) angehört.

5.3 Homogenbereich C (Hangschutt)

Unterhalb von 4,8 m Tiefe zeigen die Kleinbohrung und das Schichtenprofil vom

Aushub des Leitungsgrabens für den Bypass (Station 0+375) einen Hangschutt

aus Kalksteinstücken, die in einer Matrix aus Ton eingebettet sind. Die Schicht

zeigt einen mittleren Eindringwiderstand von N =10 bis 15 Schläge/10cm. 10

Nach DIN 18196 ist diese Schicht, abhängig vom Ton- und Steinanteil, in die

Bodengruppen TM bis GT* einzuordnen. Der Aufwand zum Lösen und Laden

der Aushubböden hängt stark von dem Anteil Steine und Blöcke ab. Je nach

Steinanteil zählt der Aushub aus diesem Boden zur Bodenklasse 4 bis 5 (DIN

18300).

Die Kleinbohrung wurde mit Erreichen des Hangschutts in 5,0 m Tiefe beendet.

Die Erkundungsbohrungen und die Schichtenprofilaufnahmen aus dem Lei-

tungsgraben für die Bypassleitung zeigen, dass im Berich der Hülschenmatt-

halle der Hangschutt bis in Tiefen von mindestens 6 m unter GOK reicht. Erst

darunter ist der anstehende Fels (Unterer Muschelkalk) zu erwarten. Ein dies-

bezüglicher Nachweis war mit den Sondierbohrungen nicht möglich.

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6. Grundwasser

Bei der Baugrunderkundung am 22.05.2025 konnte in den Sondierbohrungen

ein Grundwasserstand gemessen werden.

In RS 1 wurde das Grundwasser in 1,2 m Tiefe angetroffen. Die Grundwasser-

stände in der Kleinbohrung KB 1 (2,6 m Tiefe) und RS 2 (1,9 m Tiefe) liegen

wahrscheinlich tiefer als der tatsächliche Grundwasserspiegel. Der Ruhewas-

serstand konnte aus Zeitgründen nicht abgewartet werden.

Bild 4: Grundwassergleichenplan (Projekt 2857/06)

Der Grundwassergleichenplan zeigt für das Baugrundstück einen mittleren

Grundwasserstand von ca. 389,5 bis 390,0 m+NN . Die Bohrung Bo4 hatte man

dazu als Grundwassermessstelle ausgebaut. Heute existiert sie nicht mehr, da

sie innerhalb der Trasse der Bypassleitung liegt und beim Bau des Bypasses

entfernt worden ist. Als Ersatz wurde im Jahr 2009 ein Rammpegel eingebaut

(Bericht Projekt 2857/09). Dieser ist in dem Lageplan des Baugrundschnittes

(Anl. 1.2) dargestellt.

Am 22.05.2025 wurde in dem Rammpegel ein Grundwasserstand in rund 1m

Tiefe, also bei 388, 85 m+NN gemessen. Dieser Messwert liegt etwas unter an

dem im Grundwassergleichenplan erwarteten Mittelwert.

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Am selben Tag wurde auch in der Grundwassermessstelle Bohrung 7 (Bild 4)

der Grundwasserstand gemessen. Hier lag der Wasserspiegel in 2,17 m Tiefe,

bei einem Niveau 398,01 m+NN. Auch dieser Wert liegt etwas unter dem in dem

Grundwassergleichenplan ablesbaren Wert 398,5 m+NN.

Für die Grundwassermessstellen gibt es keine langjährigen Messreihen, aus de-

nen Minimal- und Maximalstände des Grundwassers abgeleitet werden könnten.

Somit kann nur die Abfrage prognostizierter Hochwasserstände aus der Hochwas-

sergefahrenkarte des Landesamts für Umwelt Baden-Württemberg (LUBW) als

Grundlage für einen Bemessungswasserstand herangezogen werden.

Bild 5: Ausschnitt aus der Hochwassergefahrenkarte2 des LUBW mit erwarteten Wasserständen am westlichen (talseitigen)

Ende des Grundstücks.

Bei einem 100-jährigen Hochwasser des Dorfbachs ist am talseitigen („unteren“)

Ende des Grundstücks ein Wasserspiegel HW = 389,6 m+NN zu erwarten. 100

2 https://udo.lubw.baden-wuerttemberg.de

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Bild 6: Prognostizierte Wasserstände am östlichen (bergseitigen) Ende des Grundstücks.

Bei einem 100-jährigen Hochwasser des Dorfbachs ist am bergseitigen („oberen“)

Ende des Grundstücks ein Wasserspiegel HW = 390,8 m+NN zu erwarten. 100

Daraus ergibt sich in Grundstücksmitte ein Bemessungswasserstand

HW =390,2 m+NN (interpoliert). 100

Das Gelände war in der Vergangenheit durch Hochwasserereignisse des Dorfba-

ches gefährdet. Dank der Bypassleitung sind Hochwasserereignisse bis HQ 100

(in der Hochwassergefahrenkarte blaue Flächen) nicht mehr zu erwarten.

Nur bei extremen Ereignissen (HQ , hellblaue schraffierte Flächen) ist eine Extrem

Überflutung des Grundstücks noch möglich.

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7. Bodenkennwerte

Für erdstatische Berechnungen wird der Ansatz der Bodenkennwerte wie folgt

empfohlen (charakteristische Werte):

Bei den o.g. Werten handelt es sich um Erfahrungswerte, die nicht durch boden-

mechanische Versuche gesichert sind. Für eine nähere Klassifizierung und Be-

schreibung der Aushubböden werden nach DIN 18300 ergänzende bodenmecha-

nische Laboruntersuchungen empfohlen.

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8. Erdbebenzone

Das Baugelände befindet sich

nach der Erbebenkarte von Ba-

den–Württemberg (1:350´000), in

der Erdbebenzone 2. Zone 2

In dieser Zone muss mit Erdbeben

einer Intensität Zone 3 7.0<I<7.5 gerechnet werden.

Bild 7: Erdbebenzone nach Erdbebenkarte BW.

Bei rechnerischen Nachweisen im Lastfall Erdbeben, sind in Anlehnung an DIN

EN 1998-1/NA, folgende Rechenwerte anzusetzen:

Untergrundklasse (> 20 m Tiefe) R (felsartiger Gesteinsuntergrund)

Baugrundklasse (3 m < T < 20 m) C (stark verwitterte Festgesteine)

Bemessungswert der

Bodenbeschleunigung a = 0.60 m/s² g

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9. Bauwerk und Gründung

Die Erweiterung der Hülschenmatthalle ist mit Abmessungen von ca. 6,5 x 15,4 m

geplant. Die Gründungssohle wird auf einen Höhenniveau von ca. 390,5 m+NN

erwartet.

Unter der geplanten Bodenplatte befindet sich eine ca. 50 cm mächtige, lockere

Auffüllung aus Sand und Schluff.

Darunter folgen überwiegend weiche, teilweise organische Lehm- und Tonböden

mit einer geringen Tragfähigkeit. Die relativ jungen Böden (Holozän) sind nur we-

nig vorbelastet und neigen bereits unter geringer Belastung zu Setzungen.

Von einer konventionellen Lastabtragung über Einzel- und Streifenfundamente

wird wegen der geringen Tragfähigkeit des Baugrundes abgeraten. Bei einer Ab-

tragung konzentrierter Fundamentlasten hätte man mit relativ großen und möglich-

erweise unterschiedlichen Setzungen zu rechnen, verbunden mit der erhöhten Ge-

fahr einer Rissbildung, in setzungsempfindlichen Bauwerken (z.B. mit Mauerwerk)

Für den Fall einer tragenden Bodenplatte wird innerhalb der Auffüllung ein ca. 50

cm mächtiger Bodenaustausch erforderlich. Dazu muss die Auffüllung entfernt und

durch den lageweise Einbau von Tragschichtmaterial z.B. Schotter (16/32) ersetzt

werden.

Zwischen der Tragschicht und dem anstehenden Lehmboden sollte ein Trennvlies

(= Geotextil) eingebaut werden. Die Schicht muss im Endzustand die Funktion ei-

ner Flächendränage und einer kapillarbrechenden Schicht übernehmen können.

Ausgehend von einer grob geschätzten Flächenbelastung der Bodenplatte von ca.

p=50 kN/m² (Annahme!), über einer ca. 4 m dicken Tonschicht, hätte man über-

schlägig mit einer Setzung von: s= 50 kN/m² x 400 cm / 4´000 KN/m² ≈ 5 cm zu

rechnen (mit Es= 4 MN/m² i.M.).

Für die Bemessung der Bodenplatte über dem weichen Ton, ergibt sich ein rech-

nerischer Bettungsmodul k = 50 kN/m² / 0.05 m = 1´000 kN/m³ bzw. 1 MN/m³. s

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Bei einer Gründung über eine tragende Bodenplatte und einer vollständigen Tren-

nung von Neubau und Altbau, muss mit einem Setzungsunterschied von bis zu ca.

5 cm zwischen den beiden Baukörpern gerechnet werden.

Eine setzungsunempfindliche Konstruktion (z.B. Holzständerbauweise) kann mit

Hilfe einer tragenden Bodenplatte gegründet werden, sofern der Höhenversatz to-

leriert wird. Auf eine erhöhte Gefahr einer Rissbildung wird an dieser Stelle hinge-

wiesen. Sofern eine saubere Trennung zwischen Altbau und Neubau nicht möglich

sein sollte, hätte man im Altbau mit „Mitnahmesetzungen“ zu rechnen. Das bedeu-

tet, dass neue Lasten aus dem Neubau in den bestehenden Altbau eingetragen

werden und hier zu neuen, unerwünschten Setzungen führen. Unklar ist, ob der

Altbau zur Aufnahme neuer Lasten imstande ist?

D.h. die prognostizierten Setzungen des Neubaus von grob geschätzt 5 cm (+/-),

könnten einen entsprechenden Höhenunterschied zwischen Neubau und Altbau

entstehen lassen. Der Setzungsprozess in dem organischen Ton kann viele Jahre

andauern.

Zwischen Neubau und Altbau wird eine durchgehende Trennung (Trennfuge) emp-

fohlen, um zu verhindern, dass künftig Lasten in den Altbau eingeleitet werden. Im

Moment ist unklar, wie sich die neue Lasten in dem Altbau auswirken würden.

Möglicherweise hätte man auch innerhalb des Altbaus mit Setzungsschäden zu

rechnen?

Zusammengefasst kann man sagen, dass eine Flachgründung über eine tragende

Bodenplatte zwar grundsätzlich möglich ist, aufgrund von Setzungen zwischen Alt-

bau und Neubau künftig mit einem Höhenversatz (Stufe) von mehreren Zentime-

tern zu rechnen ist.

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Eine setzungsarme Gründung ist nur über eine Tiefgründung mit z.B. Mikropfählen

möglich. Dazu müssen die Bauwerkslasten durch die setzungsfähige Tonschicht

hindurch, innerhalb des Hangschutts bzw. des Kalksteins abgetragen werden.

Die Lasten werden dabei über Fundamentbalken oder einen Balkenrost gesam-

melt und anschließend konzentriert über die Mikropfähle und Mantelreibung in

dem tieferen Untergrund abgeleitet.

Folgende Werte einer charakteristischen Pfahlmantelreibung (Bruchwert) dürfen gemäß EA-Pfähle (Tabelle 5.29) angesetzt werden:

Bachablagerung / Auelehm q = 0 kN/m² zu vernachlässigen sk

Hangschutt (GT, GT*) q = 150 kN/m² (q3 =15 bzw. N4 =15) sk c 10

Schätzwert

Eine sichere Beurteilung der Mantelreibung ist derzeit noch nicht möglich, aufgrund der zu gerin- gen Erkundungstiefe. Dazu sind ausreichend tiefe Bohrungen und eine Probebelastung an Mikro- pfählen DIN 14199 erforderlich.

3 qc = mittlerer Spitzenwiderstand der Drucksonde 4 N10= Eindringwiderstand der Schweren Rammsonde Seite 17

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10. Maßnahmen gegen Grundwasser

Ausgehend von einem Bemessungswasserstand HW =390,2 m+NN und einer 100

Höhe der Bodenplatte von ca. 390,87 m+NN wird das Bauwerk nicht vom Talwas-

serspiegel berührt.

Die anstehenden Lehmböden sind jedoch gering wasserdurchlässig. Die weiche

Konsistenz und der geringe Eindringwiderstand machen deutlich, dass die oberste

Schicht u.U. wassergesättigt ist und unter Auftrieb stehen kann.

Das Sickerwasser kann nicht in tiefere Schichten eindringen; es kommt zu einem

Aufstau, der bis zur Höhe der Geländeoberkante aufsteigen wird. Es muss mit eine

Staunässe in Höhe der Geländeoberkante gerechnet werden.

Bei nicht unterkellerten Gebäuden und Einbau einer Dränage unter der Boden-

platte, ist von der Wassereinwirkungsklasse W1.2-E (DIN 18533-1, Abschnitt

5.1.2.3) auszugehen. Eine Abdichtung ist nach Kapitel 8.5.1 (Tabelle 4) der Norm

auszuführen.

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11. Schlussbemerkung

Die in der Kleinbohrung angetroffenen Böden sind organoleptisch unauffällig. Ein

sicherer Nachweis für eine mögliche Schadstoffbelastung ist nur mit Hilfe einer

chemischen Analyse möglich. Eine solche Untersuchung ist jedoch nicht Gegen-

stand der Beauftragung.

B. Mannsbart Dipl.-Geologe M. Grohe Baugrundsachverständiger Sachbearbeiter

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POB.MWG

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