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Schulverband Hersbruck, Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grund- stücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung – Stand: 31.05.2025

Schulverband Hersbruck

Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck

auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4,

1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck

(Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck)

Zusammenfassender geotechnischer Bericht

über Baugrund und Gründung - Stand: 31.05.2025

Auftraggeber: Schulverband Hersbruck Unterer Markt 1 91217 Hersbruck

über:

Stadt Hersbruck Unterer Markt 1 91217 Hersbruck

Auftragnehmer: Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5 91126 Schwabach Tel.: 09122/1 88 50-0 Fax: 09122/1 88 50-25 info@genesis-umwelt.de www.genesis-umwelt.de

Aktenzeichen: 23576 Schwabach, den 10.06.2025 Bearbeiter: K. Otte Exemplar ... digital

Hydrogeologie ▪ Geotechnik ▪ Altlasten ▪ Gebäudeschadstoffe ▪ Geothermie ▪ Arbeitssicherheit

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Inhaltsverzeichnis

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1 Bauvorhaben und Vorgang ................................................................................. 5 2 Durchgeführte Untersuchungen ........................................................................ 6 3 Baugrundverhältnisse ......................................................................................... 8 4 Bodenmechanische Laboruntersuchungen .................................................... 12 5 Boden-, Felsklassen, Homogenbereiche und Frostempfindlichkeitsklassen .......................................................................... 13 6 Charakteristische (Boden-)Kennwerte ............................................................ 15 7 Hydrogeologie .................................................................................................... 17 8 Erdbebenzone .................................................................................................... 19 9 Frosteinwirkungszone ....................................................................................... 19 10 Gründungsempfehlungen ................................................................................. 19 10.1 Gebäude .............................................................................................................. 19 10.2 Verkehrsflächen und Stellplätze .......................................................................... 27 11 Empfehlungen zur bautechnischen Ausführung ............................................ 28 11.1 Umwelttechnische Vordeklaration der Aushubböden .......................................... 28 11.2 Wiedereinbau des Bodenaushubs / Geländeprofilierungen / Geländeanschüttung ............................................................................................ 30 11.3 Baugrube ............................................................................................................. 31 11.3.1 Allgemeines und Böschungen ............................................................................. 31 11.3.2 Verbau ................................................................................................................. 32 11.3.2.1 Allgemeines ......................................................................................................... 32 11.3.2.2 Erddruckansätze und Verformungen ................................................................... 33 11.3.2.3 Ankersystem / Ankerkräfte nach Ostermayer ...................................................... 35 11.4 Wasserhaltung ..................................................................................................... 36 11.5 Versickerungsfähigkeit des Baugrundes ............................................................. 37 11.6 Bemessungswasserstand und Bauwerksabdichtung .......................................... 39 11.6.1 Allgemeines ......................................................................................................... 39 11.7 Wassereinwirkung und Bemessungswasserstand am Gebäude ......................... 40 11.8 Abdichtung erdberührter Gebäudeteile ................................................................ 41 11.9 Hinweise zu Arbeitsraumverfüllung ..................................................................... 42 12 Schlussbemerkung ............................................................................................ 43 13 Verzeichnis der verwendeten Unterlagen ....................................................... 45

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Tabellen- und Abbildungsverzeichnis

Tabelle 1: Boden-/Felsklassen und Homogenbereiche gemäß DIN 18300 und DIN 18301 (2012 und 2019), sowie Frostempfindlichkeitsklassen nach ZTVE- StB 17 .................................................................................................................. 13 Tabelle 2: Charakteristische Bodenkennwerte ..................................................................... 15 Tabelle 3: Charakteristische Kennwerte für Bohrpfähle ....................................................... 16 Tabelle 4: Erkundete Grundwasserstände ........................................................................... 17 Abb. 1: Zeichnerische Darstellung des Bauvorhabens als Vorkonzept............................ 20 Tabelle 5: Gründungsrelevante Höhenangaben ................................................................... 20 Abb. 2: Vereinfachtes/Standardisiertes Baugrundmodell mit Gründungspolster und die für Setzungs- und Grundbruchberechnungen angesetzten charakteristischen Bodenkennwerte im Zuge des Vorkonzepts .......................... 22 Abb. 3: Vereinfachtes/Standardisiertes Baugrundmodell mit Gründungspolster/Schottertragschicht und die für Setzungs- und Grundbruchberechnungen angesetzten charakteristischen Bodenkennwerte im Bereich der geplanten elastisch gebetteten Bodenplatte .......................................................................................................... 25 Tabelle 6: Anhaltswerte für die Bestimmung der Dicke des frostsicheren Oberbaus nach RStO 12 ...................................................................................................... 27 Tabelle 7: Untersuchte Bodenproben, Mischprobenbildung und orientierende Einstufung ............................................................................................................ 29 Abb. 4: Zusammenhänge des Winkels F bei Baugruben und angrenzenden Fundamenten (GRUNDBAUTASCHENBUCH, 2018) ......................................... 34 Abb. 5: Erforderliche konstruktive Maßnahmen, je nach Empfindlichkeit des benachbarten Bauwerks und des Winkels F (GRUNDBAUTASCHENBUCH, 2018) ................................................................ 34 Abb. 6: Zusammenhang zwischen Abstand der Bebauung zur Baugrube und ggf. erforderlichen Ansätzen (EAB, 2021) .................................................................. 35 Abb. 7: Grenzlasten für Ankersysteme in rolligen/nichtbindigen Böden (OSTERMAYER) ................................................................................................. 36 Tabelle 8: Wassereinwirkungsklassen nach DIN 18533-1 (2017) ........................................ 39 Tabelle 9: Wassereinwirkung und Bemessungswasserstand .............................................. 40 Tabelle 10: Zusammenfassung der Beanspruchungssituation, Wassereinwirkungsklasse nach DIN 18533-1 und Beanspruchungsklasse gemäß WU-Richtlinie ........................................................................................... 41

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Anlagenverzeichnis

Anlage 1: Lagepläne Blatt 1: Übersichtslageplan M. 1 : 25.000 Blatt 2: Lageplan M. 1 : 1.000

Anlage 2: Bohrprofile (BS), Rammdiagramme (DPH) und Profilschnitte Blatt 0: Legende zu den Profilen und Diagrammen in Anlage 2 Blatt 1 - 20: Bohrprofile der Sondierbohrungen (BS) und Rammdiagramme mit der schweren Rammsondierungen (DPH) M. 1 : 60 / M. 1 : 30 Blatt 21 - 23: Bohrprofile der Grundwassermessstellen (GWM) M. 1 : 80 Blatt 24 - 26: Geologisch-geotechnische Profilschnitte A-A‘, B-B‘ und C-C‘ M.d.L.: 1 : 100 / M.d.H.: 1 : 100

Anlage 3: Bodenmechanische Untersuchungsergebnisse Blatt 1 - 6: Prüfbericht FeBoLab, Aktenzeichen F240104 vom 05.03.2024 Korngrößenverteilungen, Ermittlung der k-Werte, Wassergehalte und Konsistenz- f grenzen Blatt 7 - 14: Prüfbericht FeBoLab, Aktenzeichen F240244 vom 15.04.2024 Korngrößenverteilungen, Ermittlung der k-Werte, Wassergehalte und Konsistenz- f grenzen

Anlage 4: Setzungs- und Grundbruchberechnungen Blatt 1: Tabellarische Zusammenfassung der Setzungs- und Grundbruchberechnungen Blatt 2 - 14: Setzungs- und Grundbruchberechnungen in verschiedenen Varianten

Anlage 5: Chemische Analysenergebnisse Blatt 1 u. 2: Prüfbericht Agrolab Nr. 3520551 – 360776 vom 20.02.2024, Grundwasserprobe: BS 10 / WP 1 Blatt 3 - 9: Prüfbericht Agrolab Nr. 3522989 – 369528 & 369532 vom 06.03.2024, EPP und DepV, Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande) Blatt 10 - 16: Prüfbericht Agrolab Nr. 3522989 – 369534 & 369535 vom 06.03.2024, EPP und DepV, Mischprobe 2 (Quartär: Tone/Schluffe)

Anlage 6: Versickerungsversuche (VSV) Blatt 1 u. 2: Protokolle und Auswertung der Versickerungsversuche (VSV)

Anlage 7: Fotodokumentation Blatt 1 - 5: Fotodokumentation vom 14.02.2024 und Bohrkernaufnahmen der Grundwassermessstellen GWM 1 bis GWM 3

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1 Bauvorhaben und Vorgang Der Schulverband Hersbruck plant über die Stadt Hersbruck den teilweisen Abbruch und Neubau

von Teilen des Schulzentrums Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846

und 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck).

Zum Zeitpunkt der Berichterstellung befinden sich auf dem Areal zahlreiche Gebäude (Förderzent-

rum, Mittelschule, Realschule, Kinderkompetenzzentrum und Sporthalle, sowie einige kleinere Ge-

bäude/Bauwerke), welche sowohl in ihrer Größe und Form als auch in ihrem jeweiligen Gründungs-

niveau teils sehr stark unterschiedlich ausgebildet sind. Die Freiflächen zwischen und um die Ge-

bäude sowie der Parkplatz sind überwiegend gepflastert und nur in ganz wenigen Teilbereichen

auch asphaltiert oder betoniert. Weiterhin sind einige Bereiche mit Grünflächen, sowie ein Spielplatz

vorhanden. Im südlichen Bereich des Geländes verläuft der Krebsbach in etwa parallel zur Happur-

ger Straße und wird hierbei teils offen und teils unterirdisch (unterhalb des Parkplatzes) von Osten

nach Westen entlanggeführt.

Im Zuge der geplanten Baumaßnahme ist gemäß den uns zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung

vorliegenden Planunterlagen (FELIX+JONAS, 2025) beim Schulzentrum Hersbruck der Abbruch

der Gebäude des Förderzentrums und der Mittelschule geplant, welche durch einen großen zusam-

menhängenden Neubau in U-Form (Förderzentrum, Grundschule und Mittelschule) ersetzt und mit-

tels Verbindungsgänge mit den benachbarten Bestandsgebäuden des Kinderkompetenzzentrums

und der Realschule verbunden werden sollen. Für die Außenbereiche/-anlagen sind in diesem Zuge

ebenfalls umfangreiche Umgestaltungs- bzw. Erneuerungsmaßnahmen vorgesehen. Des Weiteren

soll der Vorplatz des Schulneubaus inklusive Krebsbach neu konzeptioniert werden.

Aufgrund des geplanten Bauvorhabens, sowie der zu erwartenden Baugrundverhältnisse ist hier

gemäß HANDBUCH EUROCODE 7 (2011a) mit DIN 4020 (2010) für die Mindestanforderungen an

die Baugrunderkundung eine Einstufung in die geotechnische Kategorie GK 3 anzusetzen.

Die Genesis Umwelt Consult GmbH wurde im Frühjahr 2024 zunächst mit der Ausarbeitung eines

orientierenden geotechnischen Berichts über Baugrund und Gründung (GENESIS, 2024) beauf-

tragt. Hierbei wurde in der Angebotsphase seitens GENESIS zunächst die geotechnische Kategorie

GK 2 angenommen. Resultierend aus den Ergebnissen der orientierenden Untersuchungen wurde

im Zuge der Voranschreitenden Planungen die Notwendigkeit von ggf. zusätzlichen Untersuchun-

gen, welche sich aus einer Einstufung in die höhere geotechnische Kategorie GK 3 ableiten, mit

dem AG und den Fachplanern diskutiert bzw. wurde dies seitens des involvierten Statikbüros emp-

fohlen.

Daher wurden im August 2024 für eine genauere Beurteilung der im Plangebiet vorhandenen geo-

logischen und hydrogeologischen Verhältnisse, sowie zur Eingrenzung der im Hinblick auf die

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Baugrundsituation im Baufeld zu beachtenden planerischen und bautechnischen Aspekte, drei tie-

ferreichende Aufschlussbohrungen beauftragt, die zusätzlich zu Grundwassermessstellen auszu-

bauen sind.

Die Genesis Umwelt Consult GmbH wurde hierzu vom Schulverband Hersbruck über die Stadt Her-

sbruck auf Basis unseres Angebots 1009003 vom 15.08.2024 beauftragt, die ergänzenden Auf-

schlussbohrungen (Grundwassermessstellen) durchzuführen, sowie anschließend die Baugrund-

verhältnisse im Hinblick auf das geplante Bauvorhaben ergänzend zu beurteilen und in einem zu-

sammenfassenden geotechnischen Bericht über Baugrund und Gründung inkl. der im Zuge der bis

dato stattgefundenen Besprechungen geotechnisch relevanten Fragestellungen / Festlegungen zu-

sammenfassend darzustellen.

2 Durchgeführte Untersuchungen Im Vorfeld der Felduntersuchungen wurden die Ansatzpunkte jeweils von der Firma Süddeutsche

Kampfmittelräumung mittels Magnetometer auf Störkörper untersucht und freigegeben, um im Ein-

flussbereich der Bohrpunkte das Vorhandensein von Kampfmittelresten ausschließen zu können.

Für die orientierende Erkundung der Boden- und Grundwasserverhältnisse wurden im Zeitraum

vom 12.02. bis 15.02.2024, sowie vom 25.03. bis 27.03.2024 im Rahmen der orientierenden

geotechnischen Felduntersuchungen insgesamt 18 Sondierbohrungen / Kleinrammbohrungen (BS)

nach DIN EN ISO 22475-1 (DN 80/60/50) bis in eine Tiefe von maximal rd. 8,0 m u. GOK, sowie

ebenfalls insgesamt 18 schwere Rammsondierungen (DPH) nach DIN EN ISO 22476-2 bis in eine

Tiefe von maximal rd. 10,8 m u. GOK durchgeführt.

Im Zeitraum vom 16.01. bis 22.01.2025 wurden drei Aufschlussbohrungen (DN 324/120) von der

Firma BauGrund Süd Gesellschaft für Geothermie mbH durchgeführt und von GENESIS

fachgutachterlich betreut. Im Anschluss wurden die rd. 13,0…13,9 m tiefen Aufschlussbohrungen

zu Grundwassermessstellen (GWM 1 bis GWM 3) ausgebaut.

Aus den Kleinrammbohrungen (BS) wurden im Zuge der orientierenden Felduntersuchungen zu-

dem insgesamt 71 schichtbezogene Bodenproben für bodenmechanische und bodenchemische

Laboruntersuchungen entnommen. Insgesamt 10 Bodenproben hiervon wurden von der FeBoLab

GmbH hinsichtlich ihrer Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4, sowie 4 Bodenproben

hinsichtlich ihres Wassergehalts und ihrer Konsistenzgrenze nach DIN EN ISO 17892-12 unter-

sucht. Außerdem wurde, sofern möglich, jeweils der theoretische k-Wert rechnerisch ermittelt. Wei- f

tere 8 Bodenproben wurden durch die AGROLAB Labor GmbH zu insgesamt zwei Mischproben

(Mischprobe 1 und Mischprobe 2) vereinigt und auf die Parameter gemäß Verfüllleitfaden zum

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Bayer. Eckpunktepapier (Anlage 2 & 3) sowie die Ergänzungsparameter nach Deponieverordnung

(DepV) untersucht.

Im Bereich der Grundwassermessstelle GWM 2 wurden insgesamt 3 Proben aus dem Tonstein

(Amaltheenton) entnommen.

Diese und die restlichen Bodenproben wurden von uns eingelagert und werden für 3 Monate nach

Gutachtenerstellung als Rückstellproben aufbewahrt. Hiernach werden die Rückstellproben ohne

weitere Rücksprache entsorgt.

Aus der Kleinrammbohrung BS 10 wurde im Zuge der Felduntersuchungen zudem eine

Grundwasserprobe entnommen, welche im Anschluss hinsichtlich ihrer Betonaggressivität gemäß

DIN 4030 von der AGROLAB Labor GmbH untersucht wurde.

Zur Überprüfung der Versickerungsfähigkeit des Untergrundes wurden außerdem zwei weitere

Kleinrammbohrungen / Sondierbohrungen (BS 14 und BS 15) nach DIN EN ISO 22475-1 bis in eine

Tiefe von rd. 1,0 m u. GOK bzw. rd. 2,0 m u. GOK abgeteuft (DN 80), in denen anschließend jeweils

ein Versickerungsversuch (VSV 1 und VSV 2) gemäß EARTH MANUAL (1990) durchgeführt wurde.

Die gesamten Ansatzpunkte wurden im Zuge der Feldarbeiten zudem lage- und höhenmäßig mittels

GPS eingemessen. Die Messungenauigkeiten betrugen hierbei ≤ 3 cm in Lage und Höhe. Die Hö-

henangaben sollten trotz alledem vorwiegend für planerische und bautechnische Vorbetrachtungen

und nicht als Planungsgrundlage für weitere Detailplanungen verwendet werden. Die Lage und An-

zahl der einzelnen Aufschlusspunkte wurde entsprechend der Beauftragung im Vorfeld der Feldun-

tersuchungen mit den jeweils zuständigen Projektbeteiligten abgestimmt.

Ein Übersichtslageplan, sowie ein Lageplan mit den jeweiligen Untersuchungspunkten sind in An-

lage 1 enthalten.

Die Schichtenprofile der Sondierbohrungen (BS), die Diagramme der Sondierungen mit der schwe-

ren Rammsonde (DPH), die Schichtenprofile der zu Grundwassermessstellen ausgebauten tieferen

Aufschlussbohrungen (GWM), sowie die geologisch-geotechnischen Profilschnitte sind in Anlage 2

dargestellt.

Die Analysenergebnisse der bodenmechanischen Laboruntersuchungen sind in Anlage 3 und die

der chemischen Laboruntersuchungen sind in Anlage 5 beigefügt.

Die Ergebnisse der überschlägig durchgeführten Setzungs- und Grundbruchberechnungen sind in

Anlage 4 zusammengestellt.

Die Protokolle und Auswertungen der Versickerungsversuche sind in Anlage 6 enthalten.

Eine Fotodokumentation ist in Anlage 7 einzusehen.

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3 Baugrundverhältnisse Gemäß der digitalen geologischen Karte des Bayerischen Landesamtes für Umwelt (LfU) im Maß-

stab 1 : 25.000 (LFU, 2024) ist auf dem Baufeld überwiegend mit quartären Ablagerungen (q) und

zur Tiefe hin mit den Ablagerungen des Lias zu rechnen.

Nach Auswertung der Höhen-/Streichlinien der geologischen Karte von Bayern im Maßstab

1:25.000 (Blatt Nr. 6434 Hersbruck), Abgleich mit den regional vorkommenden Schichtmächtigkei-

ten und Durchsicht der Erläuterungen zur vorgenannten geologischen Karte handelt es sich bei den

Ablagerungen des Lias voraussichtlich um den unteren Bereich der Amaltheentone sowie Numis-

malisschichten (Lias Delta + Lias Gamma), die hier vom Arietensandstein (Lias Alpha3) unterlagert

werden. Der Arietensandstein liegt seinerseits auf den Rhät-Lias-Übergangschichten.

Hinweis: Die in unserem orientierenden geotechnischen Bericht über Baugrund und Gründung ge-

mäß LGA (1968) getroffene Annahme über das Vorhandensein des Opalinustons (Tone/Tonsteine

des Dogger α) im Liegenden des Quartärs ist hier nicht zutreffend.

Gemäß den Ergebnissen der durchgeführten Felduntersuchungen (Kleinrammbohrungen, schwere

Rammsondierungen und tiefere Aufschlussbohrungen), sowie den verwendeten Unterlagen (siehe

Kapitel 13) können die im Bereich der geplanten Baumaßnahme anstehenden Bodenschichten da-

her wie folgt zusammengefasst werden.

Oberflächenbefestigung (Schicht 0a):

In den meisten Teilbereichen des Geländes (Schulhof, Parkplatz, etc.) wurde zuoberst zunächst

eine rd. 0,08 m mächtige Oberflächenbefestigung aus Pflaster angetroffen, welche im Zuge der

Baugrunduntersuchungen jeweils durchkernt (DN100) wurde.

Nur in wenigen Teilbereichen des Schulgeländes sind neben dem Pflasterbelag auch mit Asphalt

oder Beton versiegelte Flächen vorzufinden. In diesen waren jedoch keine Ansatzpunkte für die

Baugrunduntersuchungen vorgesehen.

Mutterboden (Schicht 0b):

Eine Mutterbodenbedeckung wurde in den Bereichen der Sondierbohrungen BS 1, BS 4 und BS 5

sowie der Grundwassermessstellen GWM 1 bis GWM 3 angetroffen. Diese wies hierbei eine Mäch-

tigkeit von rd. 0,25…0,50 m auf und lag in Form von humosen und durchwurzelten Schluffen/Tonen

mit wechselnden Sand- und nur vereinzelten geringen Kiesanteilen sowie Sanden mit variierenden

Feinkorn- und Kiesanteilen vor. Zudem ist davon auszugehen, dass diese überwiegend

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nachträglich aufgeschüttet wurde, da unterhalb oftmals künstliche Auffüllungen angetroffen wurden

(siehe Schicht 1).

Künstliche Auffüllungen (Schicht 1):

Unter der Oberflächenbefestigung bzw. dem Mutterboden wurden anschließend jeweils künstliche

Auffüllungen in stark variierender Zusammensetzung, Ausprägung und Mächtigkeit aufgeschlos-

sen. Die Unterkante dieser schwankte hierbei je nach Lage bzw. ausgehendem Höhenniveau zwi-

schen rd. 0,8…3,1 m u. GOK. Die künstlichen Auffüllungen lassen sich hierbei im Wesentlichen in

zwei Schichten unterteilen.

Direkt unterhalb der Oberflächenbefestigung wurden zunächst meist Kiese mit Sand- und bereichs-

weisen Feinkornanteilen bzw. vereinzelt auch Sande mit Kiesanteilen aufgeschlossen. Die kiesigen

Komponenten setzten sich hierbei überwiegend aus Kalkschotter zusammen, weshalb die Böden

dieser Schicht vmtl. einer Tragschicht zuzuordnen sind, welche jedoch aufgrund ihrer Ausprägung

und Zusammensetzung nicht mehr den heutigen Vorgaben und Standards entspricht. Mit den je-

weiligen schweren Rammsondierungen wurden in den entsprechenden Tiefenbereichen Schlag-

zahlen N von 5 bis maximal 36 gemessen, was bei den rolligen Böden einer mitteldichten bis 10

dichten/sehr dichten Lagerung entspricht.

Die weiteren künstlichen Auffüllungen lagen dann überwiegend in Form von Sanden mit stark vari-

ierenden Feinkorn- und Kiesanteilen, sowie vereinzelt eingeschalteten Ton-/Schlufflagen bzw.

Steinanteilen vor. Die Konsistenz der bindigen Böden war zum Zeitpunkt der Felduntersuchungen

als überwiegend weich bis steif anzusprechen. In den Böden dieser Schicht wurden zudem zahlrei-

che verschiedene Fremdbestandteile angetroffen. Mit den schweren Rammsondierungen wurden

in den korrelierenden Tiefenintervallen teils schwankende Schlagzahlen N von 0 bis rd. 16 ge- 10

messen. Dies spiegelt die heterogene Zusammensetzung und Ausprägung der künstlichen Auffül-

lungen wider, welche von weichen Ton-/Schlufflagen bzw. sehr locker/locker gelagerten Sanden bis

hin zu mitteldichten/dichten Sanden mit Kiesanteilen reichen. Das Vorhandensein von etwaigen

größeren Komponenten (Steine / Blöcke / ggf. Fundamentreste) ist daher erfahrungsgemäß nicht

auszuschließen bzw. wurde in Teilbereichen (GWM 1) angetroffen und muss daher mit einkalkuliert

werden.

Hinweis: Bei dem Baufeld handelt es sich um eine seit langer Zeit und wiederholt anthropogen

beeinflusste Fläche. Aufgrund der nur punktuellen Erkundung des Untergrundes kann die

Ausprägung und Mächtigkeit der künstlichen Auffüllungen, auch in Hinsicht auf ggf. vorhandene

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Fremdbestandteile, sehr stark unterschiedlich ausgebildet sein. Auch die Konzentration ggf.

umwelttechnisch relevanter Schadstoffe kann somit auf dem Baufeld teils stark variieren.

Quartäre Ablagerungen (Schicht 2):

Unter den künstlichen Auffüllungen wurden anschließend bis zur jeweiligen Bohrendteufe immer

quartäre Ablagerungen angetroffen, welche sich grundsätzlich in drei verschiedene Schichten un-

terteilen lassen.

Zunächst wurden zumeist Tone/Schluffe aufgeschlossen, welche neben stark variierenden Sand-

und vereinzelten Kiesanteilen, oft auch organische Bestandteile und meist einen modrigen Geruch

aufwiesen. Die Konsistenz der Tone/Schluffe war zum Zeitpunkt der Felduntersuchungen als über-

wiegend weich, sowie bereichsweise auch als nur breiig bzw. vereinzelt als steif anzusprechen. Mit

den schweren Rammsondierungen wurden in diesen Tiefenbereichen überwiegend Schlagzahlen

N von 0 bis 5 bzw. maximal bis zu 9 gemessen, was einer überwiegend breiigen bis weichen bzw. 10

maximal steifen Konsistenz entspricht.

Unter den Tonen/Schluffen bzw. oft auch in Wechsellagerung mit diesen wurden anschließend teil-

weise quartäre Sande mit keinen oder teils stark variierenden Feinkorn- und Kiesanteilen angetrof-

fen. In Teilbereichen (GWM 1 und GWM 3) fehlten die quartären Sande jedoch auch.

Bei stark bindiger Ausprägung wiesen die Sande dann oft eine weiche bis breiige Konsistenz auf.

Mit den schweren Rammsondierungen wurden hier in den entsprechenden Tiefenbereichen teils

stark schwankende Schlagzahlen N von 1 bis 16 gemessen, was für die rolligen Bereiche einer 10

(sehr) lockeren bis mitteldichten/dichten Lagerung bzw. für die bindigen Bereiche einer breiig-wei-

chen bis maximal steifen Konsistenz entspricht.

In den beiden eben genannten quartären Schichten (Schluffe/Tone und Sande) wurden zudem im-

mer wieder organische Bestandteile sowie vereinzelte, meist geringmächtige Torflagen angetroffen,

welche überwiegend als schwach zersetzt bis zersetzt und weich charakterisiert werden konnten.

Innerhalb der quartären Tone/Schluffe und Sande muss daher definitiv mit Organik und einzelnen

Torflagen gerechnet werden! Diese Torflagen wurden auch durch LGA (1968) bereits mit einer

Mächtigkeit von 0,9 m bzw. aus benachbarten Bauvorhaben (Neubau Hopfensiegelhalle) mit rd.

1,2 m beschrieben.

Zum Bohrlochtiefsten der Kleinrammbohrungen (BS) wurden abschließend jeweils immer quartäre

Kiese mit stark variierenden Sand- und nur bereichsweisen geringen Feinkornanteilen bzw. Kiese

und Sande aufgeschlossen. Mit den schweren Rammsondierungen wurden in diesen Tiefenberei-

chen Schlagzahlen N von überwiegend 4 bis teils deutlich über 50 gemessen, was einer mindes- 10

tens mitteldichten bis dichten/sehr dichten Lagerung entspricht. Aufgrund dieser dichten bis sehr

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dichten Lagerung der quartären Kiese bzw. Kiese und Sande war in einigen Kleinrammbohrungen

bei der angegebenen Endteufe verfahrensbedingt auch kein weiterer Sondierfortschritt mehr zu

erzielen.

Mit den tieferen Aufschlussbohrungen / Grundwassermessstellen (GWM 1 bis GWM 3) wurde die

Unterkante der quartären Kiese bzw. Kiese und Sande bei rd. 328,3…327,6 m NHN angetroffen.

Die Kiese bzw. Kiese und Sande wiesen bereichsweise auch gröbere Komponenten in Stein-Größe

auf. Eingeschaltete Rollkieslagen wurden nicht erkundet, können im Zuge der geplanten Bauaus-

führung (z. B. für den Verbau, das Spezialtiefbauverfahren, die Wasserhaltung, etc.) auf Grund der

nur punktuellen Aufschlüsse nicht ganz ausgeschlossen werden und sind daher zwingend in die

weitere Planung miteinzubeziehen.

Lias Delta / Amaltheenton – Tone und Ton-/Mergelsteine (Schicht 3):

In den tieferen Aufschlussbohrungen für die Grundwassermessstellen GWM 1 bis GWM 3 wurden

unter den quartären Kiesen bzw. Kiesen und Sanden zuoberst (geringmächtige) Tone und zur Tiefe

hin überwiegend Tonsteine und untergeordnet Mergelsteine aufgeschlossen. Der Übergang zwi-

schen Lias Delta und dem tieferliegenden Lias Gamma wurde im Bereich der Grundwassermess-

stellen GWM 1 bis GWM 3 zwischen rd. 324,2 m NHN und 322,5 m NHN festgesetzt.

Die zuoberst angetroffenen und zu Tonen verwitterten Tonsteine wiesen im Bereich der Grundwas-

sermessstelle GWM 1 eine Mächtigkeit von rd. 0,2 m auf und waren bei der Feldansprache mit

einer halbfesten bis festen Konsistenz zu beschreiben.

Die Ton-/Mergelsteine waren bereichsweise zerbohrt bzw. schiefrig ausgeprägt und wiesen bei der

Bohrkernaufnahme überwiegend kurze bis mittlere Kernlängen von < 5 cm bis < 30 cm auf.

Lias Gamma / Numismalisschichten – Mergeltonsteine und Kalkstein (Schicht 4):

Unter dem Lias Delta (Amaltheenton) wurden in den Grundwassermessstellen GWM 1 bis GWM 3

bis zur jeweiligen Endteufe die Numismalisschichten in Form von Mergeltonsteinen und Kalksteinen

erbohrt.

Die jeweilige Endteufe der Aufschlussbohrungen (GWM 1 bis GWM 3) lag bei rd. 13,0…13,9 m u.

GOK, was rd. 321,62…323,43 m NHN entspricht.

Die Mergeltonsteine bzw. Kalksteine waren als mäßig hart bis hart anzusprechen und bei der Bohr-

kernaufnahme wurden überwiegend mittlere bis lange Kernlängen von 5 bis >30 cm gemessen.

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4 Bodenmechanische Laboruntersuchungen Aus den Kleinrammbohrungen (BS) wurden im Zuge der Felduntersuchungen insgesamt 71

schichtbezogene Bodenproben entnommen. Hiervon wurden insgesamt 10 Bodenproben für bo-

denmechanische Laboranalysen von der FeBoLab GmbH hinsichtlich ihrer Korngrößenverteilungen

nach DIN EN ISO 17892-4, sowie 4 Bodenproben hiervon zusätzlich hinsichtlich ihrer Wassergeh-

alte und ihrer Konsistenzgrenzen nach DIN EN ISO 17892-12 untersucht. Außerdem wurde, sofern

möglich, jeweils der theoretische k-Wert rechnerisch ermittelt (siehe hierzu Kapitel 11.5). f

Für die quartären Tone/Schluffe wurde die Probe BS8/BP/2,9-3,7 analysiert, wobei sich Anteile von

39 % Ton und 17 % Schluff, sowie 43 % Sand und 1 % Kies ergaben. Zudem handelt es sich um

einen ausgeprägt plastischen Ton (TA) mit einer Plastitzitätszahl I von 36,0 % und einer Fließ- P

grenze w von 63,8 %. Die Konsistenzzahl I liegt bei dieser Probe bei 1,04, was einer gerade noch L C

steifen Konsistenz entspricht. Die Bestimmung des Wassergehalts w lieferte hier einen Wert von

22,6 %.

Weiterhin wurden die Proben BS5/BP/1,2-2,1, BS16/BP/1,2-3,3 und BS19/BP/1,2-2,2 analysiert,

welche den wechselgelagerten Bereich der quartären Tone/Schluffe mit den quartären Sanden re-

präsentieren. Hierbei wurden Tonanteile von 5…22 %, Schluffanteile von 12…21 %, Sandanteile

von 54…77 % und Kiesanteile von 3…10 % ermittelt. Gemäß DIN 18196 sind diese Bodenproben

labortechnisch daher in die Bodengruppen ST* bzw. SU* sowie ST bzw. SU einzuordnen, wobei

die Feinanteile für sich den Bodengruppen TM und TA zuzuordnen sind. Bei der Plastitzitätszahl I P

wurden Werte von 18,8…28,5 % und bei der Fließgrenze w Werte von 37,6…51,0 % gemessen. L

Die Konsistenzzahlen betrugen 0,03…0,29, was einer breiigen bis weichen Konsistenz entspricht.

Die Bestimmung der Wassergehalte w lieferte hier Werte von 23,5…37,9 %.

Für die quartären Sande wurde die Bodenprobe BS16/BP/3,3-4,9 analysiert. Hierbei wurden Anteile

von 3 % Feinkorn (Ton/Schluff), 87 % Sand und 10 % Kies ermittelt. Gemäß DIN 18196 ist die

Bodenprobe labortechnisch daher in die Bodengruppen SE einzuordnen.

Für die zur Tiefe hin anstehenden quartären Kiese wurden, aufgrund deren enormen Bedeutung

bei dem hier geplanten Bauvorhaben, insgesamt 5 Bodenproben (BS1/BP/3,0-4,6, BS1/BP/4,6-5,5,

BS17/BP/6,2-7,3, BS20/BP/2,4-4,4 und BS20/BP/4,4-6,0) analysiert. Hierbei wurden Feinkornan-

teile (Ton/Schluff) von 3…6 %, Sandanteile von 23…46 % und Kiesanteile von 48…74 % ermittelt.

Die untersuchten Bodenproben sind gemäß DIN 18196 labortechnisch daher in die Bodengruppen

GW und GT bzw. GU einzuordnen.

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5 Boden-, Felsklassen, Homogenbereiche und Frostempfindlichkeitsklassen Den Baugrundschichten werden die in der nachstehenden Tabelle 1 zusammengestellten Boden-,

Felsklassen und Homogenbereiche gemäß DIN 18300 und DIN 18301 (2021 und 2019), sowie

Frostempfindlichkeitsklassen nach ZTVE-StB 17 (2017) zugewiesen.

Die in Kapitel 3 unter der Schicht 0a zusammengefassten Oberflächenbefestigungen werden hier

nicht näher berücksichtigt.

Tabelle 1: Boden-/Felsklassen und Homogenbereiche gemäß DIN 18300 und DIN 18301 (2012 und 2019), sowie Frostempfindlichkeitsklassen nach ZTVE-StB 17

Schicht	Bodenart (Bodengruppe nach DIN 18196)	Boden-/Fels- klasse DIN 18300 (2012)	Homogen- bereich DIN 18300 (2019)	Boden-/Fels- klasse DIN 18301 (2012)	Frostemp- findlich- keitsklasse nach ZTVE- StB 17
0b	Mutterboden: Schluffe/Tone mit Sand- und Kiesantei- len, humos und durchwurzelt [OT/OU]	1	Mu	BO 1	F3
1a	Künstliche Auffüllungen: Kiese mit Sand- und Feinkornanteilen, vereinzelt Sande mit Kiesanteilen (mitteldicht bis dicht/sehr dicht) [GT/GU], [GT/GU], [GW], untergeordnet [SW]	3, 4a)	A1	BN 1, BN 2, BB 1 - BB 4	F1 - F3
1b	Künstliche Auffüllungen: Sande mit variierenden Feinkorn- und Kiesanteilen, vereinzelte Ton-/Schluffla- gen (sehr locker/locker bis mitteldicht/dicht bzw. weich bis steif) [ST/SU], [ST/SU], [SW/SI/SE], untergeordnet [TL/UL]	3, 4a)	A2 / A3	BN 1, BN 2, BB 1, BB 2, (BB 3, BB 4)	F1 - F3
2a	Quartäre Ablagerungen: Tone/Schluffe mit stark variierenden Sand- und vereinzelten Kiesanteilen, oft mit organischen Bestandteilen überwiegend weich, untergeordnet auch breiig und steif TA, TM/UM, untergeordnet TL/UL, OT/OU	4a), teils 1	B1, teils B2	BB 1 - BB 2, teils BO 1 und BO 2	F2 - F3

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Schicht	Bodenart (Bodengruppe nach DIN 18196)	Boden-/Fels- klasse DIN 18300 (2012)	Homogen- bereich DIN 18300 (2019)	Boden-/Fels- klasse DIN 18301 (2012)	Frostemp- findlich- keitsklasse nach ZTVE- StB 17
2b	Quartäre Ablagerungen: Sande mit keinen oder stark variieren- den Feinkorn- und Kiesanteilen locker bis mitteldicht/dicht bzw. weich bis breiig SW/SI/SE, ST/SU, ST/SU	3, 4a)	B1 / B3	BN 1, BN 2, BB 1, BB 2	F1 - F3
2c	Quartäre Ablagerungen: Kiese mit stark variierenden Sand- und bereichsweisen Feinkornanteilen mitteldicht bis dicht/sehr dicht GW, GT/GU	3, ggf. 4-5b)	B4	BN 1	F1 - F2
2d	Quartäre Ablagerungen: Torflagen, v.a. innerhalb der Schichten 2a und 2b schwach zersetzt bis zersetzt, weich HN, HZ	1, 3a)	B2	BO 1, BO 2	F3
3	Lias Delta (Amaltheenton): überwiegend Tonsteine untergeordnet Mergelsteine	6, bereichs- weise 7c)	X1	FV2 bis FV4, FD 1	--
4	Lias Gamma (Numismalisschichten): Mergeltonsteine sowie Kalksteine	7c), bereichs- weise 6	X2	FV2 bis FV 6, FD 1 bis FD 2	--

a) Bei Wasserzutritt bzw. mechanischer Beanspruchung und Konsistenzänderung der bindigen Böden hin zu flüssiger bis breiiger Be- schaffenheit auch Bodenklasse 2 möglich. b) Gröbere Einlagerungen in Form von Steinen (63-200 mm) mit einem Rauminhalt von über 0,01 m³ bis 0,1 m³ (entspricht einer Kugel mit einem Durchmesser von rd. 0,3 m bis 0,6 m) innerhalb der Schicht sind bei kleiner gleich 30% in die Bodenklasse 4 und bei größer 30% in die Bodenklasse 5 einzuordnen. Die Bodenklassen 4 und 5 wurden im Zuge der Felduntersuchungen nicht erbohrt/erkundet, könnten für das geplante Bauvorhaben, je nach endgültiger Gründungstiefe und dortiger Baugrundausprägung, aber ggf. relevant werden. Die zur Tiefe hin angetroffenen quartären Kiese sind genetisch bedingt nicht immer vollständig einheitlich ausgebildet. Sowohl lateral als auch vertikal können un- terschiedliche Ausprägungen auftreten. c) Ab einem Rauminhalt von über 0,1 m³ (entspricht einer Kugel mit einem Durchmesser von über 0,6 m) sind diese Blöcke (200-600 mm), sofern sie sich einzeln aufrechnen lassen oder ihr Anteil ausreichend genau angegeben werden kann, bei kleiner gleich 30% in die Bodenklasse 5 und bei größer 30% in die Bodenklasse 6 (z. B. verwitterte Tonstein-/Mergeltonstein- und Kalksteinkluftkörper etc.) einzustufen. Die Grenze Bodenklasse 6 zu 7 wird häufig als Grenze zwischen weichem, witterungsempfindlichem Fels und hartem, gegen Witterungseinflüsse wenig oder nicht empfindlichem Fels gezogen. Eine genauere Unterteilung ist ggf. nach der DIN 18300 (2019) anhand weiterer Merkmale wie Verwitterungsgrad und Trennflächengefüge oder aber der Geschwindigkeit von seis- mischen Wellen zu ziehen. Alternativ besteht die Möglichkeit eine einachsiale Druckfestigkeit als Abgrenzungskriterium zu definieren. Bodenklasse 7 wurde ab rd. 12 m u. GOK im Bereich der Grundwassermessstellen GWM 1 bis GWM 3 angetroffen. Generell kann das Ausmaß bzw. der Anteil an Bodenklasse 7 im Vorfeld nicht exakt abgeschätzt werden. Eine Festlegung kann nur im Zuge des Erdbaus durch den Bodengutachter erfolgen. Der Felshorizont ist lithologisch bedingt nicht einheitlich ausgebildet. Sowohl lateral als auch vertikal können unterschiedliche Ver- witterungsstufen, je nach Bindemittel, auftreten.

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6 Charakteristische (Boden-)Kennwerte Für erdstatische Berechnungen und Bemessungen können die in nachstehender Tabelle 2 den

Baugrundschichten zugewiesenen charakteristischen Bodenkennwerte angesetzt werden.

Tabelle 2: Charakteristische Bodenkennwerte

Schicht	Bodenart / Bodengruppen nach DIN 18196	Charakteristische Bodenkennwerte
1a	Künstliche Auffüllungen: Kiese mit Sand- und Feinkornanteilen, vereinzelt Sande mit Kiesanteilen (mitteldicht bis dicht/sehr dicht) [GT/GU], [GT/GU], [GW], untergeordnet [SW]	Feuchtwichte:  = 18,0-21,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 10,5-13,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 32,5°-37,5° k Kohäsion: c’ = 0 kN/m² k Steifemodul: E = 40-80 MN/m² a) Sk
1b	Künstliche Auffüllungen: Sande mit variierenden Feinkorn- und Kiesanteilen, vereinzelte Ton-/Schlufflagen (sehr locker/locker bis mitteldicht/dicht bzw. weich bis steif) [ST/SU], [ST/SU], [SW/SI/SE], untergeordnet [TL/UL]	Feuchtwichte:  = 16,0-18,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 8,5-10,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 22,5°-32,5° k Kohäsion: c’ = 0 kN/m² k Steifemodul: E = - MN/m² Sk
2a	Quartäre Ablagerungen: Tone/Schluffe mit stark variierenden Sand- und verein- zelten Kiesanteilen, oft mit organischen Bestandteilen überwiegend weich, untergeordnet auch breiig und steif TA, TM/UM, untergeordnet TL/UL, OT/OU	Feuchtwichte:  = 15,5-18,5 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 5,5-8,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 17,5°-25,0° k Restreibungswinkel: φ’ = 8°-10° kR Kohäsion: c’ = 0-5 kN/m² k Steifemodul: E = 0,5-5 MN/m² Sk
2b	Quartäre Ablagerungen: Sande mit keinen oder stark variierenden Feinkorn- und Kiesanteilen locker bis mitteldicht/dicht bzw. weich bis breiig SW/SI/SE, ST/SU, ST/SU	Feuchtwichte:  = 16,0-18,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 8,5-10,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 27,5°-32,5° k Kohäsion: c’ = 0 kN/m² k Steifemodul: E = 10-30 MN/m² b) Sk
2c	Quartäre Ablagerungen: Kiese mit stark variierenden Sand- und bereichsweisen Feinkornanteilen mitteldicht bis dicht/sehr dicht GW, GT/GU	Feuchtwichte:  = 18,0-21,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 10,5-13,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 32,5°-37,5° k Kohäsion: c’ = 0 kN/m² k Steifemodul: E = 40-80 MN/m² Sk
2d	Quartäre Ablagerungen: Torflagen, v.a. innerhalb der Schichten 2a und 2b schwach zersetzt bis zersetzt, weich HN, HZ	Feuchtwichte:  = 10,5-11,5 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 0,5-1,5 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 10,0°-15,0° k Kohäsion: c’ = 0-5 kN/m² k Steifemodul: E = 0,5-1 MN/m² Sk

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Schicht	Bodenart / Bodengruppen nach DIN 18196	Charakteristische Bodenkennwerte
3	Lias Delta (Amaltheenton): überwiegend Tonsteine untergeordnet Mergelsteine	Feuchtwichte:  = 22,0-23,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 12,0-13,0 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 22,5°-27,5° k Kohäsion: c’ = 50-100 kN/m² k Steifemodul: E = 25-50 MN/m² Sk
4	Lias Gamma (Numismalisschichten): Mergeltonsteine sowie Kalksteine	Feuchtwichte:  = 24,0-25,0 kN/m³ k Wichte u. Auftrieb: ’ = 14,0-15,0 kN/m³ k Reibungswinkel: φ’ = 40,0°-45,0° k Kohäsion: c’ = 100-300 kN/m² k Steifemodul: E = > 150 MN/m² Sk

a) Nachweis der Lagerungsdichte bzw. der Tragfähigkeit erforderlich. b) Nur bei Austausch aller bindigen bzw. breiig-weichen Bereiche.

Aus nachstehender Tabelle 3 können zudem die entsprechenden zugewiesenen charakteristischen

Kennwerte für Bohrpfähle für erdstatische Berechnungen und Bemessungen – unter Beachtung der

Hinweise und Vorgaben der EA Pfähle - entnommen werden.

Tabelle 3: Charakteristische Kennwerte für Bohrpfähle

Schicht	Bodenart / Bodengruppen nach DIN 18196	Charakteristische Kennwerte
2b	Quartäre Ablagerungen: Sande mit keinen oder stark variierenden Feinkorn- und Kiesanteilen mindestens mitteldicht a) SW/SI/SE, ST/SU, ST/SU	Bohrpfähle: b) Pfahlspitzendruck: q = 550 - 1.200 kN/m² (0,02 D) b,k q = 700 - 1.500 kN/m² (0,03 D) b,k q = 1.600 - 3.400 kN/m² (0,10 D) b,k Pfahlmantelreibung: q = 55 - 120 kN/m² s,k
2c	Quartäre Ablagerungen: Kiese mit stark variierenden Sand- und bereichswei- sen Feinkornanteilen mitteldicht bis dicht/sehr dicht GW, GT/GU	Bohrpfähle: b) Pfahlspitzendruck: q = 800 - 2.000 kN/m² (0,02 D) b,k q = 1.050 - 2.500 kN/m² (0,03 D) b,k q = 2.300 - 4.500 kN/m² (0,10 D) b,k Pfahlmantelreibung: q = 80 - 150 kN/m² s,k
3	Lias Delta (Amaltheenton): überwiegend Tonsteine untergeordnet Mergelsteine	Bohrpfähle: b) Pfahlspitzendruck: q = 2.500 kN/m² b,k Pfahlmantelreibung: q = 200 kN/m² s,k
4	Lias Gamma (Numismalisschichten): Mergeltonsteine sowie Kalksteine	Bohrpfähle: b) Pfahlspitzendruck: q = 3.500 kN/m² b,k Pfahlmantelreibung: q = 300 kN/m² s,k

a) Die angegebenen Kennwerte gelten nur für nichtbindige und mindestens mitteldicht gelagerte Böden mit q ≥ 7,5 MN/m² c b) Erfahrungswerte von Pfahlspitzendruck und Pfahlmantelreibung von Bohrpfählen gemäß EA-Pfähle (2012) Tabelle 5.12, 5.13 und 5.18.

Die vorgenannten Kennwerte zur Ermittlung der äußeren Tragfähigkeit sind bei der Bohrpfahlher-

stellung im Zuge der geotechnischen Baubegleitung durch unser Büro zu überprüfen.

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7 Hydrogeologie Im Folgenden sind die angetroffenen bzw. zu erwartenden hydrogeologischen Verhältnisse im Be-

reich der geplanten Baumaßnahme jeweils zur Übersicht dargelegt.

Grundwasser:

Während den bisherigen Felduntersuchungen wurde in fast allen Kleinrammbohrungen (BS 1 bis

BS 13 und BS 16 bis BS 20) sowie den drei Kernbohrungen (ausgebaut zu Grundwassermessstel-

len GWM 1 bis GWM 3) Grundwasser angetroffen. In der nachfolgenden Tabelle 4 sind im Überblick

die jeweils erkundeten Grundwasserstände zum Zeitpunkt der jeweiligen Felduntersuchungen dar-

gestellt.

Tabelle 4: Erkundete Grundwasserstände

Sondierbohrung	Datum	Grundwasserstand [m u. GOK]	Grundwasserstand [m NHN]
BS 1	12.02.2024	1,1	334,92
BS 2	13.02.2024	1,2	334,65
BS 3	13.02.2024	1,5	334,55
BS 4	13.02.2024	1,1	334,65
BS 5	13.02.2024	1,0	334,88
BS 6	13.02.2024	0,7	334,93
BS 7	14.02.2024	1,5	334,90
BS 8	14.02.2024	3,3	334,55
BS 9	14.02.2024	3,0	334,82
BS 10	15.02.2024	3,4	334,50
BS 11	25.03.2024	3,1	334,70
BS 12	24.03.2024	3,0	334,92
BS 13	15.02.2024	1,5	334,86
BS 14	26.03.2024	-	-
BS 15	26.03.2024	-	-
BS 16	27.03.2024	1,5	334,68
BS 17	27.03.2024	1,6	334,56
BS 18	26.03.2024	1,6	334,51
BS 19	26.03.2024	1,6	334,53
BS 20	26.03.2024	1,6	334,59
GWM 1	Februar 2025	1,98	334,45
GWM 2	Februar 2025	1,32	334,20
GWM 3	Februar 2025	1,36	334,72

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Der angetroffene Grundwasserspiegel schwankte demnach je nach Lage bzw. ausgehendem Hö-

henniveau zwischen rd. 0,7…3,4 m u. GOK, was einer absoluten Höhe zwischen rd. 334,2…334,9

m NHN entspricht. Dies deckt sich bzw. korreliert sehr gut sowohl mit dem Grundwassergleichen-

plan von Bayern (2009), als auch mit dem Wasserstand der nahegelegenen Pegnitz, wonach mit

Grundwasser bei rd. 334…335 m NHN zu rechnen ist.

Die Grundwasserfließrichtung ist gemäß den abgeteuften Grundwassermessstellen (GWM 1 bis

GWM 3) nach Nordwesten auf die Pegnitz hin ausgerichtet.

Im Zuge der Felduntersuchungen wurde aus der Sondierbohrung BS 10 zudem eine Grundwasser-

probe (BS10/WP1) entnommen, welche anschließend von der AGROLAB Labor GmbH hinsichtlich

ihrer Betonaggressivität gemäß DIN 4030 analysiert wurde. Nach diesen Ergebnissen ist die

Grundwasserprobe gemäß DIN 4030 als nicht angreifend zu bewerten. Die entsprechenden che-

mischen Laboruntersuchungen hierzu können in Anlage 5, Blatt 1 und 2 eingesehen werden.

Stauwasser:

Im Zuge der Felduntersuchungen wurde kein Stauwasser angetroffen. Die Bodenfeuchte innerhalb

der erkundeten Bodenschichten kann allgemeinhin als trocken bis nass bezeichnet werden.

Gemäß den Felduntersuchungen ist in Abhängigkeit der Niederschlagsverhältnisse ggf. mit Stau-

wässern bzw. aufstauenden Oberflächenwasser innerhalb sandig-kiesiger Partien oberhalb ge-

mischtkörniger/bindiger Lagen zu rechnen. Das Auftreten und die Ergiebigkeit dieser Stauwässer

hängen jedoch stark von der Dauer und der Stärke der Niederschläge ab. Die hierbei auftretende

Menge ist als Funktion des vorangegangenen Wasserdargebotes zu sehen und erfahrungsgemäß

mittels Tagwasserpumpen gut händelbar.

Oberflächengewässer / Oberflächenwasser:

Als nächstes (Oberflächen-)Gewässer ist der Krebsbach zu nennen, welcher im südlichen Bereich

des geplanten Baufeldes, zum Großteil unterirdisch und kanalisiert, in Südost-Nordwest-Richtung

verläuft.

Die Pegnitz als übergeordneter Vorfluter ist in nordwestlicher Richtung rd. 210 m entfernt.

Laut dem BayernAtlas des LfU liegt das Grundstück in einem wassersensiblen Bereich, sowie über-

wiegend auch in einem amtlich festgesetzten Überschwemmungsgebiet. Weiterhin befinden sich

zumindest kleinere Teilbereiche innerhalb einer Hochwassergefahrenfläche HQ 100.

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Bemessungshochwasserstand / Bemessungsgrundwasserstand:

Als relevanter Bemessungswasserstand für das Bauvorhaben wurde mit den Projektbeteiligten so-

wie in Kenntnis des zuständigen Landratsamts und Wasserwirtschaftsamts der Bemessungshoch-

wasserstand HQ auf 336,50 m NHN inkl. 0,3 m Sicherheitsaufschlag festgesetzt. 100

8 Erdbebenzone Nach DIN 4149 (2005) bzw. DIN EN 1998-1 NA (2011) liegt das geplante Baufeld nicht in einer

Erdbebenzone.

9 Frosteinwirkungszone Das geplante Bauvorhaben liegt gemäß RStO 12 in der Frosteinwirkungszone II (frostfreie Grün-

dungstiefe bei 1,0 m u. GOK).

10 Gründungsempfehlungen

10.1 Gebäude Gemäß den uns zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung vorliegenden Planunterlagen

(FELIX+JONAS, 2024) sind die geplanten Neubauten des Schulzentrums bis zu viergeschossig

(UG, EG, 1. & 2. OG) vorgesehen, wobei nicht jeder Teilbereich ein Untergeschoss, ein Erdge-

schoss oder ein 1. bzw. 2. Obergeschoss besitzt. Zum bestehenden Kinderkompetenzzentrum soll

zudem ein Verbindungsgang auf Höhe des 1. bzw. 2. Obergeschosses entstehen (siehe nachfol-

gende Abbildung 1).

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Abb. 1: Zeichnerische Darstellung des Bauvorhabens als Vorkonzept

In der nachfolgenden Tabelle 5 sind die relevanten Höhenkoten des geplanten Neubaus, gemäß

den uns zur Verfügung gestellten Planunterlagen (FELIX+JONAS, 2024), sowie weitere gründungs-

relevante Höhenangaben gemäß den durchgeführten Felduntersuchungen aufgelistet.

Tabelle 5: Gründungsrelevante Höhenangaben

Bezug	absolute Höhe [m NHN]	relative Höhe [m]
OK FFB EG (Baunull)	337,80	±0,00
UK Bodenplatte Technikkeller	330,42	-7,38
UK Bodenplatte Grundschule/ Förderzentrum	332,62	-5,18
GOK (BS 1…BS 20)	335,6…337,9	- 2,2…+0,1
Grundwasser (BS 1…BS 20)	rd. 334,5…334,9	rd. -2,9…-3,3
OK Kiese (Schicht 2c)	rd. 330…332	rd. -5,8…-7,8
OK Tonstein (Schicht 3)	rd. 327,7…328,3 i. M. rd. 328,0	rd. -9,8

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Gemäß den Ergebnissen der bisherigen Felduntersuchungen ist im Bereich der geplanten Neubau-

ten zuoberst zunächst mit künstlichen Auffüllungen (Schicht 1) zu rechnen. Diese sind aufgrund

ihrer Zusammensetzung und Ausprägung als stark inhomogen, kompressibel sowie setzungsemp-

findlich einzustufen und daher zur Lastabtragung nicht geeignet. Darunter wurden anschließend

zumeist quartäre Tone/Schluffe (Schicht 2a) angetroffen, welche jedoch aufgrund ihrer überwie-

gend festgestellten Konsistenz, sowie häufigen organischen Bestandteile ebenfalls als nicht aus-

reichend tragfähig zu bewerten sind. Ähnliches gilt für die in Wechsellagerung bzw. darunter ange-

troffenen quartären Sande (Schicht 2b), welche häufig bindig, organisch bzw. nur locker gelagert

vorliegen. Des Weiteren sind in den quartären Ablagerungen der Schichten 2a und 2b immer wieder

einzelne Torflagen (Schicht 2d) eingeschaltet, welche nicht nur als stark kompressibel und set-

zungsempfindlich einzustufen sind, sondern aufgrund ihrer Genese bzgl. ihrer räumlichen Vertei-

lung sowie ihrer Mächtigkeit auch schwer vorherzusagen/ zu lokalisieren sind.

Wir empfehlen zur Lastabtragung der geplanten Neubauten, auf Basis des bisher mittels Klein-

rammbohrungen nach DIN EN ISO 22475-1 und schweren Rammsondierungen nach DIN EN ISO

22476-2 sowie Kernbohrungen (GWM 1 bis GWM 3) aufgeschlossenen Baugrundes, daher eine

generelle Tieferführung der Lasten bis auf / in die zur Tiefe hin anstehenden quartären Kiese

(Schicht 2c) bzw. in die im Liegenden der Kiese anstehenden Ton-/Mergel-/Kalksteine der Schicht

3 bzw. Schicht 4. Die Schichten 2c, 3 und 4 sind als gut tragfähig einzustufen und als Gründungs-

horizont gut geeignet.

Setzungs- und Grundbruchberechnungen im Zuge des Vorkonzepts:

Im Zuge des Vorkonzepts wurden im Frühjahr 2024 erste rechnerische Setzungs- und Grundbruch-

betrachtungen auf Basis der Felduntersuchungen und der zuvor beschriebenen Baugrundverhält-

nisse durchgeführt (GENESIS, 2024). Hierfür wurde zunächst ein vereinfachtes/standardisiertes

Baugrundmodell bestehend aus maximal sechs Schichten entwickelt. Die nachfolgende Abbildung

2 zeigt das für die Vorbetrachtungen angewendete vereinfachte/standardisierte Baugrundmodell

und die bei den Berechnungen angesetzten charakteristischen Bodenkennwerte.

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Abb. 2: Vereinfachtes/Standardisiertes Baugrundmodell mit Gründungspolster und die für Set- zungs- und Grundbruchberechnungen angesetzten charakteristischen Bodenkenn- werte im Zuge des Vorkonzepts

Grundlage für die Eingangsparameter sind die in Tabelle 3 festgelegten bodenmechanischen Kenn-

werte. Es ist zu beachten, dass die angesetzten Bodenkennwerte, wie Steifemodul E , Wichte  , s k

Wichte unter Auftrieb  ‘, effektive Kohäsion c‘ und effektiver Reibungswinkel φ’ aus Literatur- und k k

Erfahrungswerten herangezogen wurden.

Die Setzungs- und Grundbruchberechnungen nach EC 7 wurden mit der Software GGU-FOOTING

der Firma Civilserve GmbH durchgeführt.

Des Weiteren wurden für die im Zuge der Vorbetrachtungen durchgeführten erdstatischen Berech-

nungen folgende Annahmen getroffen:

 Das Grundwasserniveau wurde für die Setzungs- und Grundbruchbetrachtungen einheitlich

bei 3,0 m u. GOK angesetzt.

 Für einen erforderlichen Bodenaustausch in Form eines lagenweise und sachgerecht ein-

gebauten Gründungspolsters aus korngestuften, gut verdichtungsfähigen Materialien wurde ein Steifemodul E = 80 MN/m2 angesetzt. s

 Für den geplanten Neubau wurde im Zuge einer ersten Vorbetrachtung eine Gründung über

ein Einzelfundament (2,5 m x 2,5 m) und ein Streifenfundament (1,0 m x 10,0 m) mit einer

frostsicheren Gründungstiefe von 1,0 m u. GOK angesetzt.

 Die maximale charakteristische Bodenpressung (nach DIN 1054, 2005) wurde für die Berechnungen mit σ = 250 kN/m2 festgesetzt. Dies entspricht dem Bemessungswert des zul Sohlwiderstands (nach DIN 1054, 2010) von σ = 350 kN/m2. R,d

Die erdstatischen Berechnungen wurden exemplarisch für unterschiedliche Schichtaufbauten und

variierende Schichtmächtigkeiten, sowie wechselnde Gründungsvarianten durchgeführt. So wurden

insgesamt zehn verschiedene Varianten rechnerisch überprüft.

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Eine tabellarische Auswertung, sowie Zusammenstellung der einzelnen Berechnungsergebnisse ist

zur besseren Übersicht in Anlage 4, Blatt 1 enthalten. Die detaillierten Angaben sind den einzelnen

Bemessungsdatenblättern in Anlage 4, Blatt 2 bis 11 zu entnehmen.

Auf Basis der für das Vorkonzept durchgeführten Setzungs- und Grundbruchberechnungen erge-

ben sich für die Gründung der Einzel- und der Streifenfundamente unter dem Ansatz eines stan-

dardisierten (vorläufigen) Baugrundmodells und Gründung in den erkundeten Bodenschichten ohne

weitere Zusatzmaßnahmen (Fälle 1 und 2, sowie 6 und 7) deutlich zu hohe Setzungen von rd.

7,7…10,0 cm. Der Ausnutzungsgrad ist mit µ = 1,34…4,75 ebenfalls deutlich zu hoch, sodass der

Grundbruchnachweis nicht erbracht werden konnte.

Selbst bei der Ausführung eines 1,0 m mächtigen Gründungspolsters unter den Einzel- und den

Streifenfundamenten (Fälle 3 und 8) ergeben sich beim Ansatz des standardisierten Baugrundmo-

dells immer noch deutlich zu hohe Setzungen von rd. 4,5…5,1 cm. Der entsprechende Ausnut-

zungsgrad ist mit µ = 1,27…1,77 ebenfalls noch deutlich zu hoch, sodass hier der Grundbruchnach-

weis nicht erbracht werden konnte.

Schlussendlich wurde noch eine Tieferführung der Gebäudelasten bis auf quartären Sande der

Schicht 2b (Fälle 4 und 9), sowie bis auf die zur Tiefe hin anstehenden quartären Kiese der Schicht

2c (Fälle 5 und 10) simuliert. Bei den Sanden ergeben sich hierbei immer noch Setzungen von rd.

2,8…3,1 cm. Der entsprechende Ausnutzungsgrad ist mit µ = 0,29…0,62 eingehalten. Bei einer

Tieferführung bis auf die Kiese ergeben sich schließlich Setzungen von rd. 0,9…1,0 cm bei einem

Ausnutzungsgrad von rd. 0,26…0,29, welche im bauwerksverträglichen Bereich liegen würde.

Ergebnisse der Setzungs- und Grundbruchberechnungen (Vorkonzepts) und daraus resultierende

Empfehlungen zur weiteren Vorgehensweise:

Entsprechend den Ergebnissen der Felduntersuchungen, sowie der im Rahmen der Vorbetrachtun-

gen durchgeführten Setzungs- und Grundbruchberechnungen wurde von uns eine Lastabtragung

in die erkundeten quartären Kiese der Schicht 2c bzw. in den tieferliegenden Tonsteinhorizont emp-

fohlen.

Hierbei ist zu beachten, dass eine punktuelle Tieferführung der Lasten mittels klassischen Erdbaus

bzw. Vollbodenaustauschmaßnahmen aufgrund der ermittelten, teils sehr stark schwankenden

Mächtigkeit und Ausprägung der Baugrundschichten und somit nicht genau abschätzbaren Bau-

grundverhältnisse/-risiken und den bereits beschriebenen Grundwasser- und Hochwasserständen,

in den meisten Bereichen sehr wahrscheinlich nicht wirtschaftlich und somit auch nicht zu empfeh-

len ist. Eine flächige Gründung von Untergeschossen im Schutze eines wasserdichten Verbaus ist

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in den o. g. gut tragfähigen Kiesen (Schicht 2c) mit Zusatzmaßnahmen (z. B. Bodenaustausch)

hingegen als möglich einzustufen.

Unter Anbetracht der hier (vmtl.) zu erwartenden Tiefenlage und des hoch anstehenden Grundwas-

sers ist alternativ die Anwendung eines Spezialtiefbauverfahrens denkbar, bei welchem im Zuge

des Herstellvorgangs außerdem auf die variierenden Baugrundverhältnisse sowie die Tiefenlage

des tragfähigen Horizontes reagiert bzw. dieses entsprechend angepasst werden kann. Aufgrund

der hier vorliegenden Aufgabenstellung und aus Erfahrungen bei vergleichbaren Bauvorhaben /

Lasteinwirkungen sind hier zur Baugrundverbesserung z. B. Schotterstopfsäulen, Rüttelstopfsäu-

len, Betonstopfsäulen oder ein vergleichbares Verfahren anderer Hersteller, sowie ggf. auch sog.

Bohr-Rammsäulen oder aber unbewehrte pfahlartige Tragelemente, z. B. Schneckenortbetonpfähle

die hydraulisch voll- oder teilverdrängend bis in den tragfähigen Baugrund eingebracht werden,

möglich.

Da jedoch für eine wasserdichte Baugrube sowieso vs. eine überschnittene Bohrpfahlwand erfor-

derlich sein wird bzw. diese in der finalen Baugrubenstatik angedacht ist, bietet sich eine Gründung

über Bohrpfähle für die jeweiligen Baukörper bzw. für das aufgehende Tragwerk an.

Die in Frage kommenden Spezialtiefbauvarianten können u. A. bzgl. des Umfanges und der zu

verbessernden Tiefe auf Basis der in Kapitel 6 angegebenen bodenmechanischen Kennwerte, so-

wie der im Anlagenpaket dargestellten geologisch-geotechnischen Profilschnitte sowie Schichten-

und Rammsondierprofile erfolgen.

Setzungs- und Grundbruchberechnungen für die elastisch gebettete Bodenplatte im Bereich der

Förder-/Grundschule:

Gemäß dem letzten Stand der Planungen (31.05.2025) ist im Bereich der geplanten Unterge-

schosse (Förderzentrum und Grundschule) nun eine klassische Gründung über ein Gründungspols-

ter und eine elastisch gebettete Bodenplatte vorgesehen. Die nicht unterkellerten Bauteile werden,

wie im vorgenannten Abschnitt von uns empfohlen, mittels Bohrpfählen gegründet.

In den uns zugesendeten statischen Bemessungen (R&P RUFFERT, 2025) wurde für die geplante

elastisch gebettete Bodenplatte ein Bettungsmodul k = 20 MN/m³ angesetzt. Dies ist abstimmungs- s

gemäß mittels Setzungs- und Grundbruchberechnungen zu bestätigen.

Auf Basis der aktuellen Felduntersuchungen sowie der uns zugesendeten Planunterlagen

(FELIX+JONAS, 2024) sowie der zuvor beschriebenen Baugrundverhältnisse wurde ein weiteres

vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell bestehend aus fünf Schichten entwickelt. Die nach-

folgende Abbildung 3 zeigt das für die elastisch gebettete Bodenplatte angewendete

Az.: 23576 Seite 24 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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vereinfachte/standardisierte Baugrundmodell und die bei den Berechnungen angesetzten charak-

teristischen Bodenkennwerte.

Abb. 3: Vereinfachtes/Standardisiertes Baugrundmodell mit Gründungspolster/Schottertrag- schicht und die für Setzungs- und Grundbruchberechnungen angesetzten charakteris- tischen Bodenkennwerte im Bereich der geplanten elastisch gebetteten Bodenplatte

Grundlage für die Eingangsparameter sind die in Tabelle 3 festgelegten bodenmechanischen Kenn-

werte. Es ist zu beachten, dass die angesetzten Bodenkennwerte, wie Steifemodul E , Wichte  , s k

Wichte unter Auftrieb  ‘, effektive Kohäsion c‘ und effektiver Reibungswinkel φ’ aus Literatur- und k k

Erfahrungswerten herangezogen wurden.

Die Setzungs- und Grundbruchberechnungen nach EC 7 wurden mit der Software GGU-FOOTING

der Firma Civilserve GmbH durchgeführt.

Des Weiteren wurden für die im Zuge der Vorbetrachtungen durchgeführten erdstatischen Berech-

nungen folgende Annahmen getroffen:

 Das Grundwasserniveau wurde für die Setzungs- und Grundbruchbetrachtungen einheitlich

auf Höhe des Gründungsniveaus bei rd. 332,62 m NHN angesetzt.

 Die Grenztiefe für die Setzungs- und Grundbruchberechnungen wurde mit einem festen

Wert von 7 m unter der Gründungssohle festgesetzt.

 Für einen erforderlichen Bodenaustausch in Form eines 0,6 m mächtigen sowie lagenweise

und sachgerecht eingebauten Gründungspolsters/Schottertragschicht aus korngestuften, gut verdichtungsfähigen Materialien wurde ein Steifemodul E = 80 MN/m2 angesetzt. s

 Für die Simulationen wurde ein vollständiger Bodenaustausch schlecht tragfähiger Böden

im Zuge der Durchführung des Gründungspolsters angenommen.

 Die Bodenplatte wurde für die Berechnungen und Abbildung der tiefenzonierten Lastaus-

breitung mit einem quadratischen Umgriff von 10 m x 10 m simuliert.

 Zudem wurde, um Lastkonzentrationen unter Wandlasten rechnerisch abzubilden, ein Last-

streifen mit einem Umgriff von 10 m x 2 m berechnet.

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 Die charakteristischen Flächenspannungen für Bodenplattenbereiche wurden für die Be- rechnungen mit σ = 150 kN/m2 und 100 kN/m2 (nach DIN 1054, 2005) und die z. B. unter zul

Wandscheiben auftretenden charakteristischen linienförmigen Spannungen mit σ = zul 160 kN/m2 angesetzt. Dies entspricht Bemessungswerten des Sohlwiderstands (nach DIN 1054, 2010) von σ = 210 kN/m2 und 140 kN/m2 bzw. 225 kN/m2. R,d

Die erdstatischen Berechnungen wurden exemplarisch für die o. g. charakteristischen Flächenlas-

ten durchgeführt. So wurden insgesamt drei verschiedene Varianten rechnerisch überprüft.

Eine tabellarische Auswertung, sowie Zusammenstellung der einzelnen Berechnungsergebnisse ist

zur besseren Übersicht in Anlage 4, Blatt 1 enthalten. Die detaillierten Angaben sind den einzelnen

Bemessungsdatenblättern in Anlage 4, Blatt 12 bis 14 zu entnehmen.

Auf Basis der durchgeführten Setzungs- und Grundbruchberechnungen sind mit den flächig veran- schlagten charakteristischen Flächenlasten σ von 150 kN/m2, 100 kN/m2 sowie 160 kN/m² (Last- zul

streifen) im Bereich Bodenplatte Setzungen zwischen rd. 1,2 cm und rd. 0,7 cm zu erwarten. Ent-

sprechend ist mit Differenzsetzungen von rd. 0,5 cm zu rechnen.

Der ermittelte Ausnutzungsgrad μ liegt bei allen drei Berechnungen unter dem zulässigen Ausnut-

zungsgrad μ ≤ 1.

Fazit:

Gemäß der Formel „Bettungsmodul k = Last σ / Setzung s“ ergeben sich somit Bettungsmoduln k s s

von 20…30 MN/m³. Der Bettungsmodulansatz von 20 MN/m³ in den statischen Bemessungen ist

somit zutreffend.

Voraussetzung hierfür ist jedoch der konsequente Austausch schlecht tragfähiger Bereiche im

Gründungsbereich. Die Festlegungen hierzu erfolgen im Zuge einer qualifizierten Sohlenabnahme

durch unser Büro.

Generelle Hinweise:

Aufgrund der Genese der anstehenden quartären Böden können weitere organische Böden (Torfe

u. Ä.) nicht ausgeschlossen werden. Bei Antreffen von derartigen setzungsempfindlichen Schichten

in den Gründungsbereichen ist mit erhöhten Setzungen zu rechnen und entsprechend sind in die-

sem Falle weitere Zusatzmaßnahmen (Bodenaustausch, Baugrundverbesserungen, Stabilisierung

mit Grobschlag/Schroppen o. Ä.) erforderlich.

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Um eine frostsichere Gründung zu gewährleisten, sind Gründungsmaßnahmen mindestens in einer

frostfreien Tiefe von 1,0 m u. GOK durchzuführen (Frosteinwirkungszone II gemäß RStO 12)

und/oder umlaufende Frostschürzen einzuplanen.

Die Gründungsbereiche sind vor der Überbauung / Freigabe vom Bodengutachter mittels qualifi-

zierten Sohlenabnahmen (DIN EN 1997-1/4.3, DIN EN 1997-2/2.5 (2)) abnehmen zu lassen. Die

Ergebnisse der Sohlenabnahmen sind fachgutachterlich zu bewerten und als Bestandteil der geo-

technischen Erkundung zu den Bauakten zu nehmen (DIN EN 1997-2/2.5 (4)).

10.2 Verkehrsflächen und Stellplätze Die oberflächennah angetroffenen künstlichen Auffüllungen der Schicht 1 sind für die Bewertung

des frostsicheren Oberbaus nach ZTVE-StB 17 je nach Ausprägung und Zusammensetzung als

nicht bis sehr frostempfindlich (Frostempfindlichkeitsklasse F1-F3) einzustufen. Entsprechend wird

auf dem Baufeld nachfolgend zunächst von sehr frostempfindlichen Böden ausgegangen. Sollten

sich im Zuge der Bauausführung hieran Änderungen ergeben, so sind die folgenden Angaben ent-

sprechend anzupassen.

Auf dem Rohplanum ist generell dauerhaft ein E -Modul von ≥ 45 MN/m² zu erbringen. v2

Für ggf. geplante Rad- und Gehwege ist gemäß RStO 12 eine Mindestdicke des frostsicheren Ober-

baus von rd. 0,3…0,4 m vorgegeben. Hierbei ist auf der oberen Tragschicht ein Verformungsmodul

E ≥ 80…100 MN/m² bei einem Verhältniswert zwischen Zweit- und Erstbelastung von E /E v2 v2 v1

≤ 2,3…2,5 nachzuweisen.

Für einen Verdichtungsgrad von D ≥ 103 % im Bereich von ggf. geplanten Zufahrtsstraßen und Pr

Stellplätzen ist hier auf der oberen Tragschicht ein Verformungsmodul E ≥ 120 MN/m² bei einem v2

Verhältniswert zwischen Zweit- und Erstbelastung von E /E ≤ 2,2 (Belastungsklasse Bk0,3) nach- v2 v1

zuweisen. Nach ZTVE-StB 17 und RStO 12 ist hier im Bereich von z. B. Pkw-Stellplätzen für die

Frosteinwirkungszone II eine Mindestdicke des frostfreien Oberbaus von rd. 0,55 m (Belastungs-

klasse Bk0,3, F3-Böden) vorzusehen.

Tabelle 6: Anhaltswerte für die Bestimmung der Dicke des frostsicheren Oberbaus nach RStO 12

Frostempfindlichkeits- klasse	Ausgangswert für die Bestim- mung der Dicke (in cm)	Zuschlag aufgrund der Lage der Frosteinwirkungs- Grundwasserverhält- Gradiente zone II (in cm) nisse (in cm) (in cm)			Gesamtdicke des frostsiche- ren Oberbaus (in cm)
Belastungsklasse Bk0,3
F3	50	+ 5	± 0	± 0	55

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Die tatsächliche Belastungsklasse ist noch vom zuständigen Fachplaner festzulegen und uns bei

Abweichung ggf. für eine Neubewertung mitzuteilen.

Auf den künstlichen Auffüllungen (Schicht 1) wird das auf dem Rohplanum geforderte E -Modul v2

von ≥ 45 MN/m² voraussichtlich auch nach einer durchgeführten sachgerechten Nachverdichtung

erfahrungsgemäß nicht überall erreicht werden. Wir empfehlen daher in schlecht tragfähigen Berei-

chen die Tragschichtmächtigkeit ggf. um 0,2 m zu erhöhen.

Auf Grund der Lage in einer Hochwassergefahrenfläche HQ empfehlen wir die Schottertrag- 100

schichten aus einem Material der Kategorie UF 3 nach TL SoB-StB 20 durchzuführen.

Die Bauweise des Straßenaufbaues mit Asphalt- oder Pflasterdecke kann der RStO 12 entnommen

werden.

Für RC-Materialien sind bezüglich der Verdichtbarkeit und Tragfähigkeit sowie der Frostbeständig-

keit vor dem Einbau die erforderlichen Eignungsnachweise zu führen. Für die chemische Eignung

sind hier die Ausführungen der Ersatzbaustoffverordnung (2023) maßgebend.

11 Empfehlungen zur bautechnischen Ausführung

11.1 Umwelttechnische Vordeklaration der Aushubböden In den angetroffenen Böden wurden im Bohrgut während der Bodenansprache vor Ort keine orga-

noleptischen Auffälligkeiten wie z. B. Verfärbungen, Gerüche bzw. Hinweise auf Kontaminierungen

festgestellt. Lediglich innerhalb der künstlichen Auffüllungen (Schicht 1) wurden einige Fremdbe-

standteile angetroffen.

Aus den Kleinrammbohrungen (BS) wurden im Zuge der Felduntersuchungen insgesamt 71

schichtbezogene Bodenproben entnommen. Hiervon wurden 8 Bodenproben durch die AGROLAB

Labor GmbH zu insgesamt zwei Mischproben (Mischprobe 1 und Mischprobe 2) vereinigt und zum

Zwecke einer Vordeklaration auf die Parameter gemäß Verfüllleitfaden zum Bayer. Eckpunktepa-

pier (Anlage 2 & 3), sowie die Ergänzungsparameter nach Deponieverordnung (DepV) untersucht.

Die restlichen Bodenproben wurden von uns eingelagert und werden für 3 Monate als Rückstell-

proben aufbewahrt. Hiernach werden die Rückstellproben ohne weitere Rücksprache entsorgt.

Die nachfolgende Tabelle 7 zeigt eine Übersicht der untersuchten Bodenproben, die entsprechende

Mischprobenherstellung, sowie die jeweils orientierende Einstufung.

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Tabelle 7: Untersuchte Bodenproben, Mischprobenbildung und orientierende Einstufung

Proben- bezeichnung	Entnahme- datum	Mischprobenherstellung & Untersuchungs- umfang	Orientierende Einstufung nach EPP bzw. DepV	Bemerkungen
BS3/BP2/0,7-1,8	13.02.2024	Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen) ≙ Schicht 1b Verfüllleitfaden zum Eck- punktepapier (Anlage 2+3) & Ergänzungsparameter Deponieverordnung (DepV)	Z 0 bzw. DK 0	-
BS7/BP2/0,6-1,2	14.02.2024
BS8/BP1/0,5-2,5	14.02.2024
BS9/BP1/0,08-2,7	14.02.2024
BS1/BP3/1,3-2,4	12.02.2024	Mischprobe 2 (Quartär: Tone/Schluffe) ≙ Schicht 2a Verfüllleitfaden zum Eck- punktepapier (Anlage 2+3) & Ergänzungsparameter Deponieverordnung (DepV)	Z 0 bzw. DK 1	einstufungsrelevanter Parameter: DepV: Fluorid (Eluat): 2,5 mg/l
BS3/BP3/1,8-3,0	13.02.2024
BS7/BP3/1,6-2,8	14.02.2024
BS10/BP2/3,0-3,7	15.02.2024

Die untersuchte Mischprobe 1 zeigt demnach sowohl gemäß Verfüllleitfaden zum Eckpunktepapier

(EPP), als auch gemäß den Ergänzungsparametern zur Deponieverordnung (DepV) keine einstu-

fungsrelevanten Zuordnungswertüberschreitungen und ist somit im Sinne einer Vordeklaration in

die Einbauklasse Z 0 und in die Deponieklasse DK 0 einzustufen.

Die untersuchte Mischprobe 2 zeigt gemäß Verfüllleitfaden zum Eckpunktepapier (EPP) keine ein-

stufungsrelevanten Zuordnungswertüberschreitungen und ist somit im Sinne einer Vordeklaration

in die Einbauklasse Z 0 einzustufen. Gemäß den Ergänzungsparametern zur Deponieverordnung

(DepV) zeigt die Mischprobe 2 einen leicht erhöhten Wert beim Eluat-Parameter Fluorid von

2,5 mg/l ist somit im Sinne einer Vordeklaration zunächst in die Deponieklasse DK 1 einzustufen.

Hinweis: Es erfolgte eine orientierende Untersuchung (Vordeklaration) am Bohrgut der abge-

teuften Kleinrammbohrungen (BS). Eine Verwertung/Entsorgung von Aushubmassen kann im Re-

gelfall erst nach Durchführung einer Deklarationsuntersuchung vor Ort am Haufwerk durch einen

zertifizierten Probenehmer erfolgen. Eine Insitu-Untersuchung ist hier ebenfalls denkbar. Die Ver-

wertung/Entsorgung erfolgt dann gemäß Befund der Deklarationsuntersuchung am Haufwerk bzw.

im Rahmen der Insitu-Untersuchung.

Sollten im Zuge des Bodenaushubs augenscheinlich und geruchlich auffällige Böden zu Tage tre-

ten, so ist der Baugrundsachverständige einzuschalten. Im weiteren Vorgehen würde dann die

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Zwischenlagerung des auffälligen Materials auf Haufwerk und Durchführung einer altlasten-/dekla-

rationstechnischen Probennahme gemäß LAGA PN 98, sowie entsprechende chemischer Analyse

erfolgen. Gleiches gilt für nicht auf dem Gelände verwertbaren Aushub; hier ist eine abfallrechtliche

Deklaration erforderlich. Die Ergebnisse dieser chemischen Analysen sind Grundlage für eine sach-

gerechte Entsorgung derartigen Aushubmaterials.

Wir weisen auch darauf hin, dass durch geogene Hintergrundbelastungen auch in sog. „gewachse-

nen“ Böden Zuordnungswertüberschreitungen auftreten können, welche im Falle einer Entsorgung

zu einem erhöhten Aufwand/Zusatzkosten führen können.

11.2 Wiedereinbau des Bodenaushubs / Geländeprofilierungen / Geländeanschüttung Die als Aushub anfallenden Materialien im Untersuchungsgebiet sind je nach geotechnischer Auf-

gabenstellung für eine Wiederverwendung bedingt geeignet.

Organische, breiige und weiche Schichten sind generell abzutransportieren.

Die künstlichen Auffüllungen der Schichten 1a und 1b sind aufgrund ihrer sehr variablen Zusam-

mensetzung und Ausprägung gemäß ZTVE-StB 17 als nicht frostempfindlich bis sehr frostempfind-

lich (Frostempfindlichkeitsklasse F1-F3) einzustufen. Sofern separierbar können aus geotechni-

scher Sicht alle sandig-kiesigen Bereiche mit geringen Feinkornanteilen (< 15 %) bei geeigneten

Wassergehalten prinzipiell wiederverwendet werden. Bereiche mit hohen Feinanteilgehalten

(> 15 %) und Ton-/Schlufflagen sollten hingegen abtransportiert bzw. maximal zur oberflächenna-

hen Geländemodellierung wiederverwendet werden. Alternativ ist eine Bodenverbesserung mittels

Kalk-Zement denkbar.

Die quartären Tone/Schluffe der Schicht 2a sind gemäß ZTVE-StB 17 als gering/mittel bis sehr

frostempfindlich (Frostempfindlichkeitsklasse F2-F3) einzustufen und sollten auch aufgrund ihrer

überwiegend weichen Konsistenz sowie ihren organischen Bestandteilen nicht wiederverwendet

und abtransportiert werden.

Die angetroffenen quartären Sande der Schicht 2b sind je nach Zusammensetzung gemäß ZTVE-

StB 17 als nicht bis sehr frostempfindlich (Frostempfindlichkeitsklassen F1-F3) einzustufen. Sofern

separierbar können Sande mit geringen Feinanteilgehalten (< 15 %) bei geeigneten Wassergehal-

ten daher prinzipiell wiederverwendet werden. Bereiche mit hohen Feinanteilgehalten (> 15 %) soll-

ten dagegen maximal zur oberflächennahen Geländemodellierung wiederverwendet oder generell

antransportiert werden.

Die zur Tiefe hin erkundeten quartären Kiese bzw. Kiese und Sande der Schicht 2c sind gemäß

ZTVE-StB 17 überwiegend als nicht bis maximal gering/mittel frostempfindlich (Frostempfindlich-

keitsklasse F1-F2) einzustufen und können daher bei geringen Feinanteilgehalten (<15 %) sowie

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geeigneten Wassergehalten prinzipiell wiederverwendet werden.

Der bei der Herstellung der Bohrpfähle geförderte / erbohrte Tonstein / Mergelstein ist abzutrans-

portieren.

Zum Vermeiden des Aufweichens / Durchfeuchtens bei Niederschlägen sind seitlich gelagerte Aus-

hubmassen sachgerecht auf Mieten aufzuschütten und wasserempfindliche Böden mit Folie abzu-

decken.

Für RC-Materialien sind bezüglich der Verdichtbarkeit und Tragfähigkeit sowie der Frostbeständig-

keit vor dem Einbau die erforderlichen Eignungsnachweise zu führen. Für die chemische Eignung

sind hier die Ausführungen der Ersatzbaustoffverordnung (2023) maßgebend.

Sofern durch den Rückbau bestehender Gebäude Baugruben entstehen, welche nicht für die ge-

planten Neubauten benötigt werden, sind diese lagenweise (Schichtdicke ≤ 0,20 m bzw. abge-

stimmt auf verwendetes Verdichtungsgerät) mit einem korngestuften, gut verdichtungsfähigen Ma-

terial (z.B. Sand, Kies, o.ä.) auf einen Verdichtungsgrad D ≥ 98…100 % wieder zu verfüllen. Die Pr

Verfüll- bzw. Verdichtungsarbeiten sind hierbei ebenfalls im Zuge der geotechnischen Baubeglei-

tung zu überprüfen bzw. abzunehmen.

Bei dem geplanten Bauvorhaben ist zudem der Einsatz von sogenanntem Flüssigboden denkbar.

Hierbei wird das als Aushub anfallende Bodenmaterial durch den Einsatz von Zuschlagstoffen vor

Ort fließfähig gemacht und kann dann zur Verfüllung bei verschiedensten Anwendungsgebieten

zum Einsatz kommen.

11.3 Baugrube 11.3.1 Allgemeines und Böschungen Bei der Planung und Ausführung der Bau-/Fundamentgruben sind zwingend die Unfallverhütungs-

vorschriften der BG Bau in der neuesten Fassung (speziell der Bausteine C469 und H906), die

Vorschriften der DIN 4123 und der DIN 4124, sowie die „Empfehlungen des Arbeitskreises Baugru-

ben“ (EAB) der deutschen Gesellschaft für Erd- und Grundbau zu beachten.

Der zulässige Böschungswinkel ist bei Baugrubentiefen tiefer 1,25 m bzw. 1,75 m und oberhalb des

grundwasserbeeinflussten Bereichs für die im Untersuchungsgebiet erkundeten gemischtkörnigen

künstlichen Auffüllungen bzw. sandigen/kiesigen Böden sowie den bindigen Böden mit überwie-

gend weicher Konsistenz auf maximal 45° einzustellen bzw. je nach Ausprägung ggf. noch anzu-

passen. Bindige Böden mit mindestens steifer Konsistenz dürfen mit maximal 60° abgeböscht wer-

den.

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Bei tieferen Baugruben ist ein wasserdichter Verbau (z. B. überschnittene Bohrpfahlwand) erforder-

lich. Dieser ist im Vorfeld statisch zu bemessen.

Die Böschungen sind während der Bauzeit ständig durch den zuständigen Bauleiter vor Ort zu kon-

trollieren und zum Schutz gegen Auswaschungen und Austrocknung mit Folie abzuhängen.

Bis in eine Tiefe von 1,25 m dürfen Gräben mit senkrechten Wänden ohne Verbau hergestellt wer-

den, wenn keine besonderen Einflüsse die Standsicherheit gefährden, die Neigung des Geländes

bei nichtbindigen Böden ≤ 1:10 (entspricht rd. 6°), bei bindigen Böden ≤ 1:2 (entspricht rd. 27°),

beträgt und beidseitig ein unbelasteter Schutzstreifen von ≥ 0,60 m freigehalten wird. Bei Graben-

tiefen bis 0,80 m kann auf einer Seite auf den Schutzstreifen verzichtet werden.

In mindestens steifen, bindigen Böden dürfen Gräben ohne Verbau bis 1,75 m Tiefe hergestellt

werden, wenn die Neigung des Geländes ≤ 1:10 (entspricht rd. 6°), beträgt, beidseitig ein unbelas-

teter Schutzstreifen von ≥ 0,60 m freigehalten wird, die Grabenwände abgeböscht werden oder der

mehr als 1,25 m über der Sohle liegende Bereich der Grabenwand entweder unter ≤ 45° abgeböscht

oder gemäß Vorgaben der BG Bau gesichert wird. Unverbaute Gräben über 1,75 m Tiefe müssen

vom Fußpunkt der Sohle abgeböscht werden. Beidseitig ist ein unbelasteter Schutzstreifen von

≥ 0,60 m freizuhalten. Der Böschungswinkel richtet sich nach der anstehenden Bodenart. Ohne

Standsicherheitsnachweis dürfen bei nichtbindigen oder weichen bindigen Böden 45°, bei steifen

oder halbfesten bindigen Böden 60° und bei Fels 80° nicht überschritten werden.

Generell ist die Standsicherheit von Grabenböschungen nachzuweisen, wenn z.B. die Böschung

höher als 5,00 m ist, die vorgenannten Böschungswinkel überschritten werden oder aber vorhan-

dene Leitungen oder bauliche Anlagen gefährdet werden können.

Die Verantwortung für Baugruben und deren Böschungen liegt beim Bauleiter, der nach den Vor-

schriften der Tiefbau-Berufsgenossenschaft die örtlichen Gegebenheiten sowie Verkehrs-, Stapel-

und Kranlasten zu berücksichtigen hat.

11.3.2 Verbau 11.3.2.1 Allgemeines Für die tieferen Bereiche der Baugrube ist bei dem geplanten Bauvorhaben eine geböschte Aus-

führung sowohl aufgrund der hydrogeologischen Verhältnisse (siehe Kapitel 7), als auch aufgrund

der geringen/beengten Platzverhältnisse mit teilweise direkt angrenzender Nachbarbebauung nicht

möglich. Hinsichtlich der Baugrubenausführung und -sicherung sind daher erhebliche Zusatzmaß-

nahmen notwendig. Unter den gegebenen Umständen ist die Ausführung eines wasserdichten Ver-

baus mit entsprechender Wasserhaltung bzw. Abdichtung notwendig. Ein Spundwandverbau ist

vermutlich auf Grund der Einbringerschütterungen (dicht gelagerte Kies, ggf. Steine etc.) und der

Az.: 23576 Seite 32 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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damit einhergehenden negativen Beeinflussung auf die Nachbarbebauung nicht bzw. nicht überall

sinnvoll bzw. auch nur mit zusätzlichen Lockerungs-/Austauschbohrungen realisierbar. Wir emp-

fehlen hier für die Errichtung der Neubauten die Ausführung einer überschnittenen Bohrpfahlwand,

wobei die Bohrpfahlwand, - sofern notwendig -, ggf. mit einer (Rück-)Verankerung und/oder Aus-

steifung zu versehen ist. Die Bohrtiefe orientiert sich – neben der statisch erforderlichen Einbindtiefe

– auch an der Absicherung / Reduzierung des Wasserandranges; hier ist entweder eine Einbindung

in den stauenden Amaltheenton (Schicht 3) oder eine Dichtsohle (ggf. abgesichert mittels Zugpfäh-

len) denkbar. Dies ist im Vorfeld vom zuständigen Fachplaner entsprechend zu planen, zu prüfen

und statisch zu bemessen. Zur Bemessung können die in Kapitel 6, Tabelle 2 und 3 angegebenen

Kennwerte herangezogen werden. Für Bohrpfahlwände müssen die Werte der Tabelle 3 noch um

den Faktor 0,6 reduziert werden.

11.3.2.2 Erddruckansätze und Verformungen Bei Ausführung einer eingespannten Baugrubenwand, ohne Aussteifung oder Rückverankerung,

sind Kopfverformungen von bis zu 10 Promille der Wandhöhe möglich. Bei ausgesteiften und auf

aktiven Erddruck bemessenen Wänden geht man üblicherweise von Verformungen von 1 Promille

der Wandhöhe aus. Hieraus resultieren hinter der Wand Setzungen von etwa 2 Promille der Wand-

höhe. Diese Setzungen klingen in nichtbindigen Böden, je nach Wandbewegung etc., erst in einer

Entfernung von 0,6- bis 2,0-fachen Baugrubentiefe aus. Dies ist zu beachten.

Zur Reduzierung sind hier entsprechende Bohrpfahldicken, eine Vorspannung von Ankern / Steifen

oder eine Erhöhung der Einspannung im Bohrloch denkbar.

Die erforderlichen Maßnahmen ergeben sich im Zuge der Auswertung der Berechnungsergebnisse

aus der Baugrubenstatik und richten sich nach dem Abstand zu benachbarten Bauwerken / Spar-

ten, Gründungstiefen, baulichen Zustand und Setzungsempfindlichkeit der zu sichernden Gebäude

und/oder baulichen Anlagen, sowie natürlich den Baugrundverhältnissen.

Für die Berechnung der rückverankerten Bereiche ist standardmäßig als Berechnungserdruck ein

erhöhter aktiver Erddruck, hier als Mittelwert zwischen Ruhedruck und aktivem Erddruck, anzuset-

zen.

Nach GRUNDBAUTASCHENBUCH, EAB, DIN 4085 ist bei Baugruben neben Bauwerken für die

Abschätzung der konstruktiven Maßnahmen der Winkel F zwischen Verbindungslinie zwischen

Fundamentecke und Schnittpunkt Baugrubenwand und Baugrubensohle mit der Waagrechten aus-

schlaggebend. Nachfolgende Abbildung 2 zeigt hier die näheren Zusammenhänge, sowie Abbil-

dung 3 die ggf. erforderlichen konstruktiven Maßnahmen, welche sich gemäß Tabelle, je nach Emp-

findlichkeit des benachbarten Bauwerks und des Winkels F, ableiten.

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Abb. 4: Zusammenhänge des Winkels F bei Baugruben und angrenzenden Fundamenten (GRUNDBAUTASCHENBUCH, 2018)

Abb. 5: Erforderliche konstruktive Maßnahmen, je nach Empfindlichkeit des benachbarten Bauwerks und des Winkels F (GRUNDBAUTASCHENBUCH, 2018)

Je nach Abstand der Bebauung (siehe nachfolgende Abbildung 4) können nach EAB EB 22 zudem

auch noch folgende Ansätze sinnvoll sein:

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Abb. 6: Zusammenhang zwischen Abstand der Bebauung zur Baugrube und ggf. erforderli- chen Ansätzen (EAB, 2021)

11.3.2.3 Ankersystem / Ankerkräfte nach Ostermayer Sollten zur Aussteifung des Verbaus Anker geplant werden, so empfehlen wir die Ausführung von

Litzenankern (aktiv vorgespannte Verpressanker).

Für die Bemessung der erforderlichen Ankerlängen und Ausführung der Ankerarbeiten ist die DIN

EN 1537 zu beachten. Bei der Anordnung der Anker ist hierbei zwingend die Lage von Ver- und

Entsorgungsleitungen in den Straßen, sowie die Gründung von Nachbargebäuden und anderen

baulichen Anlagen zu berücksichtigen.

Die Bestimmung der wirklichen Tragfähigkeit muss durch Zugversuche (Eignungs-/Abnahmeprü-

fungen erfolgen. Die genaue Länge ergibt sich erst durch die statischen Bemessungen. Je nach

Baugrubentiefe können mehrere Ankerlagen erforderlich werden.

Für eine Vorbemessung der Anker können die entsprechenden Werte nach OSTERMAYER heran-

gezogen werden. Die hier nach OSTERMAYER ableitbaren Grenzlasten sind dem nachfolgenden

Diagramm (Abbildung 5) zu entnehmen.

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Abb. 7: Grenzlasten für Ankersysteme in rolligen/nichtbindigen Böden (OSTERMAYER)

Für die Abschätzung der Gebrauchslast sind die genannten bzw. den Diagrammen zu entnehmen-

den Grenzlasten mindestens mit dem Faktor 0,5 abzumindern. Durch Nachverpressen kann zudem

eine Erhöhung der Tragfähigkeit von rd. 20…40% erreicht werden. Außerdem sollte die Verpress-

körperlänge 5,0 m nicht unterschreiten.

11.4 Wasserhaltung Im Zuge der bisherigen Felduntersuchungen wurde in fast allen Kleinrammbohrungen (BS 1 bis BS

13 und BS 16 bis BS 20) sowie den drei Kernbohrungen (ausgebaut zu Grundwassermessstellen

GWM 1 bis GWM 3) Grundwasser angetroffen. Der angetroffene Grundwasserspiegel schwankte

demnach je nach Lage bzw. ausgehendem Höhenniveau zwischen rd. 0,7…3,4 m u. GOK, was

einer absoluten Höhe zwischen rd. 334,2…334,9 m NHN entspricht. Wir weisen ausdrücklich darauf

hin, dass sich die gemessenen Grundwasserstände auf den jeweiligen Untersuchungszeitraum be-

ziehen. Der Grundwasserstand ist im Jahresverlauf nicht konstant und schwankt teilweise relativ

stark. Daher ist im Zuge der voranschreitenden Planungen der mittlere jährliche höchste Grund-

wasserstand (MHGW) bei den zuständigen amtlichen Stellen (Landratsamt, Wasserwirtschaftsamt)

einzuholen bzw. ist dieser durch Messungen über einen längeren Zeitraum (z.B. mittels Grundwas-

sermessstellen) festzulegen.

Gemäß den Ergebnissen der durchgeführten Felduntersuchungen, sowie den aktuellen Planunter-

lagen (FELIX+JONAS, 2024) sind im Zuge der Bauausführung, bei Antreffen von ähnlichen

Az.: 23576 Seite 36 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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Wasserverhältnissen wie im angegebenen Untersuchungszeitraum, Grundwasserabsenkungen

und Wasserhaltungsmaßnahmen durchzuführen, die im Vorfeld entsprechend zu planen und zu

dimensionieren sind.

Die Planung und Dimensionierung der Grundwasserabsenkungen sowie Wasserhaltungsmaßnah-

men erfolgt gemäß Beauftragung durch unser Büro (Hydroabteilung GENESIS) und wird in sepa-

raten Stellungnahmen abgearbeitet.

Hierbei wird der Hochwassereinfluss mit bewertet, um für den ggf. eintretenden Fall entsprechende

Sicherheitskonzepte vorliegen zu haben.

Generell weisen wir noch darauf hin, dass Bauwasserhaltungsmaßnahmen im Vorfeld genehmigt

und vordimensioniert werden müssen. Hierzu ist ein wasserrechtlicher Antrag zu stellen, sowie die

entsprechenden Einleitgenehmigungen zu beantragen. Auch diese Leistungen werden auftragsge-

mäß durch unser Büro (Hydroabteilung GENESIS) separat bearbeitet.

11.5 Versickerungsfähigkeit des Baugrundes Im Zuge der Felduntersuchungen wurde in fast allen Kleinrammbohrungen (BS 1 bis BS 13 und BS

16 bis BS 20) Grundwasser angetroffen. Der angetroffene Grundwasserspiegel schwankte hierbei

je nach Lage bzw. ausgehendem Höhenniveau zwischen rd. 0,7…3,4 m u. GOK, was einer abso-

luten Höhe zwischen rd. 334,5…334,9 m NHN entspricht.

Den unterhalb der Oberflächenbefestigung erkundeten künstlich aufgefüllten Kiesen mit Sand- und

bereichsweisen Feinkornanteilen bzw. vereinzelten Sanden mit Kiesanteilen (Schicht 1a) kann je

nach Zusammensetzung erfahrungsgemäß ein Durchlässigkeitsbeiwert k von < 1 E-03 m/s bis > 1 f

E-06 m/s zugeordnet werden. Gemäß DIN 18130 sind diese somit als stark durchlässig bis durch-

lässig einzustufen.

Mit den im Zuge der Felduntersuchungen durchgeführten Versickerungsversuchen VSV 1 (BS 14)

und VSV 2 (BS 15) wurden für die künstlichen Auffüllungen der Schicht 1b im jeweils entsprechen-

den Tiefenbereich Durchlässigkeitsbeiwerte k von 5,0 E-06 m/s (VSV 1) und 1,8 E-06 m/s (VSV 2) f

ermittelt. Gemäß Arbeitsblatt DWA-A 138, Anhang B (DWA, 2005) kann bei der Festlegung des k- f

Wertes mittels einer Feldmethode (hier Versickerungsversuch gemäß EARTH MANUAL, 1990) ein

Korrekturfaktor von 2,0 angewendet werden. Demnach ergeben sich hier korrigierte k-Werte von f

1,0 E-05 m/s (VSV 1) und 3,6 E-06 m/s (VSV 2), wodurch die untersuchten Böden gemäß DIN

18130 als durchlässig einzustufen sind. Im Allgemeinen kann den künstlichen Auffüllungen der

Schicht 1b je nach Ausprägung und Zusammensetzung insgesamt erfahrungsgemäß ein Durchläs-

sigkeitsbeiwert k von < 1 E-04 m/s bis > 1 E-07 m/s zugeordnet werden. Gemäß DIN 18130 sind f

diese somit als durchlässig bis schwach durchlässig einzustufen.

Az.: 23576 Seite 37 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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Wir weisen in diesem Zusammenhang darauf hin, dass in künstlichen Auffüllungen generell nur bei

Nachweis der Schadstofffreiheit versickert werden darf.

Für die quartären Tone/Schluffe der Schicht 2a wurde im Zuge der bodenmechanischen Laborun-

tersuchungen bei der Bodenprobe BS19/BP3/1,2-2,2 der theoretische k-Wert mittels der Sieblini- f

enauswertung rechnerisch ermittelt. Hierbei ergab sich ein k-Wert von rd. 5,0 E-07 m/s (nach f

BIALAS). Gemäß Arbeitsblatt DWA-A 138, Anhang B (2005) ist bei der Bestimmung des k-Wertes f

anhand einer Sieblinienauswertung ein Korrekturfaktor von 0,2 anzuwenden. Hierdurch ergibt sich

ein korrigierter k-Wert von rd. 1,0 E-07 m/s, wodurch die untersuchte Bodenprobe gemäß DIN f

18130 als schwach durchlässig einzustufen ist. Im Allgemeinen kann den quartären Tonen/Schluf-

fen der Schicht 2a je nach Ausprägung und Zusammensetzung erfahrungsgemäß ein Durchlässig-

keitsbeiwert k von < 1 E-06 m/s bis > 1 E-09 m/s zugeordnet werden. Gemäß DIN 18130 sind diese f

somit als schwach durchlässig bis sehr schwach durchlässig einzustufen.

Für die quartären Sande in teils stark variabler Ausprägung und Zusammensetzung (Schicht 2b)

wurden im Zuge der bodenmechanischen Laboruntersuchungen bei insgesamt drei Bodenproben

(BS5/BP2/1,2-2,1, BS16/BP3/3,3-4,9 und BS20/BP2/2,4-4,4) jeweils der theoretische k-Wert mit- f

tels Sieblinienauswertung rechnerisch ermittelt. Hierbei ergaben sich k-Werte von rd. 1,7 E-4 bis f

rd. 2,6 E-06 m/s (nach BEYER), sowie von rd. 1,9 E-4 bis rd. 1,5 E-05 m/s (nach BIALAS). Nach

Anwendung des Korrekturfaktors von 0,2 gemäß Arbeitsblatt DWA-A 138, Anhang B (2005) erge-

ben sich damit korrigierte k-Werte von rd. 3,4 E-5 bis rd. 5,2 E-07 m/s (nach BEYER), sowie von f

rd. 3,8 E-5 bis rd. 3,0 E-06 m/s (nach BIALAS). Die untersuchten Bodenproben sind gemäß DIN

18130 folglich als durchlässig bis schwach durchlässig einzustufen.

Für die zur Tiefe hin anstehenden quartären Kiese (Schicht 2c) wurden im Zuge der bodenmecha-

nischen Laboruntersuchungen bei insgesamt vier Bodenproben (BS1/BP4/3,0-4,6, BS1/BP5/4,6-

5,5, BS17/BP5/6,2-7,3 und BS20/BP3/4,4-6,0) jeweils der theoretische k-Wert mittels Sieblinien- f

auswertung rechnerisch ermittelt. Hierbei ergaben sich k-Werte von rd. 7,9 E-4 bis rd. 2,4 E-04 m/s f

(nach BEYER), sowie von rd. 3,6 E-3 bis rd. 6,2 E-04 m/s (nach BIALAS). Nach Anwendung des

Korrekturfaktors von 0,2 gemäß Arbeitsblatt DWA-A 138, Anhang B (2005) ergeben sich damit kor-

rigierte k-Werte von rd. 1,6 E-4 bis rd. 4,8 E-05 m/s (nach BEYER), sowie von rd. 7,2 E-4 bis rd. f

1,2 E-04 m/s (nach BIALAS). Die untersuchten Bodenproben sind gemäß DIN 18130 folglich als

stark durchlässig bis durchlässig einzustufen.

Entsprechend dem jetzigen Kenntnisstand ist innerhalb des Projektgebietes eine (oberflächennahe)

Versickerung von Niederschlagswasser prinzipiell möglich, da die ermittelten bzw. zugewiesenen

Durchlässigkeitsbeiwerte überwiegend innerhalb des entwässerungstechnisch relevanten Versi-

ckerungsbereiches (1 E-03 m/s bis 1 E-06 m/s) nach DWA-A 138 (2005) liegen.

Az.: 23576 Seite 38 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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Es gilt zu beachten, dass ein Sickerraum von mindestens 1,0 m zum mittleren höchsten Grundwas-

serstand (MHGW) gewährleistet sein muss. Abweichungen hiervon sind ggf. mit den zuständigen

Ämtern abzustimmen.

Weiterhin weisen wir darauf hin, dass in diesem Kontext zwingend die hydrogeologische, sowie die

durch das geplante Bauvorhaben entstehende bauliche Gesamtsituation betrachtet und entspre-

chend bewertet werden muss, um ein Versickerungs-/Entwässerungskonzept zu erstellen.

11.6 Bemessungswasserstand und Bauwerksabdichtung 11.6.1 Allgemeines Gemäß DIN 18533-1 (2017) sind zur Bestimmung der erforderlichen erdseitigen Abdichtung Was-

sereinwirkungsklassen festzulegen.

Hierzu ist für jedes Bauvorhaben der Bemessungswasserstand zu ermitteln. Der Bemessungswas-

serstand ist der Bemessungsgrundwasserstand (HGW) oder der Bemessungshochwasserstand

(HHW). Darüber hinaus ist bei der Ermittlung des Bemessungswasserstands am Gebäude auch

der Durchlässigkeitsbeiwert (kf-Wert) für die im Baufeld anstehenden Böden zu beachten. Hier wird

in stark wasserdurchlässigen Baugrund (kf-Wert > 1E-04 m/s) sowie in wenig wasserdurchlässigen

Baugrund (kf-Wert ≤ 1 E-04 m/s) unterschieden.

In der nachfolgenden Tabelle 8 werden die unterschiedlichen Wassereinwirkungsklassen (nach DIN

18533-1, 2017) aufgelistet.

Tabelle 8: Wassereinwirkungsklassen nach DIN 18533-1 (2017)

Wassereinwirkungsklasse	Art der Einwirkung
W1-E	Bodenfeuchte und nicht drückendes Wasser
W1.1-E	Bodenfeuchte und nicht drückendes Wasser bei Bodenplatte und erdberührten Wänden
W1.2-E	Bodenfeuchte und nicht drückendes Wasser bei Bodenplatte und erdberührten Wänden mit Dränung
W2-E	Drückendes Wasser
W2.1-E	Mäßige Einwirkung von drückendem Wasser ≤ 3 m Eintauchtiefe (unter den Bemessungswasserstand)
W2.2-E	Hohe Einwirkung von drückendem Wasser > 3 m Eintauchtiefe (unter den Bemessungswasserstand)
W3-E	Nicht drückendes Wasser auf erdüberschütteten Decken
W4-E	Spritzwasser und bodenfeuchte am Wandsockel sowie Kapillarwasser in und unter Wänden

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11.7 Wassereinwirkung und Bemessungswasserstand am Gebäude Im Zuge der bisherigen Felduntersuchungen wurde in fast allen Kleinrammbohrungen (BS 1 bis BS

13 und BS 16 bis BS 20) sowie den drei Kernbohrungen (ausgebaut zu Grundwassermessstellen

GWM 1 bis GWM 3) Grundwasser angetroffen. Der angetroffene Grundwasserspiegel schwankte

demnach je nach Lage bzw. ausgehendem Höhenniveau zwischen rd. 0,7…3,4 m u. GOK, was

einer absoluten Höhe zwischen rd. 334,2…334,9 m NHN entspricht.

Des Weiteren liegt das Baufeld laut dem BayernAtlas des LfU in einem wassersensiblen Bereich,

sowie überwiegend auch in einem amtlich festgesetzten Überschwemmungsgebiet. Weiterhin be-

finden sich zumindest kleinere Teilbereiche innerhalb einer Hochwassergefahrenfläche HQ 100.

Aufgrund der angetroffenen Böden ist zumindest in etlichen Bereichen von einer Durchlässigkeit

von k-Wert ≤ 1 E-04 m/s und somit von wasserstauenden Verhältnissen auszugehen. Mit Stauwas- f

ser/Sickerwassereinstau ist somit zu rechnen.

Nachfolgend ist eine tabellarische Auflistung der Wassereinwirkungen und der Bemessungswas-

serstände am Gebäude dargestellt. Der für die weitere Planung relevante Bemessungswasserstand

ist hervorgehoben (höchster Wert ist maßgebend).

Tabelle 9: Wassereinwirkung und Bemessungswasserstand

Wassereinwirkung	Wassereinwirkung am Gebäude möglich	Bemessungswasserstanda) (höherer Wert ist maßgebend)
Grundwasser	ja	rd. 335,5 m NHN (mit Sicherheitsaufschlag)
Hochwasser	ja	rd. 336,5 m NHN
aufstauendes Sickerwasser / Stauwasser aufgrund gering wasserdurchlässiger Böden k-Wert ≤ 1 E-04 m/s (auch zeitweise) f	ja	aktuelle Geländeoberkante

a) Es ist zu beachten, dass die für die Bestimmung des relevanten Bemessungswasserstands zu Grunde liegenden Grund-/Hochwas- ser-/Stauwasserstände aus den Felduntersuchungen resultieren bzw. aus öffentlichen Kartengrundlagen entnommen sind. Amtliche Festsetzungen zu dem betreffenden Grundstück/Baufeld sind nicht berücksichtigt.

Gemäß den o. g. Ausführungen (Tabelle 9) sowie den Hinweisen der DIN 18533-1 wurde als rele-

vanter Bemessungswasserstand für das Bauvorhaben mit den Projektbeteiligten sowie in Kenntnis

des zuständigen Landratsamts und Wasserwirtschaftsamts ein Bemessungshochwasserstand

HQ von 336,50 m NHN inkl. 0,3 m Sicherheitsaufschlag festgesetzt. 100

Die Notwendigkeit der Ausführung von Auftriebssicherungsmaßnahmen ist zu prüfen.

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11.8 Abdichtung erdberührter Gebäudeteile Die Unterkanten der Abdichtungsebenen der Untergeschosse kommen gemäß den aktuellen Pla-

nungen > 3 m unter dem Bemessungswasserstand (336,5 m NHN) zu liegen

Bei drückendem Wasser und > 3 m Eintauchtiefe unter den Bemessungswasserstand:

Hier ist entsprechend für die erdberührten Gebäudeteile mit einer hohen Einwirkung von drücken-

dem Wasser zu rechnen und gemäß DIN 18533-1 die Wassereinwirkungsklasse W2.2-E (Bean-

spruchungssituation Hochwasser) maßgebend.

Bei einer wasserundurchlässigen Bauweise aus Beton gemäß DAfStb-Richtlinie (WU-Richtlinie,

Deutscher Ausschuss für Stahlbeton) muss (mindestens) die Beanspruchungsklasse 1 zugrunde

gelegt werden.

Bei Ausführung als „Weiße Wanne“ sind die Vorgaben der DIN EN 206-1 und DIN 1045-2 maßge-

bend; die Normen der DIN 18533-1 und die VOB/C ATV 18336 gelten lt. eigener Aussage nicht für

Konstruktionen aus wasserundurchlässigem Beton. Die Nutzungsklasse ist durch den Fachplaner

festzulegen.

Die o. g. Ausführungen, im Hinblick auf die notwendigen Abdichtungsmaßnahmen für das geplante

Bauvorhaben bezüglich Beanspruchungssituation, Wassereinwirkungsklasse nach DIN 18533-1

sowie Beanspruchungsklasse gemäß WU-Richtlinie, sind in nachfolgender Tabelle 10 zusammen-

gefasst.

Tabelle 10: Zusammenfassung der Beanspruchungssituation, Wassereinwirkungsklasse nach DIN 18533-1 und Beanspruchungsklasse gemäß WU-Richtlinie

Beanspruchungssituation	Wassereinwirkungsklasse (DIN 18533-1)	Beanspruchungsklasse (WU-Richtlinie)
drückendes Wasser (Hochwasser) Unterkante Abdichtung > 3,0 m u. GOK	W2.2-E	1

Hinweise:

Sofern bei (nicht unterkellerten) Bauteilen die Unterkante der Abdichtungsebene dauerhaft > 0,5 m

oberhalb des Bemessungswasserstands liegt und die Arbeitsraumverfüllungen sowie die Gelän-

deauffüllungen aus gut durchlässigem Material (k-Wert > 1 E-04 m/s) hergestellt werden, darf mit f

Bodenfeuchte und nicht drückendem Wasser gerechnet werden. Gemäß DIN 18533-1 ist dann die

Wassereinwirkungsklasse W1.1-E (Beanspruchungssituation Bodenfeuchte) maßgebend. Bei einer

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wasserundurchlässigen Bauweise aus Beton gemäß DAfStb-Richtlinie (WU-Richtlinie, Deutscher

Ausschuss für Stahlbeton) muss dann (mindestens) die Beanspruchungsklasse 2 zugrunde gelegt

werden.

Die Abdichtungsmaßnahmen sind entsprechend dem geplanten Endzustand der Geländeoberflä-

che gemäß den Vorgaben der DIN 18533-1 auszuführen. Ebenso ist bei der Planung der Gelände-

morphologie zu berücksichtigen, dass ggf. ankommendes Oberflächenwasser vom Gebäude weg-

bzw. darum herumgeführt wird. Die Hinweise, Empfehlungen und Vorgaben der DIN 18533-1 sind

zu beachten und einzuhalten.

Sollten Lichtschächte zur Ausführung kommen, so sind diese in das Gesamtabdichtungskonzept

mit einzubeziehen und technisch abzusichern bzw. druckwasserdicht auszubilden.

11.9 Hinweise zu Arbeitsraumverfüllung Dränschichten sind generell filterstabil auszubilden und mit ausreichender Vorflut zu versehen, da-

mit das ggf. anfallende Wasser abgeleitet werden kann. Besonderes Augenmerk ist auch auf die

korrekte Hinterfüllung der Bauwerksteile zu legen. Bei der Ausführung der Dränschicht und der

Hinterfüllung ggf. unterkellerter Gebäudeteile sind die Hinweise der DIN 4095 und der DIN 18533

zu beachten. Die Hinterfüllung und Überschüttung von Bauwerken sollte generell auch nach den

Anforderungen der ZTV E-StB 17 erfolgen. Auf einen ordnungsgemäßen Einbau und eine ausrei-

chende Verdichtung des hinterfüllten Bodenmaterials (D ≥ 100 %) einschließlich der durchzufüh- Pr

renden Verdichtungskontrollen ist zu achten.

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12 Schlussbemerkung Wie aus den Ausführungen in den vorangegangenen Kapiteln hervorgeht, reichen die Ergebnisse

der durchgeführten Untersuchungen für eine Einschätzung der Gründungsituation auf Basis eines

groben, orientierenden Aufschlussrasters aus. Jedoch können durch die nur punktuelle Erkundung

des Untergrundes nicht alle Besonderheiten des Untergrundes erfasst, sowie Abweichungen von

den vorgenannten Verhältnissen nicht völlig ausgeschlossen werden. Bei Abweichungen ist gege-

benenfalls eine Anpassung der Ausführungshinweise bzw. Gründungsempfehlung notwendig. Zur

Minimierung des Baugrundrisikos für den Bauherrn wird deshalb empfohlen, die Genesis Umwelt

Consult GmbH sowohl bei weiteren Planungen als auch in die Bauausführung mit einzubeziehen.

Der vorliegende zusammenfassende Baugrundbericht gilt nur für das geplante Bauvorhaben in Ver-

bindung mit den übermittelten Projektdaten. Ohne Zustimmung der Genesis Umwelt Consult GmbH

ist eine Übertragung der Untersuchungsergebnisse auf andere Projekte nicht zulässig.

Es wird empfohlen die Gründungsbereiche vor der Überbauung / Freigabe vom Bodengutachter

mittels qualifizierten Sohlenabnahmen (DIN EN 1997-1/4.3, DIN EN 1997-2/2.5 (2)) abnehmen zu

lassen. Die Ergebnisse der Sohlenabnahmen sind fachgutachterlich zu bewerten und als Bestand-

teil der geotechnischen Erkundung zu den Bauakten zu nehmen (DIN EN 1997-2/2.5 (4)).

Baubegleitende geotechnische Untersuchungen und eine geotechnische Überwachung von Bau-

grund durch Sohlenabnahmen und Bauwerke nach der Bauausführung entsprechend DIN 4020,

Ziffer 7.5 und Ziffer 7.7 sind zu empfehlen.

Aufgrund der direkten Nähe zu benachbarten Gebäuden und zu erwartenden Erschütterungen bei

Arbeiten mit schwerem Gerät (Bagger, Rüttelplatte, Einbringen des Verbaus, Grundwasserabsen-

kung, etc.) sind Schäden an der Bestandsbebauung nicht auszuschließen. Daher empfehlen wir

gemäß § 3 Nr. 4 VOB/B DIN 1961:2002-12 die Durchführung einer prophylaktischen Beweissiche-

rung an benachbarten Gebäuden und Wohneinheiten sowie von Erschütterungsmessungen.

Die im Baugrundbericht genannten Höhen und Höhenbezüge sind im Vorfeld der Baumaßnahme

zu prüfen. Bei Unstimmigkeiten auch in Bezug auf die im Baugrundbericht getroffenen Aussagen

bittet die Genesis Umwelt Consult GmbH umgehend um Benachrichtigung.

Dritten gegenüber, die Kenntnisse aus diesem Bericht für eigene Zwecke weiterverwenden, über-

nimmt die Genesis Umwelt Consult GmbH keine Haftung.

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Für den Bericht: 

J. Meinhardt K. Otte T. Bauer

Verteiler Schulverband Hersbruck über Stadt Hersbruck Herrn Hegel digital FELIX+JONAS ARCHITEKTEN GmbH digital Projektserver digital Genesis Umwelt Consult GmbH, Projektakte digital

Eine Veröffentlichung und Weitergabe des Berichtes an Dritte bedarf der widerruflichen schriftlichen Einwilligung der  Genesis Umwelt Consult GmbH und ist nur in vollständiger, ungekürzter Form zulässig. Die Weitergabe an Behörden bedarf keiner gesonderten Einwilligung.

Az.: 23576 Seite 44 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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13 Verzeichnis der verwendeten Unterlagen

BAYER. LFU (BAYERISCHES LANDESAMT FÜR UMWELT) (2009): Hydrogeologische Karte von Bayern Blatt 3: Grundwassergleichen bedeutender Grundwasser- leiter.- Augsburg.

BAYER. LFU (BAYERISCHES LANDESAMT FÜR UMWELT) (2024): Digitale geologische Karte von Bayern im Maßstab 1: 25.000 (www.umweltatlas.bayern.de; auf- gerufen am 21.02.2024). - Augsburg.

BAYER. STMUV (BAYERISCHES STAATSMINISTERIUM FÜR UMWELT UND VERBRAUCHERSCHUTZ) (2023): Verfüll-Leitfaden / Eckpunktepapier: Leitfaden für die Verfüllung von Gruben, Brüchen und Ta- gebauen. - München.

DAfStb (DAfStb-Richtlinie) (2006): „Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton (WU-Richtlinie)“ (2003-11) und Berichtigung zur WU-Richtlinie (2006-03).

DepV (Deponieverordnung) (2009 / 2013): Verordnung über Deponien und Langzeitlager (Deponieverordnung - DepV) vom 27. April 2009 (BGBl. I S. 900), die durch Artikel 7 der Verordnung vom 2. Mai 2013 (BGBl. I S. 973) geändert worden ist. - Berlin

DIN 1054 (2010): Baugrund – Sicherheitsnachweise im Erd- und Grundbau, Ergänzende Regelungen zu DIN EN 1997-1, Beuth-Verlag (2010-12). - Berlin.

DIN EN 1997-1 (2014): Eurocode 7: Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik – Teil 1: Allgemeine Re- geln; Deutsche Fassung EN 1997-1: 2004+AC: 2009 + A1:2013, Beuth-Verlag (2014-03). - Ber- lin.

DIN EN 1997-1 / NA (2010): Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter - Eurocode 7: Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik – Teil 1: Allgemeine Regeln, Beuth-Verlag (2010-12). - Berlin.

DIN EN 1998-1-NA (2011): Eurocode 8, Auslegung von Bauwerken gegen Erdbeben- Teil 1: Grundlagen, Erdbebeneinwir- kungen und Regeln für Hochbau, Beuth-Verlag (2011-01). – Berlin.

DIN 4020 (2010): Geotechnische Untersuchungen für bautechnische Zwecke, Beuth-Verlag (2010-12). – Berlin.

DIN 4095 (1990): Dränung zum Schutz baulicher Anlagen. Planung, Bemessung, Ausführung, Beuth-Verlag (1990-06). – Berlin.

DIN 4123 (2013): Ausschachtungen, Gründungen und Unterfangungen im Bereich bestehender Gebäude, Beuth- Verlag (2013-04). - Berlin.

Az.: 23576 Seite 45 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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DIN 4124 (2012): Baugruben und Gräben - Böschungen, Verbau, Arbeitsraumbreiten, Beuth-Verlag (2012-01). - Berlin.

DIN 4149 (2005): Bauten in deutschen Erdbebengebieten. Lastannahmen, Bemessung und Ausführung üblicher Hochbauten, Beuth-Verlag (2005-03). - Berlin.

DIN 18130-1 (1998): Baugrund - Untersuchung von Bodenproben; Bestimmung des Wasserdurchlässigkeitsbeiwerts – Teil 1: Laborversuche, Beuth-Verlag (1998-05). - Berlin.

DIN 18196 (2011): Erd- und Grundbau - Bodenklassifikation für bautechnische Zwecke, Beuth-Verlag (2011-05). - Berlin.

DIN 18300 (2012 und 2019): VOB Vergabe- und Vertragsordnung für Bauleistungen - Teil C: Allgemeine Technische Ver- tragsbedingungen für Bauleistungen (ATV) - Erdarbeiten, Beuth-Verlag (2012-09 und 2019). - Berlin.

DIN 18533-1 (2017): Abdichtung von erdberührten Bauteilen - Teil 1: Anforderungen, Planungs- und Ausführungs- grundsätze, Beuth-Verlag (2017-07). - Berlin.

DIN EN ISO 14688-1 (2013): Geotechnische Erkundung und Untersuchung - Benennung, Beschreibung und Klassifizierung von Boden - Teil 1: Benennung und Beschreibung (ISO 14688-1:2002 + Amd 1:2013); Deutsche Fassung EN ISO 14688-1:2002 + A1:2013, Beuth-Verlag (2013-12). - Berlin.

DIN EN ISO 14688-2 (2013): Geotechnische Erkundung und Untersuchung - Benennung, Beschreibung und Klassifizierung von Boden - Teil 2: Grundlagen für Bodenklassifizierungen (ISO 14688-2:2004 + Amd 1:2013); Deutsche Fassung EN ISO 14688-2:2004 + A1:2013, Beuth-Verlag (2013-12). - Berlin.

DIN EN ISO 22475-1 (2007-01): Geotechnische Erkundung und Untersuchung – Probenentnahmeverfahren und Grundwasser- messungen – Teil 1: Technische Grundlagen der Ausführung (ISO 22475-1: 2006); Deutsche Fassung EN ISO 22475-1:2006, Beuth-Verlag (2007-01). - Berlin.

DIN EN ISO 22476-2 (2012): Geotechnische Erkundung und Untersuchung - Felduntersuchungen - Teil 2: Rammsondierun- gen (ISO 22476-2:2005 + Amd 1:2011); Deutsche Fassung EN ISO 22476-2:2005 + A1:2011, Beuth-Verlag (2012-03). - Berlin.

DWA (Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e. V) (2024): Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser – Teil 1: Planung, Bau, Betrieb – Arbeits- blatt DWA-A 138-1 vom Oktober 2024. - Hennef.

DWA (Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e. V) (2010): Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen und -kanälen – Arbeitsblatt DWA-A 139 vom Ja- nuar 2010. - Hennef.

Az.: 23576 Seite 46 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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EAB (2012): Empfehlungen des Arbeitskreises „Baugruben“, 5. Auflage, Ernst & Sohn. - Berlin.

EA Pfähle (2012): Empfehlungen des Arbeitskreises „Pfähle“, 2. Auflage, Ernst & Sohn. - Berlin.

EARTH MANUAL (1990): U.S. Department of the Interior. Part 2, Third Edition, P. 1234-5. - Denver, Colorado.

EISENMANN & LEYKAUF (1987): Bau von Verkehrsflächen, In Beton-Kalender 1987, Teil II, S. 641-748, Ernst & Sohn. - Berlin.

FELIX+JONAS (2025): Felix+Jonas Architekten GmbH; Projekt: Neubau Grete-Schickedanz-Grund-/Mittelschule Her- sbruck Förderzentrum; diverse Planunterlagen; Datum: 28.02.2025; Maßstab: 1 : 200.- Mün- chen.

GRUNDBAUTASCHENBUCH (2009a): Grundbautaschenbuch, Teil 1: Geotechnische Grundlagen, 7. Auflage, Ernst & Sohn. - Berlin.

GRUNDBAUTASCHENBUCH (2009b): Grundbautaschenbuch, Teil 2: Geotechnische Verfahren, 7. Auflage, Ernst & Sohn. - Berlin.

GRUNDBAUTASCHENBUCH (2009c): Grundbautaschenbuch, Teil 3: Gründungen und geotechnische Bauwerke, 7. Auflage, Ernst & Sohn. - Berlin.

HANDBUCH EUROCODE 7 (2011a): Geotechnische Bemessung, Band 1: Allgemeine Regeln, 1. Auflage, Beuth-Verlag (2011-05). - Berlin.

HANDBUCH EUROCODE 7 (2011b): Geotechnische Bemessung, Band 2: Erkundung und Untersuchung, 1. Auflage, Beuth-Verlag (2011-06). - Berlin.

KEMPFERT UND RAITHEL (2012a): Geotechnik nach Eurocode, Band 1: Bodenmechanik, 3. vollständig überarbeitete Auflage, Beuth-Verlag. - Berlin.

KEMPFERT UND RAITHEL (2012b): Geotechnik nach Eurocode, Band 2: Grundbau, 3. vollständig überarbeitete Auflage, Beuth- Verlag. - Berlin.

LAGA - LÄNDERARBElTSGEMElNSCHAFT ABFALL (1997): Anforderungen an die stoffliche Verwertung von mineralischen Reststoffen/Abfällen. - Techni- sche Regeln, Stand: 06.11.1997. - Berlin.

LGA (1968): Grundbauinstitut der bayerischen Landesgewerbeanstalt (LGA), Gutachten „Schulzentrum Her- sbruck“ Az. 1076/67 vom 10.01.1968, Stand: 06.11.1997. - Berlin.

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MAGIC MAPS GMBH (2016): Topographische Karte 1 : 25.000, Digitales Geländemodell des Bayerischen Landesvermes- sungsamtes. - Plienshausen.

RSTO 12 (2012): Richtlinien für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen, FGSV Verlag. - Köln.

R&P RUFFERT (R&P RUFFERT INGENIEURGESELLSCHAFT MBH) (2025): Statische Bemessungen in Form von Sohlspannungen charakteristisch und gamma-fach, Stand 23.01.2025. - Nürnberg.

ZTV SoB-StB 04 (2014): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für den Bau von Schichten ohne Bindemittel im Straßenbau. - Bonn.

ZTV E-StB 17 (2017): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau, FGSV Verlag. - Köln.

ZTV wwG-StB By 05. (2005): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Technische Lieferbedingungen für die ein- zuhaltenden wasserwirtschaftlichen Gütemerkmale bei der Verwendung von Recycling-Bau- stoffen im Straßenbau in Bayern. – München.

Az.: 23576 Seite 48 von 48 \server\genesis\Az\23000\23576 GT\GA\Bericht02\Bericht02_23576_tb_10.06.2025.docx

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Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az.: 23576	Anlage: 1
		Blatt: 1
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand: 15.05.2025 Übersichtslageplan  M. 1: 25.000 Topographische Karte hier einfügen (Untersuchungsgebiet manuell festlegen) Plangrundlage: MAGICMAPS GMBH (2016): Topographische Karte M. 1: 25.000, Digitales Geländemodell des Bayerischen Landesvermessungsamtes Untersuchungsgebiet: Happurger Straße 7, 91217 Hersbruck

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\Anlagen 1-3_v1.1.1_neu_1.xlsm - Übersichtskarte R0 Seite 1

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Genesis Umwelt Consult GmbH Anlage: 1 Az. 23576 Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach Blatt: 2

Schulverband Hersbruck

Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck)

GWM2 e Zusammenfassender geotechnischer Bericht über (335,52) Baugrund und Gründung-Stand: 15.05.2025

Lageplan

M.: 1 : 1.000

BS1 ´ ´ (336,02) DPH1

BS2 ´ ´ (335,85) DPH2

BS3 ´ ´ (336,05) BS4 ´ (335,75) ´ DPH3 DPH4 # C'

VSV2 ² BS ´ 6 ´´ BS5 (335,88) ´ ´ BS8 (337,85) (337,86) BS ´ 15 ´ ´ BS1 (3 2 37,92) ´ (335,63) DPH6 DPH5 DPH8 BS11 BS9 ´ ´ D ( P 3 H 37 1 , 2 82)

B (336,38) (337,80) ´ ´ DPH9

(336,18) ´´ BS16 V ² S ´ V1 ´ B ´ S1 ( 3 336,36) DPH11 BS10 (33 G 6 W ,43 M ) # 1 e DPH16 BS17 B ´´ S14 DPH13 ´´ BS7 (336,40) DP ´ ´ H10 (337,90) DPH17 DPH7 A' (336,16) BS18´ ´ DPH18 BS19 ´ ´ (336,11) DPH19 # BS#20 ´ (336,13) C ´ B' DPH20 Legende (336,19) ´ BS1 Sondierbohrung nach DIN EN ISO 22475-1

´ DPH1 Schwere Rammsondierung nach DIN EN ISO 22476-2 ² VSV1 Versickerungsversuch nach EARTH MANUAL (1990) GWM3 e e GWM1 Grundwassermessstelle (336,08)

#

Geologisch-geotechnischer Profilschnitt A-A', B-B', C-C'

(336,02) Höhenangaben in m NHN 0 25 50 m

Plangrundlage: Bayerische Landesvermessung (2023)

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\GIS\UTM32, Lageplan_23576.mxd

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Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az.: 23576	Anlage: 2
		Blatt: 0
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand 15.05.2025
Stratigraphisches Kurzzeichen in Schichtenbeschreibungen: q Quartär Lias d Lias g Grundlage: BAYER. LFU (BAYERISCHES LANDESAMT FÜR UMWELT) (2024): Digitale geologische Karte von Bayern im Maßstab 1 : 25.000. - Augsburg. (www.umweltatlas.bayern.de; aufgerufen am 21.02.2024)

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\Anlagen 1-3_v1.1.1_neu_1.xlsm - Zeichenerklärung R0 Seite 1

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BS 1 / DPH 1 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,50 Aufschüttung, Schluff/Ton, schwach 1 sandig bis sandig, schwach humos bis 1 2 humos, schwach durchwurzelt bis stark 6 durchwurzelt, Mutterboden, dunkelbraun, 11 BS1/BP1/0,5-0,8 schwach feucht bis feucht, mäßig schwer 1 1 6 4 1,0 1 B , S 10 1 / m BP u 2 . / G 1 O ,0 K -1,3 0,50 z 0 s u c ,8 h b 0 w o a h A c r u e h f n s to ch n ü ig t / t s u c n h g l , u K ffi i g e s b , is s t t a o r n k i g s / a s n c d h i l g u , ffig, 1,0 1 1 1 3 2 3 2 8 3 0 6 ocker, hellbraun, grau, feucht, schwer zu 3 bohren, Fremdbestandteile: Kalkschotter 1 2 0,80 1,00 Aufschüttung, Sand, schwach 2 2,0 tonig/schluffig, schwach kiesig, ocker, 2,0 2 3 5 feucht, schwer zu bohren 3 BS1/BP3/1,3-2,4 1,00 1,30 Aufschüttung, Sand, stark kiesig, 2 3 tonig/schluffig, hellgrau, ocker, sehr feucht 3 2 bis nass, Grundwasserspiegel (1,1 m 2 3,0 u sc .G hw O e K r ) , z s u c b h o w h e r r e n zu bohren bis mäßig 3,0 2 2 2 2 1,30 2,40 q, Schluff/Ton, schwach sandig, 4 vereinzelt kiesig, grau, sehr feucht, weich, 3 5 leicht zu bohren, schwach modriger 5 4 Geruch 5 5 4,0 2,40 3 to , n 0 i 0 g / s q c , h S lu a f n fi d g , , s s c c h h w w a a c c h h t k o i n e i s g i / g s , chluffig bis 4,0 6 6 7 dunkelgrau, schwarz, nass, leicht zu 6 6 bohren 6 BS1/BP4/3,0-4,6 3,00 4,60 q, Kies bis Sand, schwach 8 9 tonig/schluffig, grau, dunkelgrau, 13 13 5,0 hellbraun, ocker, nass, mäßig schwer zu 5,0 1 1 5 5 bohren 18 4,60 1 1 6 6 BS1/BP5/4,6-5,5 6,20 q, Kies, sandig, grau, beige, nass, 1 1 6 6 schwer zu bohren bis sehr schwer zu 18 21 bohren, bei Endteufe kein weiterer 21 6,0 Bohrfortschritt zu erzielen 6,0 3 3 2 6 33 33 66,,2200 48 64 72 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 1
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 1 / DPH 1
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 336,02 m NHN
Datum: 12.02.2024	Endtiefe: 6,50 m

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BS 2 / DPH 2 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein - 3 0,08 0,45 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 8 BS2/BP1/0,08-0,45 beige, trocken, mäßig schwer zu bohren 1 9 0 0,45 0,60 Aufschüttung, Kies, sandig, schwach 15 19 tonig/schluffig, beige, sehr feucht, mäßig 31 1,0 BS2/BP2/0,6-1,0 schwer zu bohren bis schwer zu bohren 1,0 2 1 4 2 1,20 m u. GOK 0,60 0,80 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 4 2 dunkelbraungrau, sehr feucht, schwer zu 3 2 bohren 3 0,80 1,00 Aufschüttung, Kies, sandig, 3 3 tonig/schluffig, dunkelgrau, sehr feucht, 10 2,0 schwer zu bohren bis sehr schwer zu 2,0 1 1 1 0 9 bohren 7 BS2/BP3/1,7-2,5 1,00 1 to , n 7 i 0 g / s q c , h S lu a f n fi d g , , s la ta g r e k n k w ie e s is ig e , T s o ch n w /S a c c h h luff, 6 6 7 4 braungrau, nass, Grundwasserspiegel 5 3,0 ( z 1 u , 2 b o m h r u e . n G b O is K m ), ä la ß g ig e n s w ch e w is e e r w zu e ic b h o , h l r e e i n cht 3,0 5 5 6 5 1,70 2,10 q, Schluff/Ton, bereichsweise kiesig, 3 schwach sandig, braungrau, feucht, steif, 4 4 mäßig schwer zu bohren 2 1 2,10 2,20 q, Kies, stark sandig, schwach 5 6 4,0 t d o u n n ig k / e s l c g h ra lu u f , f i n g a b s i s s , t m on ä ig ß / i s g c s h c lu h f w fi e g r , zu 4,0 7 7 8 bohren bis schwer zu bohren 9 14 2,20 2,50 q, Schluff/Ton, schwach sandig, 18 braungrau, sehr feucht, weich, leicht zu 2 2 0 0 bohren bis mäßig schwer zu bohren 20 22 5,0 BS2/BP4/2,5-5,0 2,50 5,60 q, Kies, schwach sandig bis sandig, 5,0 2 2 4 6 bereichsweise schwach tonig/schluffig, 26 grau, dunkelgrau, nass, mäßig schwer zu 2 3 9 0 bohren bis sehr schwer zu bohren, bei 34 35 Endteufe kein weiterer Bohrfortschritt zu 38 erzielen 4 4 1 7 6,0 55,,6600 6,0 6 6 2 9 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 2
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 2 / DPH 2
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 335,85 m NHN
Datum: 13.02.2024	Endtiefe: 6,00 m

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BS 3 / DPH 3 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein - 2 0,08 0,30 Aufschüttung, Ton/Schluff, sandig, 1 schwach humos, dunkelbraun, sehr feucht 1 8 1 BS3/BP1/0,3-0,7 bis feucht, weich bis steif, mäßig schwer 1 7 2 zu bohren, erdiger Geruch 10 1,0 0,30 0,70 Aufschüttung, Sand bis Kies, ocker, 1,0 9 8 grau, sehr feucht, mäßig schwer zu 8 9 bohren bis schwer zu bohren, 6 1,50 m u. GOK Fremdbestandteile: Kalkschotter 3 3 BS3/BP2/0,7-1,8 0,70 1 b , e 8 r 0 e ic A h u s f w sc e h is ü e t t s u c n h g w , S ac a h n d to , n s i c g h /s w c a h c lu h f f k ig ie , sig, 2 1 1 2,0 rotbraun, braun, sehr feucht bis nass, 2,0 2 4 4 Grundwasserspiegel (1,5 m u. GOK), 2 mäßig schwer zu bohren bis leicht zu 1 1 bohren 2 3 1,80 3,00 q, Schluff/Ton, schwach sandig, 6 3,0 BS3/BP3/1,8-3,0 s T c o h rf w , a m c ä h ß k ig ie z s e ig r , s e ve tz r t e , i g n r z a e u lt b l r a a g u e n n , weise 3,0 6 5 6 6 dunkelgrau, sehr feucht bis nass, weich, 9 leicht zu bohren bis mäßig schwer zu 8 9 bohren 8 9 3,00 8 11 4,0 4,0 1 1 1 1 9 9 8 9 6,30 q, Kies, sandig bis stark sandig, 1 2 5 0 bereichsweise schwach tonig/schluffig bis 22 22 5,0 tonig/schluffig, grau, dunkelgrau, 5,0 3 3 1 0 graubraun, nass, schwer zu bohren bis 31 sehr schwer zu bohren, bei Endteufe kein 36 37 weiterer Bohrfortschritt zu erzielen 41 45 39 38 6,0 BS3/BP4/3,0-6,3 66,,3300 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 3
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 3 / DPH 3
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 336,05 m NHN
Datum: 13.02.2024	Endtiefe: 6,30 m

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BS 4 / DPH 4 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,40 Aufschüttung, Schluff/Ton, schwach 1 1 sandig, schwach kiesig, humos, schwach 2 31 durchwurzelt, Mutterboden, braun, feucht, 30 leicht zu bohren 16 14 1,0 1 B , S 10 4 / m BP u 1 . / 0 G , O 4- K 0,9 0,40 0 t b o , e n 9 ig i 0 g e / , s A c b u h r f a s lu u c f h n fi ü , g t s t b c u i h s n w g to , a n K c i h i g e / f s s e , c u s h c a l h u n t f d , f ig i s g c , , h g s w r c a e h u r w , z a u ch 1,0 5 2 1 1 2 bohren, Fremdbestandteile: Kalkschotter, 3 3 Ziegelbruch 2 0,90 1,00 Aufschüttung, Schluff/Ton, sandig, 1 BS4/BP2/1,0-1,8 schwach kiesig, dunkelbraun, schwarz, 1 2,0 feucht, steif, mäßig schwer zu bohren, 2,0 5 3 3 Fremdbestandteile: Kohlereste 6 BS4/BP3/1,8-2,5 1,00 1 b , is 8 0 s t a A r u k f s to c n h i ü g t / t s u c n h g lu , f S fi a g n , d s , c h to w n a ig c / h s c k h ie lu s f i f g ig , 7 4 3 1 dunkelbraun, rot, nass, 1 3,0 G le r ic u h n t d z w u a b s o se h r r s e p n i , e F g r e e l m (1 d , b 1 e m st a u n . d G te O il K e ) : , 3,0 1 2 6 8 Ziegelbruch 7 BS4/BP4/2,5-3,4 1,80 2,50 q, Schluff/Ton, schwach sandig bis 7 4 sandig, schwach kiesig, dunkelbraun, 3 2 ocker, sehr feucht, weich, leicht zu bohren 1 1 4,0 2,50 3 g , r 4 a 0 u b q ra , u S n a , n n d a , s s s t , a l r e k i c k h ie t s z i u g , b t o o h n r ig e / n s c b h is luffig, 4,0 1 3 6 mäßig schwer zu bohren 8 10 3,40 4,00 q, Sand bis Kies, schwach 15 tonig/schluffig bis tonig/schluffig, 1 1 6 9 lagenweise Torf, mäßig zersetzt, 20 19 5,0 graubraun, nass, leicht zu bohren bis 5,0 1 1 7 3 mäßig schwer zu bohren 13 4,00 1 1 0 0 6,20 q, Kies, sandig, graubraun, nass, 12 20 schwer zu bohren bis sehr schwer zu 28 29 bohren, bei Endteufe kein weiterer 32 6,0 Bohrfortschritt zu erzielen 6,0 4 4 2 8 41 39 66,,2200 3 3 8 6 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 4
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 4 / DPH 4
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 335,75 m NHN
Datum: 13.02.2024	Endtiefe: 6,40 m

[Seite 56]

BS 5 / DPH 5 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,30 Aufschüttung, Schluff/Ton, stark 1 1 sandig, humos, durchwurzelt, 2 4 Mutterboden, dunkelbraun, feucht, mäßig 4 schwer zu bohren 3 2 0,30 1,20 Aufschüttung, Ton/Schluff bis 1 1,0 1,00 m u. GOK Feinsand, stark kiesig bis kiesig, 1,0 1 1 BS5/BP1/0,3-1,2 dunkelbraun, beige, grau, rot, feucht bis 2 2 nass, Grundwasserspiegel (1,0 m u. 1 0 GOK), steif bis weich, leicht zu bohren bis 0 mäßig schwer zu bohren, 0 1 Fremdbestandteile: Kalkschotter, 1 2,0 BS5/BP2/1,2-2,1 Ziegelbruch, Glasbruch 2,0 1 2 0 1,20 2,10 q, Sand, tonig/schluffig bis stark 6 tonig/schluffig, schwach kiesig, 1 5 0 graubraun, nass bis sehr feucht, breiig bis 2 1 weich, leicht zu bohren 3 3,0 2,10 2 to , n 4 i 0 g / s q c , h K lu ie f s fi , g s b ta is r k to s n a ig n / d s i c g h , l s u c ff h ig w , ach 3,0 2 2 3 4 dunkelgrau, nass, leicht zu bohren bis 4 3 mäßig schwer zu bohren 7 2,40 2,90 q, Schluff/Ton, schwach sandig, 6 6 schwach kiesig, dunkelbraun, dunkelgrau, 5 4 4,0 s le e ic h h r t f e z u u c b h o t h b r i e s n nass, weich bis breiig, 4,0 2 1 3 2,90 6 5,10 q, Sand bis Kies, schwach 3 2 tonig/schluffig, lagenweise Torf, mäßig 3 zersetzt, grau, graubraun, sehr feucht bis 2 1 nass, leicht zu bohren bis mäßig schwer 3 5,0 zu bohren 5,0 3 4 3 5,10 5,70 q, Kies, stark sandig, bereichsweise 9 15 schwach tonig/schluffig, grau, graubraun, 24 37 BS5/BP3/2,5-5,0 n zu a s b s o , h s r c e h n w , e b r e i z E u n b d o t h e r u e f n e b k i e s i n s e w h e r i t s e c r h e w r er 4 4 0 8 48 6,0 Bohrfortschritt zu erzielen 6,0 5 4 1 1 55,,7700 35 29 26 34 37 38 36 43 7,0 7,0 4 5 9 3 54 54 43 41 35 24 30 35 8,0 8,0 3 2 0 3 10 13 18 19 18 18 20 19 9,0 9,0 2 2 2 2 27 34 39 38 33 45 54 76 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 5
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 5 / DPH 5
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 335,88 m NHN
Datum: 13.02.2024	Endtiefe: 9,80 m

[Seite 57]

BS 6 / DPH 6 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 6 0,08 0,90 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig 5 bis kiesig, schwach tonig/schluffig, 5 3 0,70 m u. GOK bereichsweise stark kiesig, ocker, beige, 2 5 1,0 BS6/BP1/0,08-0,9 b G r r a u u n n d , w d a u s n s k e e r l s b p ra ie u g n e , l f ( e 0 u ,7 ch m t b u is . G na O s K s ) , , 1,0 1 1 3 1 0 mäßig schwer zu bohren, 2 1 Fremdbestandteile: Kalkschotter, 3 3 Ziegelbruch 1 0,90 1,40 Aufschüttung, Schluff/Ton, kiesig bis 0 1 schwach kiesig, schwach sandig, 1 2,0 rotbraun, dunkelgrau, sehr feucht, weich, 2,0 1 0 1 leicht zu bohren bis mäßig schwer zu 2 bohren, Fremdbestandteile: Kohlereste 4 5 1,40 2,20 q, Sand, tonig/schluffig, schwach 9 9 kiesig bis kiesig, hellbraun, graubraun, 8 3,0 BS6/BP2/1,4-2,9 n zu a s b s o , h le re ic n ht zu bohren bis mäßig schwer 3,0 6 4 6 7 2,20 2,90 q, Sand, stark kiesig, tonig/schluffig, 7 dunkelgrau, nass, mäßig schwer zu 5 5 bohren 5 5 2,90 4,20 q, Kies, stark sandig, bereichsweise 5 9 4,0 s m c ä h ß w ig a c s h c h to w n e ig r / z s u c h b l o u h ff r ig e , n d b u i n s k s e c l h g w ra e u r , z n u ass, 4,0 1 7 9 1 bohren 10 19 4,20 18 19 5,40 q, Kies, sandig, grau, dunkelgrau, 17 20 ocker, nass, schwer zu bohren bis sehr 25 5,0 schwer zu bohren, bei Endteufe kein 5,0 3 3 1 5 weiterer Bohrfortschritt zu erzielen 32 34 BS6/BP3/4,2-5,4 3 4 8 2 55,,4400 36 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 6
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 6 / DPH 6
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 335,63 m NHN
Datum: 13.02.2024	Endtiefe: 5,50 m

[Seite 58]

BS 7 / DPH 7 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 14 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 24 BS7/BP1/0,2-0,6 g m r ä a ß ub ig r a s u c n h , w t e ro r c z k u e b n o b h is re s n c b h i w s a s c c h h w fe e u r c z h u t, 2 2 1 0 0 7 16 bohren 15 1,0 0,20 0,60 Aufschüttung, Kies, sandig, 1,0 1 2 7 1 BS7/BP2/0,6-1,2 tonig/schluffig, beige, grau, trocken bis 2 2 5 2 schwach feucht, mäßig schwer zu bohren 36 1,50 m u. GOK bis schwer zu bohren, Fremdbestandteile: 3 1 0 6 Kalkschotter 6 3 0,60 1,20 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 3 2,0 braunorange, trocken bis schwach feucht,2,0 2 3 2 mäßig schwer zu bohren bis schwer zu 2 bohren 3 4 1,20 1,60 Aufschüttung, Kies, sandig, 3 2 3,0 BS7/BP3/1,6-2,8 t n G o a O n s i K s g , / ) s , G c s r h c u l h u n w f d f e i w g r , a z d s u s u e n b r k o s e h p l r g i e e r n g a e u b l , i s ( f 1 e m , u 5 c ä m h ß t i g u b . is 3,0 3 5 4 6 6 schwer zu bohren 6 10 1,60 2,80 q, Schluff/Ton bis Sand, dunkelgrau, 10 feucht bis sehr feucht, steif bis weich, 9 9 leicht zu bohren bis mäßig schwer zu 10 10 4,0 2,80 b 3, o 9 h 0 r e q n , , S sc a h n w d a b c is h K m ie o s d , r i s g c e h r w G a e c r h uch 4,0 8 4 3 tonig/schluffig, ocker, dunkelgrau, grau, 4 5 rot, sehr feucht bis nass, mäßig schwer zu 2 bohren 4 2 3,90 2 2 5,0 5,0 2 1 1 6,50 q, Sand bis Kies, schwach 2 tonig/schluffig, lagenweise Schluff/Ton, 4 5 sandig, kiesig, lagenweise Torf, mäßig 6 4 zersetzt, braun, braungrau, grau, sehr 3 6,0 f s e c u h c w h e t r b z is u n b a o s h s r , e l n a g b e is n w le e ic is h e t z w u e b ic o h h , r m en äßig 6,0 2 1 2 4 4 2 4 6 6,50 7,20 q, Kies, sandig, bereichsweise 8 9 schwach tonig/schluffig, grau, dunkelgrau, 10 7,0 beige, nass, schwer zu bohren bis sehr 7,0 1 2 6 4 schwer zu bohren, bei Endteufe kein 28 39 weiterer Bohrfortschritt zu erzielen 52 59 77,,2200 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 7
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 7 / DPH 7
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 336,40 m NHN
Datum: 14.02.2024	Endtiefe: 7,40 m

[Seite 59]

BS 8 / DPH 8 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 5 0,08 0,15 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 11 ocker, feucht, mäßig schwer zu bohren bis 8 8 schwer zu bohren 8 8 0,15 0,50 Aufschüttung, Sand, kiesig bis stark 10 1,0 kiesig, ocker, grau, feucht, mäßig schwer 1,0 1 1 1 0 zu bohren bis schwer zu bohren 1 1 9 2 0,50 12 11 9 2,50 Aufschüttung, Sand, vereinzelt 9 13 schwach kiesig, orangebraun, feucht, 16 2,0 mäßig schwer zu bohren bis schwer zu 2,0 1 1 4 6 bohren 15 14 15 BS8/BP1/0,5-2,5 1 1 0 0 2,50 2,70 q, Ton/Schluff, kiesig, schwach 8 6 sandig, braun, grau, feucht, steif, mäßig 6 3,0 schwer zu bohren 3,0 3 4 3,30 m u. GOK 2,70 2 d , u 9 n 0 k e q lg , r S a a u n , d fe , u s c c h h t w b a is c h s e k h ie r s f i e g u , cht, mäßig 3 3 2 1 schwer zu bohren 2 BS8/BP2/2,9-3,7 2,90 3,70 q, Ton/Schluff, sandig bis stark 1 1 sandig, graubraun, feucht, 2 4,0 Grundwasserspiegel angestiegen bis (3,34,0 4 6 m u. GOK), steif, leicht zu bohren bis 6 8 mäßig schwer zu bohren 13 10 3,70 4,10 q, Sand, kiesig bis stark kiesig, 10 8 tonig/schluffig, grau, dunkelgrau, nass, 7 5,0 4,10 mäßig schwer zu bohren 5,0 1 6 8 4 8 7 5 5 7 7,00 q, Kies, sandig, bereichsweise 8 6 schwach tonig/schluffig, vereinzelt 6 6,0 lagenweise Sand, grau, hellbraun, nass, 6,0 5 6 mäßig schwer zu bohren bis sehr schwer 7 8 zu bohren 7 13 16 21 18 22 7,0 BS8/BP3/5,0-7,0 7,0 3 4 0 5 77,,0000 66 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 8
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 8 / DPH 8
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 337,85 m NHN
Datum: 14.02.2024	Endtiefe: 7,10 m

[Seite 60]

BS 9 / DPH 9 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 5 0,08 6 6 5 5 2,20 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 5 5 1,0 l o a r g a e n n g w eb e r is a e u n k , i e fe s u ig c h b t is b s is ta s r e k h k r i e fe s u ig c , ht, 1,0 6 7 5 Grundwasserspiegel angestiegen bis (1,9 4 4 m u. GOK), mäßig schwer zu bohren bis 2 schwer zu bohren, Fremdbestandteile: 3 3 Ziegelbruch 7 2,0 1,90 m u. GOK 2,0 1 1 1 1 3 5 16 15 2,20 2,70 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 9 7 schwach tonig/schluffig bis tonig/schluffig, 6 BS9/BP1/0,08-2,7 lagenweise kiesig bis stark kiesig, 8 8 3,0 3,00 m u. GOK o m r ä a ß ng ig e s b c ra h u w n e , r f e zu u c b h o t h b r i e s n s b e i h s r s f c e h u w ch e t r , zu 3,0 1 1 6 0 0 8 bohren, Fremdbestandteile: Ziegelbruch 5 2,70 3,10 Aufschüttung, Kies, stark sandig, 4 4 tonig/schluffig, grau, dunkelgrau, schwarz, 2 3 sehr feucht bis nass, Grundwasserspiegel 2 4,0 BS9/BP2/3,1-3,9 ( F 3 r , e 0 m m d b u e . s G ta O n K d ) te , i m le ä : ß Z i i g e g s e c l h b w ru e c r h zu bohren, 4,0 3 3 5 5 3,10 3,90 q, Schluff/Ton, sandig, dunkelgrau, 4 BS9/BP3/3,9-4,4 feucht bis sehr feucht, steif bis weich, 4 4 leicht zu bohren bis mäßig schwer zu 1 8 3 bohren 16 15 5,0 3,90 4 sc ,4 h 0 w a q c , h T s o a n n /S d c ig h , l u d f u f, n b k e e r lb e r ic a h u s n w , eise 5,0 1 1 7 2 0 dunkelgrau, feucht bis sehr feucht, steif 4 8 bis weich, lagenweise breiig, leicht zu 8 bohren bis mäßig schwer zu bohren 9 8 4,40 8 7 6,0 6,50 q, Sand bis Kies, braun, sehr feucht6,0 7 6 7 bis nass, mäßig schwer zu bohren 6 6 BS9/BP5/5,5-6,5 5 3 6,50 7,60 q, Kies, sandig bis stark sandig, 4 4 bereichsweise schwach tonig/schluffig, 5 7,0 grau, dunkelgrau, hellbraun, nass, mäßig 7,0 6 5 6 schwer zu bohren bis sehr schwer zu 7 bohren, bei Endteufe kein weiterer 1 9 7 BS9/BP4/6,5-7,6 Bohrfortschritt zu erzielen 2 3 6 1 77,,6600 29 34 8,0 8,0 3 4 7 1 48 55 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 9
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 9 / DPH 9
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 337,82 m NHN
Datum: 14.02.2024	Endtiefe: 8,20 m

[Seite 61]

BS 10 / DPH 10 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 4 0,08 5 6 6 7 9 11 1,0 2,70 Aufschüttung, Sand, vereinzelt 1,0 1 1 2 2 schwach kiesig, bereichsweise schwach 9 7 1,40 m u. GOK tonig/schluffig, orangebraun, graubraun, 7 4 dunkelgrau, schwach feucht bis feucht, 4 Grundwasserspiegel angestiegen bis (1,4 1 6 1 m u. GOK), mäßig schwer zu bohren bis 13 2,0 schwer zu bohren 2,0 1 9 0 10 10 11 6 9 BS10/BP1/0,08-2,7 6 4 2,70 3,00 Aufschüttung, Kies, sandig bis 5 3,0 schwach sandig, schwach tonig/schluffig, 3,0 6 6 3 dunkelgrau, rot, schwach feucht bis 4 3,40 m u. GOK feucht, mäßig schwer zu bohren, 4 4 Fremdbestandteile: Ziegelbruch 3 BS10/BP2/3,0-3,7 3,00 3,70 q, Ton/Schluff bis Sand, schwach 2 2 4,0 k fe ie u s c i h g t b b i i s s k n i a e s s s ig , , G d r u u n n k d e w lg a r s a s u e , r w sp e i i e ß g , e s l e ( h 3 r ,44,0 1 2 2 2 m u. GOK), weich, leicht zu bohren bis 1 mäßig schwer zu bohren 2 2 3,70 1 2 2 2 5,0 5,0 3 3 6,00 q, Sand, kiesig bis stark kiesig, grau, 3 2 ocker, nass, mäßig schwer zu bohren 5 6 7 8 6 4 6,0 6,0 3 5 6,00 6,90 q, Kies, sandig bis stark sandig, 7 9 grau, ocker, nass, mäßig schwer zu 12 14 bohren bis sehr schwer zu bohren, bei 19 Endteufe kein weiterer Bohrfortschritt zu 2 3 0 8 7,0 BS10/BP3/3,7-6,9 66,,9900 erzielen 7,0 3 4 6 1 2 0 67 63 51 49 43 47 57 46 8,0 8,0 3 3 5 1 30 28 26 27 24 19 19 21 9,0 9,0 2 2 8 5 31 25 35 45 48 62 78 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 10
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 10 / DPH 10
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 337,90 m NHN
Datum: 15.02.2024	Endtiefe: 9,70 m

[Seite 62]

BS 11 / DPH 11 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 6 BS11/BP1/0,2-0,4 0,08 0 h , e 2 ll 0 b r a A u u n fs , c tr h o ü c t k tu e n n g b , i S s a s n c d h , w b a e c ig h e f , eucht, 1 9 6 1 mäßig schwer zu bohren 7 6 0,20 0,40 Aufschüttung, Sand, kiesig, 6 1,0 hellbraun, trocken, schwer zu bohren 1,0 6 6 0,40 4 4 3 2 1 1 2,90 Aufschüttung, Sand, vereinzelt 1 3 2,0 schwach kiesig, vereinzelt schwach 2,0 5 4 tonig/schluffig, hellbraun, schwach feucht 3 bis sehr feucht, mäßig schwer zu bohren 3 2 1 1 1 1 3,0 3 B , S 10 1 1 m /B u P . 2 G /0 O ,4 K -2,9 2,90 3,0 1 1 1 1 4,00 q, Schluff/Ton, schwach sandig, 0 1 schwach kiesig, braungrau, sehr feucht 0 0 bis nass, Grundwasserspiegel (3,1 m u. 0 GOK), weich, leicht zu bohren 1 0 4,0 BS11/BP3/2,9-4,0 4,0 0 0 4,00 1 1 1 5,00 q, Sand, kiesig, braungrau, grau, 1 1 nass, mäßig schwer zu bohren 2 1 2 5,0 5,0 3 5 5,00 11 10 7 6,00 q, Kies, sandig bis stark sandig, 9 6 braungrau, grau, nass, schwer zu bohren 4 4 5 6,0 6,0 4 6 6,00 6 4 3 7,00 q, Sand, stark kiesig, braun, grau, 5 6 nass, schwer zu bohren 5 5 6 7,0 7,0 1 5 1 7,00 7,50 q, Kies, schwach sandig, braun, 10 14 grau, nass, schwer zu bohren bis sehr 12 BS11/BP4/5,0-7,5 schwer zu bohren 1 2 6 0 77,,5500 2 3 8 0 32 8,0 8,0 3 3 1 1 32 32 29 25 23 24 22 25 9,0 9,0 2 2 7 8 29 31 32 32 28 23 32 30 10,0 10,0 3 2 3 6 25 27 21 15 34 48 48 78 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 11
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 11 / DPH 11
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: T.Herting	Ansatzhöhe: 337,80 m NHN
Datum: 25.03.2024	Endtiefe: 10,80 m

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BS 12 / DPH 12 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 13 BS12/BP1/0,1-0,4 0,08 0 h , e 4 ll 0 b r a A u u n fs , c tr h o ü c t k tu e n n g , , s S ch a w nd e , r k z i u e s b ig o , h b re e n ige, 1 1 1 5 1 0 0,40 11 12 12 1,0 2,10 Aufschüttung, Sand, bereichsweise 1,0 1 1 2 0 8 schwach tonig/schluffig, vereinzelt 7 BS12/BP2/0,4-1,5 s fe c u h c w h a t c b h is k f i e e u s c ig h , t , h m ell ä b ß ra ig u n s , c h sc w h e w r a z c u h bohren 5 5 5 5 bis schwer zu bohren 7 11 2,0 2,0 1 1 1 0 11 2,10 10 11 2,90 Aufschüttung, Sand, bereichsweise 7 schwach tonig/schluffig, hellbraun, feucht 5 6 bis sehr feucht, mäßig schwer zu bohren 11 10 3,0 3,00 m u. GOK 2,90 3,10 Aufschüttung, Schluff/Ton, schwach3,0 5 4 3 kiesig, schwach sandig, dunkelbraun, 2 2 braungrau, sehr feucht, 1 Grundwasserspiegel (3,0 m u. GOK), 2 1 weich, leicht zu bohren bis mäßig schwer 1 3 4,0 BS12/BP3/3,1-4,0 3,10 z 4 u ,0 b 0 o h q r , e S n chluff/Ton, schwach sandig, 4,0 1 2 3 1 dunkelbraun, braungrau, sehr feucht, 10 12 weich, leicht zu bohren 11 4,00 1 1 4 2 11 5,50 q, Sand, schwach kiesig bis kiesig, 9 5,0 hellbraun, graubraun, nass, mäßig schwer5,0 7 6 6 zu bohren bis schwer zu bohren 5 3 BS12/BP4/4,0-5,5 4 5 5,50 8 7 8 6,0 6,0 1 8 0 7 6 7 5 5 8,00 q, Kies, sandig bis stark sandig, 6 8 hellbraun, grau, nass, schwer zu bohren 8 7,0 bis sehr schwer zu bohren 7,0 1 1 0 1 11 17 18 24 24 29 36 44 8,0 BS12/BP5/5,5-8,0 8,0 4 4 0 0 88,,0000 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 12
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 12 / DPH 12
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: T.Herting	Ansatzhöhe: 337,92 m NHN
Datum: 25.03.2024	Endtiefe: 8,00 m

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BS 13 / DPH 13 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 12 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, beige, trocken 18 BS13/BP1/0,2-0,6 0,20 b 0, is 6 0 s c A hw uf a s c c h h ü fe tt u u c n h g t , , K sc ie h s w , e s r ta z r u k b s o a h n r d e ig n bis 1 1 1 5 5 5 13 sandig, schwach tonig/schluffig, 13 1,0 bereichsweise Sand, stark kiesig, grau, 1,0 1 1 0 0 BS13/BP2/0,6-1,2 orangebraun, ocker, trocken bis schwach 1 1 3 3 feucht, schwer zu bohren 16 1,50 m u. GOK 0,60 1,20 Aufschüttung, Sand, vereinzelt 1 1 9 2 schwach kiesig, lagenweise 5 2 tonig/schluffig, orangebraun, trocken bis 2 2,0 BS13/BP3/1,5-2,1 schwach feucht, schwer zu bohren 2,0 1 2 3 1,20 1,50 Aufschüttung, Kies, stark sandig bis 1 sandig, bereichsweise schwach 1 1 BS13/BP5/2,1-2,6 tonig/schluffig, lagenweise Sand, schwach 0 1 kiesig, braun, grau, graubraun, feucht bis 0 3,0 s F e re h m r f d e b u e c s h t t a , n s d c t h e w ile e : r K zu a l b ks o c h h re o n tt , er 3,0 1 1 3 3 1,50 2,10 Aufschüttung, Sand, bereichsweise 3 schwach kiesig, bereichsweise schwach 3 5 tonig/schluffig, orangebraun, nass, 7 6 Grundwasserspiegel (1,5 m u. GOK), 6 5 4,0 l b e o ic h h re t n zu bohren bis mäßig schwer zu 4,0 4 3 3 2,10 2,60 q, Schluff/Ton bis Feinsand, 2 2 dunkelgrau, sehr feucht, weich, leicht zu 3 bohren 2 2 2,60 2,90 q, Sand, dunkelgrau, nass, leicht zu 3 5 5,0 bohren 5,0 7 6 2,90 3,10 q, Ton/Schluff, dunkelgrau, sehr 7 feucht, weich, leicht zu bohren 7 BS13/BP4/3,3-5,4 3,10 3,30 q, Sand, schwach tonig/schluffig, 1 7 0 11 organisch, lagenweise Torf, mäßig 10 zersetzt, dunkelgrau, schwarz, nass, 1 1 0 5 6,0 mäßig schwer zu bohren 6,0 2 2 5 8 3,30 5,40 q, Sand, kiesig bis stark kiesig, 31 lagenweise Sand, schwach kiesig, 3 3 1 6 vereinzelt schwach tonig/schluffig, 65 72 vereinzelt lagenweise Ton/Schluff, grau, 72 graubraun, dunkelgrau, nass, mäßig schwer zu bohren 5,40 6,20 q, Kies, sandig, braun, grau, nass, mäßig schwer zu bohren bis sehr schwer zu bohren, bei Endteufe kein weiterer Bohrfortschritt zu erzielen 66,,2200 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 13
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 13 / DPH 13
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Thurner	Ansatzhöhe: 336,36 m NHN
Datum: 15.02.2024	Endtiefe: 6,60 m

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BS 14 / VSV 1 m u. GOK 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, hellbraun, feucht, mäßig schwer zu bohren 0,20 0,50 Aufschüttung, Kies, sandig, tonig/schluffig, hellbraun, braun, grau, feucht, mäßig schwer zu bohren bis schwer zu bohren, Fremdbestandteile: Kalkschotter 0,50 1,00 Aufschüttung, Sand, vereinzelt schwach kiesig, bereichsweise schwach tonig/schluffig, hellbraun, braun, VSV 1 (0,6-0,9 m u. GOK) feucht, mäßig schwer zu bohren 1,0 11,,0000 Höhenmaßstab: 1:30 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 14
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 14 / VSV 1
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,38 m NHN
Datum: 26.03.2024	Endtiefe: 1,00 m

[Seite 66]

BS 15 / VSV 2 m u. GOK 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, beige, trocken bis schwach feucht, mäßig schwer zu bohren 0,20 0,40 Aufschüttung, Sand bis Kies, hellbraun, beige, schwach feucht bis feucht, schwer zu bohren, Fremdbestandteile: Kalkschotter 0,40 1,0 1,80 Aufschüttung, Sand, vereinzelt schwach kiesig, bereichsweise schwach tonig/schluffig, hellbraun, schwach feucht bis feucht, mäßig schwer zu bohren 1,80 2,00 Aufschüttung, Sand, kiesig, hellbraun, feucht, schwer zu 2,0 VSV 2 (1,6-2,0 m u. GOK) bohren 22,,0000 Höhenmaßstab: 1:30 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 15
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 15 / VSV 2
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 337,86 m NHN
Datum: 26.03.2024	Endtiefe: 2,00 m

[Seite 67]

BS 16 / DPH 16 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 3 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, hellbraun, 13 BS16/BP1/0,2-0,5 feucht, mäßig schwer zu bohren 1 1 4 7 0,20 0,50 Aufschüttung, Kies, sandig, 14 15 tonig/schluffig, hellgrau, braungrau, 13 1,0 feucht, mäßig schwer zu bohren bis 1,0 2 1 2 7 schwer zu bohren, Fremdbestandteile: 1 9 7 Kalkschotter 3 1,50 m u. GOK 0,50 0,80 Aufschüttung, Sand, braun, feucht, 2 3 mäßig schwer zu bohren 2 2 0,80 1,20 Aufschüttung, Kies, sandig, stark 2 2,0 tonig/schluffig, dunkelgrau, feucht, mäßig 2,0 1 1 1 schwer zu bohren bis schwer zu bohren, 1 Fremdbestandteile: Kalkschotter 2 2 1,20 3,30 q, Ton/Schluff bis Sand, organisch, 2 2 lagenweise Torf, schwach zersetzt bis 3 3,0 z s e ch rs w e a tz rz t, g d ra u u n , k d e u lg n r k a e u l , b s ra ch u w n, a s rz e , h r feucht bis 3,0 2 3 2 3 BS16/BP2/1,2-3,3 nass, Grundwasserspiegel (1,5 m u. GOK), 3 4 weich, bereichsweise breiig, leicht zu 9 bohren 9 9 3,30 8 7 4,0 4,90 q, Sand, vereinzelt schwach tonig/ 4,0 7 7 schluffig, vereinzelt schwach kiesig bis 9 6 kiesig, vereinzelt Holzreste, dunkelgrau, 9 schwarzgrau, nass, mäßig schwer zu 9 7 bohren 6 8 5,0 BS16/BP3/3,3-4,9 4,90 5,0 1 8 7 1 16 14 6,00 q, Kies, schwach sandig bis sandig, 16 23 grau, nass, schwer zu bohren bis sehr 27 schwer zu bohren 2 2 6 2 25 6,0 6,0 3 5 8 3 66,,0000 60 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 16
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 16 / DPH 16
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,18 m NHN
Datum: 27.03.2024	Endtiefe: 6,10 m

[Seite 68]

BS 17 / DPH 17 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 4 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, hellbraun, 13 BS17/BP1/0,2-0,5 feucht, leicht zu bohren bis mäßig schwer 2 1 3 8 zu bohren 15 14 1,0 BS17/BP2/0,5-0,9 0,20 0 to , n 5 i 0 g / s A c u h fs lu c f h fi ü g t t b u is n g s , t a K r i k e s to , n s i a g n /s d c ig h , luffig, 1,0 1 1 2 1 1 0 BS17/BP3/0,9-1,2 hellgrau, feucht, mäßig schwer zu bohren 1 1 5 0 bis schwer zu bohren, Fremdbestandteile: 4 2 1,60 m u. GOK 0,50 K 0, a 9 l 0 k s c A h u o fs tt c e h r üttung, Sand, schwach 2 3 2 tonig/schluffig bis tonig/schluffig, 2 2,0 vereinzelt schwach kiesig, braun, feucht, 2,0 2 2 2 mäßig schwer zu bohren 2 0,90 1,20 Aufschüttung, Kies, schwach sandig 1 2 bis sandig, stark tonig/schluffig, 2 3 bereichsweise organisch, schwarzgrau, 2 3,0 BS17/BP4/1,2-3,0 d b u o n h k re e n lgrau, feucht, mäßig schwer zu 3,0 2 3 3 6 1,20 3,00 q, Ton/Schluff, schwach sandig, 7 organisch, lagenweise Torf, schwach 9 8 zersetzt bis zersetzt, tonig/schluffig, 9 7 dunkelgrau, schwarz, schwarzgrau, 4 5 4,0 d G u ru n n ke d l w b a ra s u s n e , r s s p e i h e r g f e e l u ( c 1 h ,6 t b m is u n . a G s O s, K), 4,0 6 6 6 weich, bereichsweise breiig, leicht zu 6 6 bohren 4 3,00 3 4 5 8 5,0 6,20 q, Sand bis Kies, schwach 5,0 1 7 1 tonig/schluffig bis tonig/schluffig, 8 lagenweise Torf, schwach zersetzt bis 8 6 zersetzt, tonig/schluffig, dunkelgrau, 7 7 schwarzgrau, nass, mäßig schwer zu 6 8 bohren 7 6,0 6,0 4 4 4 7 6,20 16 16 37 7,30 q, Kies, schwach sandig bis sandig, 36 36 grau, nass, schwer zu bohren bis sehr 38 7,0 schwer zu bohren 7,0 4 4 3 2 34 BS17/BP5/6,2-7,3 3 3 6 7 77,,3300 49 53 62 65 70 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 17
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 17 / DPH 17
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,16 m NHN
Datum: 27.03.2024	Endtiefe: 7,80 m

[Seite 69]

BS 18 / DPH 18 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 4 - 4 0 0,08 0,30 Aufschüttung, Sand, hellbraun, 5 5 BS18/BP1/0,3-0,6 s b c o h h w re a n c h b is fe m uc ä h ß t i b g i s s c fe h u w c e h r t z , u le b ic o h h t r z e u n 1 1 1 2 4 1 16 0,30 0,60 Aufschüttung, Kies, sandig bis stark 14 1,0 BS18/BP2/0,6-1,1 s to a n n i d g i / g s , c h sc lu h f w fig a , c h h e t l o lb n r i a g u /s n c , h b lu ra ff u ig n , b g is rau, 1,0 1 9 4 2 0 schwach feucht bis feucht, mäßig schwer 2 1 1,60 m u. GOK z F u re b m o d h b re e n s t b a i n s d s te ch ile w : e K r a z l u k s b c o h h o r t e te n r , 0 1 1 0,60 1,10 Aufschüttung, Kies, schwach 1 2,0 tonig/schluffig bis tonig/schluffig, sandig, 2,0 0 1 schwarz, dunkelgrau, feucht, mäßig 1 1 schwer zu bohren 2 3 BS18/BP3/1,1-2,6 1,10 2,60 q, Ton/Schluff, sandig, vereinzelt 3 3 schwach kiesig, organisch, dunkelbraun, 4 3,0 s G c r h u w nd a w rz a b s r s a e u r n s , p s ie e g h e r l f e (1 u , c 6 h m t b u is . n G a O s K s, ), 3,0 5 6 6 8 weich, bereichsweise breiig, leicht zu 7 bohren 8 7 2,60 7 7 5,00 q, Sand bis Kies, bereichsweise 6 5 4,0 s la c g h e w n a w c e h i s t e o n T ig o / n s / c S h c lu h f lu fig ff , b s is a n to d n ig ig , /schluffig, 4,0 4 4 3 lagenweise Torf, schwach zersetzt bis 2 1 zersetzt, grau, dunkelgrau, braungrau, 3 6 nass, leicht zu bohren bis mäßig schwer 8 zu bohren 5 3 5,0 BS18/BP4/2,5-5,0 5,0 5 6 5,00 12 17 17 21 25 6,50 q, Kies, schwach sandig, grau, nass, 26 28 schwer zu bohren bis sehr schwer zu 24 6,0 bohren 6,0 2 2 6 8 33 44 39 38 36 66,,5500 39 45 44 7,0 7,0 4 6 9 2 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 18
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 18 / DPH 18
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,11 m NHN
Datum: 26.03.2024	Endtiefe: 7,00 m

[Seite 70]

BS 19 / DPH 19 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0 9 0,08 0,20 Aufschüttung, Sand, hellbraun, 16 15 BS19/BP1/0,2-0,6 0,20 f 0 e , u 6 c 0 h t A b u i f s s c s h e ü h t r t u fe n u g c , h K t, ie le s, ic s h a t n z d u i g b o b h is r e s n tark 1 1 1 4 5 9 sandig, tonig/schluffig bis stark 18 1,0 tonig/schluffig, braungrau, hellgrau, feucht 1,0 1 1 7 4 BS19/BP2/0,6-1,2 bis sehr feucht, mäßig schwer zu bohren 1 7 1 bis schwer zu bohren, Fremdbestandteile: 5 4 1,60 m u. GOK 0,60 K 1, a 2 l 0 k s c A h u o fs tt c e h r üttung, Sand, vereinzelt 2 1 1 schwach kiesig, hellbraun, feucht bis sehr 1 2,0 feucht, mäßig schwer zu bohren 2,0 1 1 BS19/BP3/1,2-2,2 1,20 2,20 q, Ton/Schluff bis Sand, vereinzelt 3 2 schwach kiesig, organisch, dunkelgrau, 1 1 schwarzbraun, feucht bis nass, 2 1 Grundwasserspiegel (1,6 m u. GOK), 1 3,0 w bo e h ic r h e , n bereichsweise breiig, leicht zu 3,0 1 2 1 1 BS19/BP4/2,2-3,3 2,20 3 o , r 3 g 0 a n q is , c T h o , n w / e S c c h h s lu e f l f l , a s g c e h rn w d a c m h i t s , a T n o d rf i , g t , onig/ 1 2 3 schluffig, schwach zersetzt bis zersetzt 4 7 (Holzreste), dunkelgrau, schwarzgrau, 10 7 4,0 s n c a h s w s, a l r e z i , c h d t u z n u k e b lb o r h a r u e n n , sehr feucht bis 4,0 7 5 3 3,30 4,60 q, Sand, tonig/schluffig, kiesig bis 3 2 stark kiesig, lagenweise Ton/Schluff, 4 sandig, grau, dunkelgrau, nass, mäßig 9 9 schwer zu bohren 14 20 5,0 4,60 5,0 2 3 1 6 32 29 6,50 q, Kies, schwach sandig bis stark 29 26 sandig, bereichsweise schwach 22 25 tonig/schluffig, grau, graubraun, nass, 28 6,0 s b c o h h w re e n r zu bohren bis sehr schwer zu 6,0 2 2 3 7 5 1 26 31 31 BS19/BP5/4,6-6,5 2 3 8 2 66,,5500 51 38 39 68 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 19
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 19 / DPH 19
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,13 m NHN
Datum: 26.03.2024	Endtiefe: 6,90 m

[Seite 71]

BS 20 / DPH 20 m u. GOK 0 10 20 30 40 50 0,0 0,00 0,08 Pflasterstein 0- 4 0,08 0,60 Aufschüttung, Sand, vereinzelt 6 schwach kiesig, hellbraun, feucht, mäßig 8 6 schwer zu bohren 5 3 0,60 1,00 Aufschüttung, Sand, stark 3 1,0 BS20/BP1/0,6-1,0 tonig/schluffig, kiesig bis stark kiesig, 1,0 4 5 dunkelbraun, feucht bis sehr feucht, 2 2 mäßig schwer zu bohren 1 1 1,60 m u. GOK 1,00 2 ve ,4 r 0 e in q z , e T lt o s n c / h S w ch a l c u h ff , k s ie c s h ig w , a o c r h g a s n a i n s d c i h g , , 1 1 1 dunkelgrau, sehr feucht bis nass, 1 2,0 Grundwasserspiegel (1,6 m u. GOK), 2,0 1 3 1 weich, bereichsweise breiig, leicht zu 2 bohren 1 3 2,40 6 7 9 8 3,0 3,0 8 7 7 4,40 q, Sand bis Kies, bereichsweise 6 schwach tonig/schluffig bis tonig/schluffig, 5 5 dunkelgrau, grau, nass, mäßig schwer zu 5 7 bohren 8 9 4,0 4,0 8 8 6 8 BS20/BP2/2,4-4,4 9 9 4,40 13 16 20 25 5,0 5,0 3 3 1 5 6,00 q, Kies, sandig, grau, braungrau, 30 nass, schwer zu bohren bis sehr schwer 3 3 3 2 zu bohren 33 37 33 34 35 6,0 BS20/BP3/4,4-6,0 6,0 3 4 8 4 66,,0000 Höhenmaßstab: 1:60 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 20
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: BS 20 / DPH 20
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Rechtswert:
Bohrfirma: Genesis Umwelt Consult GmbH	Hochwert:
Bearbeiter: F.Kröner	Ansatzhöhe: 336,19 m NHN
Datum: 26.03.2024	Endtiefe: 6,00 m

[Seite 72]

m u. GOK GWM 1 0,0 0,00 0,25 Aufschüttung, Sand, schwach schluffig, schwach humos, schwach durchwurzelt, Mutterboden, braun 0,25 0,80 Aufschüttung, Sand, schwach kiesig, 1,0 hellbraun 0,80 1,50 Aufschüttung, Kies, Sand, bereichsweise schwach schluffig, (Kalksteinschotter), beige, hellbraun, Fremdbestandteile: Ziegelbruch 2,0 1,98 m u. GOK 1,50 2,15 Aufschüttung, Sand, Kies, tonig bis schluffig, schwach steinig, braun, Grundwasserspiegel (1,98 m u. GOK; 21.01.2025), Fremdbestandteile: Kalkschotter, Ziegelbruch 3,0 2,15 2,60 Aufschüttung, Sand, kiesig bis steinig, (Aufschüttung, vermutet), rotbraun, braun, schwarz 2,60 3,00 q, Ton, schluffig, schwach sandig, dunkelgraubraun, steif 4,0 3,00 3,60 q, Schluff, tonig, lagenweise Torf, zersetzt bis nicht zersetzt, dunkelgraubraun, schwarz, steif 3,60 5,0 6,0 7,60 q, Kies, sandig bis stark sandig, hellbraungrau 7,0 7,60 8,20 q, Kies, stark sandig, steinig, hellbraun, 8,0 hellbraungrau 8,20 8,40 Lias Delta, Ton, dunkelgrau, halbfest bis fest 8,40 9,0 10,0 12,20 Lias Delta, Tonstein, zerbohrt, dunkelgrau, bereichweise kurze Kerne 11,0 12,0 12,20 12,35 Lias Gamma, Mergeltonstein, grau bis dunkelgrau, mäßig hart, kurze Kerne 12,35 13,00 Lias Gamma, Kalkstein, hellgrau, grau, 13,0 hart, lange bis mittlere Kerne,ebene Schichtfläche 1133,,0000 Höhenmaßstab: 1:80 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 21
Projekt: Schulzentrum Hersbruck
Bohrung: GWM 1
Auftraggeber: Schulverband Hersbruck	Ostwert:
Bohrfirma: Baugrund Süd GmbH	Nordwert:
BBeeaarrbbeeiitteerr:: K.Otte	Ansatzhöhe: 336,43 m NHN
Datum: 21.01.2025	Bohrstrecke: 13,00 m

[Seite 73]

m u. GOK GWM 2 0,0 0,00 0,25 Sand, stark schluffig, durchwurzelt, humos, Mutterboden, dunkelbraun 0,25 0,50 q, Schluff, schwach feinsandig, dunkelbraun 0,50 0,70 q, Feinsand bis Mittelsand, schluffig bis stark 1,0 1,12 m u. GOK schluffig, braun bis hellbraun, steif 0,70 1,00 q, Kies, mittelsandig bis feinsandig, braun, vereinzelt, rotbraun, Grundwasserspiegel (1,12 m u.GOK; 17.01.2025) 2,0 1,00 3,0 4,50 q, Kies, sandig, braun, hellbraun 4,0 4,50 5,0 7,10 q, Kies, sandig, vereinzelt steinig, braun, 6,0 hellbraun 7,0 7,10 7,85 q, Sand, kiesig, braun, hellbraun 8,0 7,85 8,60 Lias Delta, Tonstein, grau bis dunkelgrau, kurze Kerne,ebene Klüfte,ebene Schichtfläche mit geringer Rauhigkeit 8,60 9,30 Lias Delta, Tonstein, grau bis dunkelgrau, 9,0 lange Kerne,ebene Klüfte ,ebene Schichtfläche,gering 9,30 9,60 Lias Delta, Tonstein, zerbohrt, grau bis dunkelgrau 10,0 9,60 11,25 Lias Delta, Tonstein, grau bis dunkelgrau, lange Kerne,ebene Klüfte,ebene Schichtfläche 11,0 11,25 12,50 Lias Delta, Tonstein, grau bis dunkelgrau, 12,0 ebene Klüfte, ebene Schichtfläche (bei 12,10 m dünne Mergelsteinlage) 12,50 13,00 Lias Delta, Tonstein, zerbohrt, grau bis 13,0 dunkelgrau, schiefrig 13,00 13,45 Lias Delta, Tonstein, grau bis dunkelgrau, schiefrig, kurze Kerne, ebene Klüfte ,ebene Schichtfläche 13,45 13,90 Lias Gamma, Kalkstein, grau bis hellgrau, hart, mittlere Kerne, ebene Schichtfläche 1133,,9900 Höhenmaßstab: 1:80 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 22
Projekt: Schulverband Hersbruck
Bohrung: GWM 2
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Ostwert:
Bohrfirma: Baugrund Süd GmbH	Nordwert:
BBeeaarrbbeeiitteerr:: K.Otte	Ansatzhöhe: 335,52 m NHN
Datum: 17.01.2025	Bohrstrecke: 13,90 m

[Seite 74]

m u. GOK GWM 3 0,0 0,00 0,80 q, Sand, bereichsweise schwach kiesig, rotbraun bis braun 1,0 0,80 1,00 q, Ton, schluffig, schwach sandig, schwach durchwurzelt, braun, steif 1,36 m u. GOK 1,00 1,80 q, Ton, schluffig, sandig, braun, steif, Grundwasserspiegel (1,36 m u. GOK; 22.01.2025) 2,0 1,80 3,0 4,00 q, Kies, sandig, hellgrau 4,0 4,00 5,0 7,80 q, Kies, sandig, bereichsweise schwach 6,0 schluffig, hellbraungrau 7,0 8,0 7,80 9,00 Lias Delta, Tonstein, dunkelgrau, (bei 8,60 m kleine Mergelsteinlage),kurze bis mittlere Kerne,ebene Klüfte, ebene Schichtflläche 9,0 9,00 10,40 Lias Delta, Tonstein, dunkelgrau, bereichweise zerbohrt,kurze bis mittlere 10,0 Kerne,ebene Klüfte, ebene Schichtfläche 10,40 11,0 12,30 Lias Delta, Tonstein, dunkelgrau, kurze Kerne,ebene Klüfte, ebene Schichtfläche 12,0 12,30 13,10 Lias Gamma, Kalkstein, hellgrau, hart, 13,0 mittlere bis lange Kerne,ebene Schichtfläche 1133,,1100 Höhenmaßstab: 1:80 Az. 23576, Anlage 2, Blatt 23
Projekt: Schulverband Hersbruck
Bohrung: GWM 3
Auftraggeber: Bayerngrund GmbH	Ostwert:
Bohrfirma: Baugrund Süd GmbH	Nordwert:
BBeeaarrbbeeiitteerr:: K.Otte	Ansatzhöhe: 336,08 m NHN
Datum: 22.01.2025	Bohrstrecke: 13,10 m

[Seite 75]

Quartär (q)

0a Asphalt

0b Mutterboden (Rasengittersteine)

Genesis Umwelt Consult GmbH Anlage: 2 Az.: 23576 Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach Blatt: 24

Schulverband Hersbruck Anmerkung: Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck Die Breite der Bohr- und Rammprofile ist nicht maßstäblich. auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Abkurzungen: Der Ansatzpunkt der Aufschlüsse entspricht Legende: Schichten: der linken dick gedruckten Linie. Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck)

A= Auffüllun g H= Torf T= T o n x'= steinig Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung - Stand: 31.05.2025 1 Auffüllung G O K bestehende Geländeoberkante G= Kies h'= schwach h u m o s t= to n ig Kst= Kalkstein 2 a + 2 d Ton/Schluff (Quartär) mit Torflagen Geologisch-geotechnischer Schichtgrenze g= kiesig S= Sand Tst= T o n s t e in o= organisch Profilschnitt A-A' 2 b + 2 d Sand mit keinen oder stark varierenden Feinkorn Grundwasserstand und Kiesanteilen (Quartär) mit Torflagen g'= schwach k i e s i g s= sandig U= Schluff Maßstab d. L.: 1 : 100 2 c Kiese mit stark varierenden Sand und bereichweise Maßstab d. H.: 1 : 100 Feinkornanteilen g¯= stark ki e s i g s'= schwach s a n d i g u'= schluffig

3 + 4 Tonstein, Mergelstein, Mergeltonstein, Kalkstein Mu= Mutterboden s¯= stark sa n d ig X= Steine (Lias Gamma+Delta)

A

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m NHN

338,00 (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) 338,00 (Projiziert)

337,00 337,00

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324,00 12,20 12,35 Tst 324,00 12,35 13,00 Kst

1133,,0000

323,00 323,00

322,00 322,00

321,00 321,00

0 m 5 m 10 m 15 m 20 m 25 m 30 m 35 m 40 m 45 m 50 m 55 m 60 m 65 m 70 m 75 m 80 m 85 m 90 m 95 m 110 m 115 m

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\DWG\Anlage 2, Profilschnitt A-A-C-C', 23576.dwg

Sonstiges:

Unterkante Schotterschicht 308,73 m ü. NN

Unterkante Einzelfundamente 307,70 m ü. NN

[Seite 76]

Quartär (q)

Künstliche Auffüllungen 0a Asphalt

Quartär 0b Mutterboden (Rasengittersteine)

Keuper

Genesis Umwelt Consult GmbH Anlage: 2 Az.: 23576 Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach Blatt: 25

Anmerkung: Schulverband Hersbruck Die Breite der Bohr- und Rammprofile ist nicht maßstäblich. Abkurzungen: Der Ansatzpunkt der Aufschlüsse entspricht Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck Schichten: der linken dick gedruckten Linie. Legende: auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) A= Auffüllun g H= Torf T= T o n x'= steinig 1 Auffüllung G O K bestehende Geländeoberkante G= Kies h'= schwach h u m o s t= to n ig Kst= Kalkstein Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung - Stand: 31.05.2025 2 a + 2 d Ton/Schluff (Quartär) mit Torflagen Schichtgrenze g= kiesig S= Sand Tst= T o n s t e in o= organisch 2 b + 2 d Sand mit keinen oder stark varierenden Feinkorn Geologisch-geotechnischer und Kiesanteilen (Quartär) mit Torflagen Grundwasserstand Profilschnitt B-B' g'= schwach k i e s i g s= sandig U= Schluff 2 c Kiese mit stark varierenden Sand und bereichweise Feinkornanteilen g¯= stark ki e s i g s'= schwach s a n d i g u'= schluffig Maßstab d. L.: 1 : 100 3 + 4 Tonstein, Mergelstein, Mergeltonstein, Kalkstein Maßstab d. H.: 1 : 100 (Lias Gamma+Delta) Mu= Mutterboden s¯= stark sa n d ig X= Steine

Schnitt B-B'

NW SE

B B'

m NHN m NHN

(Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert)

338,00 338,00

337,00 337,00

BS 16 DPH 16 BS 17 DPH 17 BS 18 DPH 18 BS 19 DPH 19 BS 20 DPH 20 336,18 m NHN 336,18 m NHN 336,16 m NHN 336,16 m NHN 336,11 m NHN 336,11 m NHN 336,13 m NHN 336,13 m NHN 336,19 m NHN 336,19 m NHN GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK

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326,00 326,00

325,00 325,00

0 m 5 m 10 m 15 m 20 m 25 m 30 m 35 m 40 m 45 m 50 m 55 m 60 m 65 m 70 m 75 m 80 m 85 m 90 m

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\DWG\Anlage 2, Profilschnitt A-A-C-C', 23576.dwg

Sonstiges:

Unterkante Schotterschicht 308,73 m ü. NN

Unterkante Einzelfundamente 307,70 m ü. NN

[Seite 77]

Quartär (q)

Künstliche Auffüllungen 0a Asphalt

Quartär 0b Mutterboden (Rasengittersteine)

Keuper

Genesis Umwelt Consult GmbH Anlage: 2 Az.: 23576 Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach Blatt: 26

Anmerkung: Schulverband Hersbruck Abkurzungen: Die Breite der Bohr- und Rammprofile ist nicht maßstäblich. Legende: Schichten: Der Ansatzpunkt der Aufschlüsse entspricht Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck der linken dick gedruckten Linie. auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), A= Auffüllun g H= Torf T= T o n x'= steinig 1 Auffüllung Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) G O K bestehende Geländeoberkante G= Kies h'= schwach h u m o s t= to n ig Kst= Kalkstein 2 a + 2 d Ton/Schluff (Quartär) mit Torflagen Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung - Stand: 31.05.2025 Schichtgrenze g= kiesig S= Sand Tst= T o n s t e in o= organisch 2 b + 2 d Sand mit keinen oder stark varierenden Feinkorn Grundwasserstand und Kiesanteilen (Quartär) mit Torflagen Geologisch-geotechnischer g'= schwach k i e s ig s= sandig U= Schluff 2 c Kiese mit stark varierenden Sand und bereichweise Profilschnitt C-C' Feinkornanteilen g¯= stark ki e s i g s'= schwach s a n d i g u'= schluffig Maßstab d. L.: 1 : 100 3 + 4 Tonstein, Mergelstein, Mergeltonstein, Kalkstein Mu= Mutterboden s¯= stark sa n d ig X= Steine Maßstab d. H.: 1 : 100 (Lias Gamma+Delta)

Schnitt C-C'

SW NE

C C'

m NHN m NHN

(Projiziert) (Projiziert) (Projiziert) (Projiziert)

BS 10 DPH 10 BS 11 DPH 11 BS 9 DPH 9 BS 12 DPH 12 (Projiziert) 337,90 m NHN 337,90 m NHN 337,80 m NHN 337,80 m NHN 337,82 m NHN 337,82 m NHN 337,92 m NHN 337,92 m NHN 338,00 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 0 10 20 30 40 50 GOK 338,00

3 3

3 3 3 3 3

2 3

3 3 3 3 2

7 7

6 5 4 3 ,

,

, , , , 0

0 0

0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 1, G 60 O m K u. 0 0 0 1 2 4

66 , , , , , ,

,, G 0 0 6 0 4 4

00 0 8 0 0 0 0

00 O 3

K 36 B ,1 S 9 m 2 N 0 HN 1 0 0 2

6 4 , , , ,

, , 0 0 6 4

0 4 0 8 0 0

0 0 A A o

G S , + + +

, s S S G

s ' , g 1 2 3 4

6 , , , ,

, 0 0 0 0

0 4 1122 333 333333 3 3 4 3605 503 373458 046865334522 3 2 367988776555789886899

2 1111111 1 1

1 0 10 3 3 D 6 ,

2 1 P

0 9 H m 2 N

30 H 0 N 4 0 5 0 ?

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G O K

2 a +

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K 0 0 2 3 3 6

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,, 0 0 7 0 7 0

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00 3 3 0 2 6

6 , , , , ,

, 0 7 0 7 0

9 0 0 8 0 0

0 A S A S

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s ' , s 1 2 3 4 5 6

9 , , , , , ,

, 0 0 0 0 0 0

0 11 1 111 11123 4666 444543 3222211 22 234467 1

1 1

3 5

2 3 0 22 3 000 24908 2073 937765 0867499 85 555828 456679 977446 9 69645663444322 222 22 22233325678643579 1

1 1

1 1 1 1 1 3 , 1 0 1

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3 . G O K 0 0 0 0 2 4 5 6

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0 0 2 4 9 0 0 0

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4 0 0 0

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g S S g S s

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1 1 2 3 4 5 6

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, 0 0 0 0 0 0

7 1

11112233 33222222222 3322333222 1344 1

8 0 5 5 5

5 55 5 0

04260802 22953425789 2283203657 5488 6 96766664432 3 4332 2 23 79644 46643 6 6 0 1

1 111 11111111 1 1 11111 1 00 0 0 0 0 1 3 , , 9 0 0 0 ? 1 m m u u

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. . G G O O K K 0 0

2 2 3 3 4

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,, 0 0

2 7 1 9 4

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0 0 0 0 0

00 0

3 3 6

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1 9 5

6 2 7 4 8

0 0 0

0 0 0 0 A s S

G A A + + +

, G G S

s ,

, , g

g s '

' ¯ 1 2 3 4 5 6

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, 0 0 0 0 0 0

0 5 1111 11 11111

12 233 4 1

3 4 5 3565 00 36520

76 947 8 05665555675442337 976886 854423233554448 74889887767665344565679 1 1 1

2 a

+ ? ?

?

+

2 2

c

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,, 0 0 4 1 9 1 0 5

00 0 8 0 0 0 0 0 0

00 0 0

3 5

8 2

2 4 , ,

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, , 0 4

1 5

0 1

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0 0

0 0 A

A S

G A

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8 , , , , , ,

, 0 0 0 0 0 0

0 4 11 1 1111 1 1 1 11 11 1 1 11222344 1 1 11 1 1 1 1 1 1

11 0

0 8 5555 5 5 9 5 58 88 55 88 35 0 2220 0 0 0 02 42 0 0 78449640 7 7 7 6 4322 2 323 766 34 7 767

6 1 1 11 1 1 1 1 1 1

11 1 11 2 a

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2 2

+

c

b

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3 3

3 3 3 3 3

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3 3 3 3 2

7 7

6 5 4 3 ,

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0 0

0 0 0 0 0

0 0

0 0 0 0

326,00 326,00

325,00 325,00

0 m 5 m 10 m 15 m 20 m 25 m 30 m 35 m 40 m 45 m 50 m 55 m 60 m 65 m 70 m

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\DWG\Anlage 2, Profilschnitt A-A-C-C', 23576.dwg

Sonstiges:

Unterkante Schotterschicht 308,73 m ü. NN

Unterkante Einzelfundamente 307,70 m ü. NN

[Seite 78]

												Aktenzeichen: F240104
												Projekt: Az.: 23576/fk
Zusammenstellung der geomechanischen Versuchsergebnisse
netademhantnE		Proben-Nr.					m m			BS 1 3,00 4,60 gestört G,s*,u/t' GU / GT
		Entnahmestelle									BS 1		BS 5	BS 8
			Zusätzliche Angaben
		Entnahmetiefe v b	Entnahmetiefe		on			m			4,60 5,50		1,20 2,10	2,90 3,70
					is			m
			Entnahmeart								gestört		gestört	gestört
Probenbeschreibung											G,s		S,u/t,g'	T,s*
									:.rN-nelieZ
Bodengruppe nach DIN18196											GW		ST*	TA
Penetrometerablesung qp							MN/m²
Stratigraphie
-nroK .gltrev		Kennziffer = T/U/S/G/X - Anteil bzw. --T/U--/S/G/X Vers.-Typ					%			--5--/ 42 / 53 / 0 Sieb.(GrK)	--3--/ 23 / 74 / 0		5 / 12 / 77 / 6 / 0	39 / 17 / 43 / 1 / 0
									1
				Vers.-Typ							Sieb.(GrK)		Komb.	Komb.
gnummitseb -ethciD		Korndichte  s					t/m³ t/m³ % t/m³		2 3 4 5
		Feuchtdichte 
		Wassergehalt w											24,9	22,6
		Trockendichte  d
Verdichtungsg. / Lagerungsd. DPr/ ID							% / -		6
grebrettA neznerG		w-Feinteile w					%		7				32,5	26,3
		Fließ- / Ausrollgrenze wL/ w p					% / % % / - - / %						38,2 / 18,7	63,8 / 27,8
		Plastizitätsz. / Konsistenzz. l			p / l	c			8				19,5 / 0,29	36,0 / 1,04
		Aktivitätsz. / Schrumpfgr. lA/ w s
Glühverlust Vgl							% %
Kalkgehalt nach SCHEIBLER VCa									9
Durchlässigkeitsbeiwert k10 ° Versuchsspannung 							m/s
									10
							MN/m²
hcusreV-DK		Vorhandene Erdauflast pn					MN/m² MN/m² cm²/s
		Steifemodul Es(pn,p) /p							11
		Konsolidierungsbeiwert cv
		Anzahl Lastst. / Zeit-Setzungs-Kurven							12
ehcusrevlleuQ		Quellspannung q					MN/m² d		13
		Versuchsdauer							14
		Quelldehnung q,0					%		15
		Versuchsdauer					d		16
		Quellversuch nach K Huder und Amberg 0 Versuchsdauer					%
							MN/m²		17
							d		18
Einaxiale Druckfestigk./-modul qu/Eu Probendurchmesser							MN/m² cm
									19
Scherwiderst. d. Flügelsonde  FS							MN/m²		20
ehcusrev -rehcS		Vers.Typ/Probendurchm.					- / cm		21
		Reibungswinkel 					° MN/m²
									22
		Kohäsion c
Einfache Proctordichte Pr Optimaler Wassergehalt W Pr							t/m³ %
									23
LAK LCPC Abrasivität Bezeichnung LBR							g/t - %
									24
Lockerste Lagerung d min Dichteste Lagerung d max							t/m³ t/m³ -/cm
									25
Versuchsgerät / Durchmesser
hcusreV-RBC		Versuchstyp (Feld/Labor)					F/L % / % % / d %
		W-Geh. Einbau/n. W.-Lagerg.
									26
		Schwellmaß / Dauer
		CBR o ohne Wasserlagerung
		CBR w mit Wasserlagerung					%		27
VDP		Verformungs- Ev1 modul Ev2					MN/m² MN/m² - MN/m²
									28
		Verhältnis E v 2 / Ev1
		dyn. Verformungsmodul Evd
	Bemerkungen:

[Seite 79]

			Aktenzeichen: F240104
			Projekt: Az.: 23576/fk
Bestimmung der Atterberg'schen Grenzen nach DIN EN ISO 17892-12
Laufende Nummer:	1	2
Symbol:
Entnahmestelle:	BS 5	BS 8
Entnahmetiefe: von [m] bis	1,20 2,10	2,90 3,70
Probenbeschreibung:	S,u/t,g'	T,s*
Stratigraphie:
N (Fe a i t n ü a r n l t i e c i h l < e = r 0 W ,4 a m s m s ) ergehalt: w F [%]	32,5	26,3
Fließgrenze: wL [%]	38,2	63,8
Ausrollgrenze: wP [%]	18,7	27,8
Plastizitätszahl: IP [%]	19,5	36,0
Konsistenzzahl: IC [-]	0,29	1,04
Aktivitätszahl: IA [-]
Bodengruppe nach DIN 18196:	ST*	TA
Bodengruppe des Feinanteils: (bei gemischtkörnigen Böden)	TM
Plastizitätsdiagramm (nach DIN 18196)
80 ]%[ P I lhazstätizitsalP 60 40 TA TM TL 20 OT UA OU Sand-Ton-Gemische ST 7 UM Zwischenbereich UL 4 Sand-Schluff-Gemische SU 0 0 20 35 40 50 60 80 100 Fließgrenze w [%] L

	TM	TA
Sand-Ton-Gemische ST	OU UM	OT UA
Zwischenbereich
Sand-Schluff-Gemische SU

Aktenzeichen:
F240104

[Seite 80]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung (GrK) Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 04.03.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 05.03.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: GU / GT						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	04.03.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	05.03.2024	Entn. am:		12.02.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--5--/ 42 / 53 / 0			0,6		24,6			4,9487		2,4787				0,4654			0,2008
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 2,419E-04 m/s nach Bialas: 6,199E-04 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 81]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung (GrK) Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 04.03.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 05.03.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: GW						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	04.03.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	05.03.2024	Entn. am:		12.02.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--3--/ 23 / 74 / 0			1,5		46,0			15,4858		10,6539				0,9951			0,3369
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 6,810E-04 m/s nach Bialas: 3,560E-03 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 82]

				Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung und Sedimentation Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 04.03.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 05.03.2024				Entnahmestelle
									Bodengruppe: ST*						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	Entn. am:		13.02.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)	Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
					U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
5 / 12 / 77 / 6 / 0			4,0	14,4			0,2794		0,2256				0,0932			0,0194
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 2,635E-06 m/s nach Bialas: 1,534E-05 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 83]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung und Sedimentation Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 04.03.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 05.03.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: TA					Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	04.03.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	05.03.2024	Entn. am:		14.02.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]	d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm			[mm]			mm]
39 / 17 / 43 / 1 / 0								0,1060		0,0242
Berechnung k f Wert: Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 84]

												Aktenzeichen: F240244
												Projekt: 23576-fk
Zusammenstellung der geomechanischen Versuchsergebnisse
netademhantnE		Proben-Nr.					m m			BS 16 1,20 3,30 gestört S,u/t,o' ST*
		Entnahmestelle									BS 16		BS 17	BS 19	BS 20	BS 20
			Zusätzliche Angaben
		Entnahmetiefe v b	Entnahmetiefe		on			m			3,30 4,90		6,20 7,30	1,20 2,20	2,40 4,40	4,40 6,00
					is			m
			Entnahmeart								gestört		gestört	gestört	gestört	gestört
Probenbeschreibung											S,g',o'		G,s	S,u/t',g'	G/S,u/t'	G,s
									:.rN-nelieZ
Bodengruppe nach DIN18196											SE		GW	ST	GU / GT	GW
Penetrometerablesung qp							MN/m²
Stratigraphie
-nroK .gltrev		Kennziffer = T/U/S/G/X - Anteil bzw. --T/U--/S/G/X Vers.-Typ					%			22 / 21 / 54 / 3 / 0 Komb.	--3--/ 87 / 10 / 0		--3--/ 23 / 74 / 0	13 / 16 / 61 / 10 / 0	--6--/ 46 / 48 / 0	--4--/ 24 / 72 / 0
									1
				Vers.-Typ							Siebung		Sieb.(GrK)	Komb.	Sieb.(GrK)	Sieb.(GrK)
gnummitseb -ethciD		Korndichte  s					t/m³ t/m³ % t/m³		2 3 4 5	37,9
		Feuchtdichte 
		Wassergehalt w												23,5
		Trockendichte  d
Verdichtungsg. / Lagerungsd. DPr/ ID							% / -		6
grebrettA neznerG		w-Feinteile w					%		7	50,1				34,4
		Fließ- / Ausrollgrenze wL/ w p					% / % % / - - / %			51,0 / 22,5 28,5 / 0,03				37,6 / 18,8
		Plastizitätsz. / Konsistenzz. l			p / l	c			8					18,8 / 0,17
		Aktivitätsz. / Schrumpfgr. lA/ w s
Glühverlust Vgl							% %
Kalkgehalt nach SCHEIBLER VCa									9
Durchlässigkeitsbeiwert k10 ° Versuchsspannung 							m/s
									10
							MN/m²
hcusreV-DK		Vorhandene Erdauflast pn					MN/m² MN/m² cm²/s
		Steifemodul Es(pn,p) /p							11
		Konsolidierungsbeiwert cv
		Anzahl Lastst. / Zeit-Setzungs-Kurven							12
ehcusrevlleuQ		Quellspannung q					MN/m² d		13
		Versuchsdauer							14
		Quelldehnung q,0					%		15
		Versuchsdauer					d		16
		Quellversuch nach K Huder und Amberg 0 Versuchsdauer					%
							MN/m²		17
							d		18
Einaxiale Druckfestigk./-modul qu/Eu Probendurchmesser							MN/m² cm
									19
Scherwiderst. d. Flügelsonde  FS							MN/m²		20
ehcusrev -rehcS		Vers.Typ/Probendurchm.					- / cm		21
		Reibungswinkel 					° MN/m²
									22
		Kohäsion c
Einfache Proctordichte Pr Optimaler Wassergehalt W Pr							t/m³ %
									23
LAK LCPC Abrasivität Bezeichnung LBR							g/t - %
									24
Lockerste Lagerung d min Dichteste Lagerung d max							t/m³ t/m³ -/cm
									25
Versuchsgerät / Durchmesser
hcusreV-RBC		Versuchstyp (Feld/Labor)					F/L % / % % / d %
		W-Geh. Einbau/n. W.-Lagerg.
									26
		Schwellmaß / Dauer
		CBR o ohne Wasserlagerung
		CBR w mit Wasserlagerung					%		27
VDP		Verformungs- Ev1 modul Ev2					MN/m² MN/m² - MN/m²
									28
		Verhältnis E v 2 / Ev1
		dyn. Verformungsmodul Evd
	Bemerkungen:

[Seite 85]

			Aktenzeichen: F240244
			Projekt: 23576-fk
Bestimmung der Atterberg'schen Grenzen nach DIN EN ISO 17892-12
Laufende Nummer:	1	2
Symbol:
Entnahmestelle:	BS 16	BS 19
Entnahmetiefe: von [m] bis	1,20 3,30	1,20 2,20
Probenbeschreibung:	S,u/t,o'	S,u/t',g'
Stratigraphie:
N (Fe a i t n ü a r n l t i e c i h l < e = r 0 W ,4 a m s m s ) ergehalt: w F [%]	50,1	34,4
Fließgrenze: wL [%]	51,0	37,6
Ausrollgrenze: wP [%]	22,5	18,8
Plastizitätszahl: IP [%]	28,5	18,8
Konsistenzzahl: IC [-]	0,03	0,17
Aktivitätszahl: IA [-]
Bodengruppe nach DIN 18196:	ST*	ST
Bodengruppe des Feinanteils: (bei gemischtkörnigen Böden)	TA	TM
Plastizitätsdiagramm (nach DIN 18196)
80 ]%[ P I lhazstätizitsalP 60 40 TA TM TL 20 OT UA OU Sand-Ton-Gemische ST 7 UM Zwischenbereich UL 4 Sand-Schluff-Gemische SU 0 0 20 35 40 50 60 80 100 Fließgrenze w [%] L

	TM	TA
Sand-Ton-Gemische ST	OU UM	OT UA
Zwischenbereich
Sand-Schluff-Gemische SU

Aktenzeichen:
F240244

[Seite 86]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung und Sedimentation Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: ST*					Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		27.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]	d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm			[mm]			mm]
22 / 21 / 54 / 3 / 0								0,2369		0,1358
Berechnung k f Wert: Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 87]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: SE						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		27.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--3--/ 87 / 10 / 0			0,9		3,7			0,5097		0,4013				0,1860			0,1378
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 1,709E-04 m/s nach Bialas: 7,519E-05 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 88]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung (GrK) Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: GW						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		27.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--3--/ 23 / 74 / 0			2,0		36,2			13,1256		9,8197				0,9959			0,3626
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 7,889E-04 m/s nach Bialas: 3,566E-03 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 89]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung und Sedimentation Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: ST						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		26.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
13 / 16 / 61 / 10 / 0								0,3041		0,2087				0,0211
Berechnung k f Wert: nach Bialas: 5,037E-07 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 90]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung (GrK) Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: GU / GT						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		26.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--6--/ 46 / 48 / 0			0,4		29,1			4,1265		1,6578				0,2755			0,1419
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 1,208E-04 m/s nach Bialas: 1,856E-04 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 91]

					Aktenzeichen:
Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 Siebung (GrK) Ausgeführt von: M. Eckerlein am: 11.04.2024 Gepr.: Ausgewertet von: W. Bieber am: 12.04.2024					Entnahmestelle
										Bodengruppe: GW						Stratigraphie:
Ausgeführt von:	M. Eckerlein		am:	11.04.2024
Ausgewertet von:		W. Bieber	am:	12.04.2024	Entn. am:		26.03.2024			von:		Genesis
Kennziffer [%]			Krümmungszahl C c C c = (d30)² / (d10*d60)		Ungleichförmigkeitszahl U				d60		d50		]		d20		[	d10
						U = d60 / d10			[mm]		[mm				[mm]			mm]
--4--/ 24 / 72 / 0			1,8		43,5			11,5635		8,8674				0,7836			0,2661
Berechnung k f Wert: nach Beyer: 4,249E-04 m/s nach Bialas: 2,055E-03 m/s Schluff Sand Kies e n Ton ei Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- St 100 90 egnemtmaseG 80 70 red 60 % ni d < 50 renröK 40 red lietnanessaM 30 20 10 0 0,002 0,006 0,02 0,06 0,2 0,6 2 6 20 60 100 Korndurchmesser d [mm]
Bemerkungen:

Ton	Schluff												Sand											Kies										e n ei St
	Fein-				Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-				Fein-			Mittel-				Grob-

[Seite 92]

Genesis Umwelt Consult GmbH

Tabellarische Auswertung der Setzungs- und Grundbruchberechnungen Anlage 4, Blatt 1

Schulverband Hersbruck, Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck)

Az: 23576

Grundlagen / verwendete Unterlagen:

Erfahrungswerte, eigene Erhebungen, Genesis Umwelt Consult GmbH (2024 + 2025)

lfd. Nr.	Fundamenttyp	veränderte / relevante Parameter	Setzungen [cm]	Ausnutzungsgrad µ	Bemerkungen
1	Einzelfundament 2,5 m x 2,5 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: künstliche Auffüllungen (Schicht 1) darunter: Tone/Schluffe (weich), Torf, Sande, Kiese	10,0	4,75	Setzungen viel zu hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
2	Einzelfundament 2,5 m x 2,5 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: künstliche Auffüllungen (Schicht 1) darunter: Tone/Schluffe (weich), Sande, Kiese	8,5	1,34	Setzungen zu viel hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
3	Einzelfundament 2,5 m x 2,5 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell mit 1,0 m Gründungspolster darunter: Tone/Schluffe (weich), Sande, Kiese	5,1	1,27	Setzungen zu viel hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
4	Einzelfundament 2,5 m x 2,5 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Tieferführung der Lasten Gründungshorizont: Sande (Schicht 2b) darunter: Kiese	3,1	0,29	Setzungen zu hoch. Grundbruchnachweis erbracht. Weitere Zusatzmaßnahmen notwendig.
5	Einzelfundament 2,5 m x 2,5 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Tieferführung der Lasten Gründungshorizont: Kiese (Schicht 2c)	1,0	0,17	Setzungen im gebäudeverträglichen Bereich. Nachweis erbracht. Gründung der Einzelfundamente mittels Tieferführung auf die Kiese der Schicht 2c möglich.
6	Streifenfundament 1,0 m x 10,0 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: künstliche Auffüllungen (Schicht 1) darunter: Tone/Schluffe (weich), Torf, Sande, Kiese	9,0	3,13	Setzungen zu viel hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
7	Streifenfundament 1,0 m x 10,0 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: künstliche Auffüllungen (Schicht 1) darunter: Tone/Schluffe (weich), Sande, Kiese	7,7	2,38	Setzungen zu viel hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
8	Streifenfundament 1,0 m x 10,0 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell mit 1,0 m Gründungspolster darunter: Tone/Schluffe (weich), Sande, Kiese	4,5	1,77	Setzungen zu viel hoch. Grundbruchnachweis nicht erbracht. Bodenaustausch- bzw. Bodenverbesserungs- /Spezialtiefbaumaßnahmen notwendig.
9	Streifenfundament 1,0 m x 10,0 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Tieferführung der Lasten Gründungshorizont: Sande (Schicht 2b) darunter: Kiese	2,8	0,62	Setzungen zu hoch. Grundbruchnachweis erbracht. Weitere Zusatzmaßnahmen notwendig.
10	Streifenfundament 1,0 m x 10,0 m, 1,0 m Einbindetiefe, charakteristische Bodenpressung σzul = 250 kN/m2	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Tieferführung der Lasten Gründungshorizont: Kiese (Schicht 2c)	0,9	0,26	Setzungen im gebäudeverträglichen Bereich. Grundbruchnachweis erbracht. Gründung der Einzelfundamente mittels Tieferführung auf die Kiese der Schicht 2c möglich.
11	Bodenplatte Haupthaus 10,0 m x 10,0 m, UK Bodenplatte bei 332,62 m NHN mit 0,6 m Schottertragschicht, charakteristische Bodenpressung 150 kN/m²	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: Kiese (Schicht 2c)	1,2	0,21	Setzungen im gebäudeverträglichen Bereich. Grundbruchnachweis erbracht. Gründung auf den Kiesen der Schicht 2c möglich.
12	Bodenplatte Haupthaus 10,0 m x 10,0 m, UK Bodenplatte bei 332,62 m NHN mit 0,6 m Schottertragschicht, charakteristische Bodenpressung 100 kN/m²	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: Kiese (Schicht 2c)	0,8	0,14	Setzungen im gebäudeverträglichen Bereich. Grundbruchnachweis erbracht. Gründung auf den Kiesen der Schicht 2c möglich.
13	Bodenplatte Haupthaus Laststreifen 10,0 m x 2,0 m, UK Bodenplatte bei 332,62 m NHN mit 0,6 m Schottertragschicht, charakteristische Bodenpressung 160 kN/m²	vereinfachtes/standardisiertes Baugrundmodell Gründungshorizont: Kiese (Schicht 2c)	0,7	0,90	Setzungen im gebäudeverträglichen Bereich. Grundbruchnachweis erbracht. Gründung auf den Kiesen der Schicht 2c möglich.

Anlage 4, Blatt 1, Zusammenfassung-SuGbb, 23576.xlsx 10.06.2025

[Seite 93]

Anlage 4, Blatt 2

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1100..55//00..55 1100..00 00..00 00..0000 11..00 TToorrff 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 4.9 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1.Kernweite g G = 1.35 2.Kernweite z b = 2.50 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU:

b = 2.50

Grundriss

0.5

1.0

b = 2.50 1.5

2.0

2.5

3.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal g 2 = 14.98 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal s ü = 16.00 kN/m² 3.5 Vertikallast Fv,k = 1562.50 / 0.00 kN UK log. Spirale = 3.53 m u. GOK Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 9.32 m M Ho o r m iz e o n n t t a M lk x r ,k a = ft 0 F . h 0 ,y 0 ,k / = 0 0 .0 .0 0 0 k / N 0 · . m 00 kN F T l r ä a c g h fä e h l i o g g k . e S its p b ir e a i l w e e = r t 1 e 1 ( . x 9 ) 2 : m² 4.0 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 10.94; Nd0 = 3.92; Nb0 = 0.78 Länge a = 2.500 m Formbeiwerte (x): Breite b = 2.500 m n c = 1.346; n d = 1.258; n b = 0.700 4.5 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 7.09 m u. GOK 5.0 Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 10.00 cm Länge a' = 2.500 m Setzungen der KPs: Breite b' = 2.500 m links oben = 10.00 cm 5.5 Unter Gesamtlasten: rechts oben = 10.00 cm Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 10.00 cm E R x e z s e u n lt t ie riz re it n ä d t e e y i m = 0 1 . . 0 K 0 e 0 r n m V r e e r c d h re ts h u un n t g e ( n x) = ( K 1 P 0. ) 0 = 0 0 c . m 0 6.0 Länge a' = 2.500 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 2.500 m Nachweis EQU: b' = 2.50 Maßgebend: Fundamentbreite 6.5 Grundbruch: Mstb = 1562.5 · 2.50 · 0.5 · 0.90 = 1757.8 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 1757.8 = 0.000 7.0 Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 s R,k / s R,d = 99.4 / 71.00 kN/m² Rn,k = 621.25 kN 7.5 Rn,d = 443.75 kN Vd = 1.35 · 1562.50 + 1.50 · 0.00 kN 05.2 = a 05.2 = 'a b = 2.50

0.5

1.5

2.5

3.5 250.0 250.0 4.5

5.5

6.5

7.5

250.0 250.0

	0.00
GS = 1.00 GW = 3.00
	5.25

	GS = 1.00		250.0
	1 157.		234.4 92.5 7
		134.1 117.4
				2.00
GW = 3.00		104.9 94.8 86.3 78.9 72.3
	6 6	6.4 1.0 6.2 .8 .8 .2 .0 0 3 9 6
	5 51
	47 44 41 38. 35. 32. 30.
				5.25
28.6 26.7 25.0 23.5 22.1 20.8 19.6 18.5 17.0	28.
	26.7 25.0 23.5 22.1

			s=10.0 Fv,k=1562.5
s=10.0
			Fv,k=1562.5
		0	s=10.0
s=1	0.	0

Vd d = 2109.38 kN µ (parallel zu x) = 4.754 cal j = 14.9 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 94]

Anlage 4, Blatt 3

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 5.0 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z b = 2.50 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU:

Grundriss

0.5

1.0

b = 2.50 1.5

2.0

2.5

3.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal g 2 = 14.25 kN/m³ L V a e s rt t i e k n a l = la s s t t ä F n v d ,k i g = / 1 v 5 e 6 r 2 ä . n 5 d 0 e / r l 0 ic .0 h 0 kN c U a K l s lo ü g = . S 16 p . ir 0 a 0 le k N = / 4 m .3 ² 6 m u. GOK 3.5 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 13.11 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 22.69 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): 4.0 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 20.67; Nd0 = 10.63; Nb0 = 4.48 Länge a = 2.500 m Formbeiwerte (x): Breite b = 2.500 m n c = 1.466; n d = 1.422; n b = 0.700 4.5 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 7.03 m u. GOK 5.0 Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 8.46 cm Länge a' = 2.500 m Setzungen der KPs: Breite b' = 2.500 m links oben = 8.46 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 8.46 cm 5.5 Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 8.46 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 8.46 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 6.0 Länge a' = 2.500 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 2.500 m Nachweis EQU: b' = 2.50 Maßgebend: Fundamentbreite 6.5 Grundbruch: Mstb = 1562.5 · 2.50 · 0.5 · 0.90 = 1757.8 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 a T b e e ils r i n c i h c e h r t h m ei a t ß (G ge ru b n e d n b d r . uch) g R,v = 1.40 µEQU = 0.0 / 1757.8 = 0.000 7.0 s R,k / s R,d = 353.6 / 252.59 kN/m² R Rn n , , k d = = 2 1 2 5 1 7 0 8 . . 1 6 4 7 k k N N 7.5 Vd = 1.35 · 1562.50 + 1.50 · 0.00 kN 05.2

a 05.2

'a b = 2.50

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5 250.0 250.0

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

250.0 250.0

			GS = 1.00
				2.00
GW = 3.00				3.00

				0.00
	GS = 1.00
			250.0
	1 157.		234.4 92.5 7
		134.1 117.4
				2.00
GW = 3.00		104.9 94.8 86.3 78.9 72.3
GW = 3.00				3.00
	6 6	6.4 1.0 6.2 .8 .8 .2 .0 0 3 9 6
	5
	51 47 44 41 38. 35. 32. 30.
28.6 26.7 25.0 23.5 22.1 20.8 19.6 18.5 17.3	28. 26.7 25.0
	23.5
	22.1

		s=8.5 Fv,k=1562.5
		Fv,k=1562.5
		s=8.5
s=	8.5

Vd d = 2109.38 kN µ (parallel zu x) = 1.336 cal j = 25.0 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 95]

Anlage 4, Blatt 4

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 2211..00//1111..00 3355..00 00..00 00..0000 8800..00 GGrrüünndduunnggssppoollsstteerr 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 5.0 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z b = 2.50 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU:

Grundriss

0.5

1.0

b = 2.50 1.5

2.0

2.5

3.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal g 2 = 16.35 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal s ü = 16.00 kN/m² Vertikallast Fv,k = 1562.50 / 0.00 kN UK log. Spirale = 4.37 m u. GOK 3.5 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 13.13 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 22.77 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): 4.0 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 20.71; Nd0 = 10.65; Nb0 = 4.50 Länge a = 2.500 m Formbeiwerte (x): Breite b = 2.500 m n c = 1.466; n d = 1.423; n b = 0.700 Unter ständigen Lasten: 4.5 Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 6.89 m u. GOK Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 5.06 cm 5.0 Länge a' = 2.500 m Setzungen der KPs: Breite b' = 2.500 m links oben = 5.06 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 5.06 cm 5.5 Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 5.06 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 5.06 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Länge a' = 2.500 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 6.0 Breite b' = 2.500 m Nachweis EQU: b' = 2.50 Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 1562.5 · 2.50 · 0.5 · 0.90 = 1757.8 6.5 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 1757.8 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 7.0 s R,k / s R,d = 371.3 / 265.20 kN/m² Rn,k = 2320.54 kN V R d n ,d = = 1 . 1 3 6 5 5 · 7 1 .5 5 3 6 k 2 N .50 + 1.50 · 0.00 kN 7.5 05.2

a 05.2

'a b = 2.50

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5 250.0 250.0

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

250.0 250.0

				0.00
		GS = 1.00
GW = 3.00

				0.00
	GS = 1.00
			250.0 234.4 92.5 7
	1
		157. 134.1 117.4
GW = 3.00		104.9 94.8 86.3 78.9
	6 6	72.3 6.4 1.0 6.2 .8 .8 .2 .0 0 3 9 6
	5 51
	47 44 41 38. 35. 32. 30.
				5.25
28.6 26.7 25.0 23.5 22.1 20.8 19.6 18.0	28. 26.7
	25.0 23.5
	22.1

		s=5.1 Fv,k=1562.5
		Fv,k=1562.5
		s=5.1
s=	5.1

Vd d = 2109.38 kN µ (parallel zu x) = 1.273 cal j = 25.0 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 96]

Anlage 4, Blatt 5

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1100..55//00..55 1100..00 00..00 00..0000 11..00 TToorrff 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 3.25 m System max dphi = 3.1 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z b = 2.50 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU: 0.00

0.5 Grundriss 1.0

1.5

2.0

2.5 b = 2.50 3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal s ü = 48.63 kN/m² Lasten = ständig / veränderlich UK log. Spirale = 7.30 m u. GOK 6.5 Vertikallast Fv,k = 1562.50 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 16.55 m Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 35.02 m² 7.0 H M o o r m iz e o n n t t a M lk x r ,k a = ft 0 F . h 0 ,y 0 ,k / = 0 0 .0 .0 0 0 k / N 0 · . m 00 kN T N r c a 0 g = f ä 3 h 1 i . g 7 k 4 e ; i t s N b d e 0 i = w e 1 r 9 te .8 ( 0 x ; ) : Nb0 = 11.14 7.5 M Lä o n m g e e n a t M = y 2 ,k . 5 = 0 0 0 .0 m 0 / 0.00 kN·m F n c o = rm 1 b .5 e 3 iw 7 e ; r t n e d ( = x ) 1 : .510; n b = 0.700 8.0 Breite b = 2.500 m 8.5 Unter ständigen Lasten: Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Grenztiefe tg = 8.71 m u. GOK 9.0 Exzentrizität ey = 0.000 m Setzung (Mittel aller KPs) = 3.07 cm Resultierende im 1. Kern Setzungen der KPs: 9.5 Länge a' = 2.500 m links oben = 3.07 cm Breite b' = 2.500 m rechts oben = 3.07 cm 10.0 Unter Gesamtlasten: links unten = 3.07 cm Exzentrizität ex = 0.000 m rechts unten = 3.07 cm 10.5 Exzentrizität ey = 0.000 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 11.0 Resultierende im 1. Kern Verdrehung(y) (KP) = 0.0 L B ä re n i g te e b a ' ' = = 2 2 . . 5 5 0 0 0 0 m m N M a a c ß h g w e e b i e s n E d Q : F U u : ndamentbreite 11.5 b' = 2.50 Mstb = 1562.5 · 2.50 · 0.5 · 0.90 = 1757.8 12.0 G Du ru rc n h d s b t r a u n c z h e : n untersucht, M µE d Q s U t = = 0 0 .0 .0 / 1757.8 = 0.000 12.5 aber nicht maßgebend. Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 13.0 s R,k / s R,d = 1633.3 / 1166.64 kN/m² 13.5 Rn,k = 10208.06 kN Rn,d = 7291.47 kN 14.0 Vd = 1.35 · 1562.50 + 1.50 · 0.00 kN 05.2 = a 05.2 = 'a b = 2.50

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5 6.5 250.0 250.0

7.5 8.5 s=3.1 s=3.1 9.5

10.5

11.5

12.5

250.0 250.0

		0.00
		2.00
GW = 3.00
GW = 3.00	GS = 3.25	33..0205

			2.00
GW = 3.00	GS = 3.25
	250.0 192.5 134.1 104.9 86.3 72.3
61.0 51.8 44.2 38.0 32.9 28.6 25.0 22.1

											s=3.1
		s=	3.1

Vd d = 2109.38 kN µ (parallel zu x) = 0.289 cal j = 30.6 ° cal c = 0.00 kN/m² cal g 2 = 9.21 kN/m³

[Seite 97]

Anlage 4, Blatt 6

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1100..55//00..55 1100..00 00..00 00..0000 11..00 TToorrff 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 5.25 m System Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite b = 2.50 z b = 2.50 0.00 g g G G Q r e = = n 1 1 z . . z 3 5 u 5 0 stand EQU: 2. Kernweite

Grenzzustand EQU:

0.5

Grundriss 1.5

2.5

3.5

4.5 b = 2.50

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5 E La rg s e te b n n i = s s s e tä E n i d n i z g e / l f v u e n r d ä a n m de e r n li t c : h U ca K l s lo ü g = . S 65 p . ir 6 a 2 le k N = / 9 m .5 ² 9 m u. GOK 10.5 Vertikallast Fv,k = 1562.50 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 18.02 m Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 40.96 m² 11.5 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 37.02; Nd0 = 24.58; Nb0 = 15.03 12.5 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Formbeiwerte (x): L B ä re n i g te e b a = = 2 2 . . 5 5 0 0 0 0 m m n c = 1.560; n d = 1.537; n b = 0.700 13.5 Unter ständigen Lasten: Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Grenztiefe tg = 10.24 m u. GOK 14.5 Exzentrizität ey = 0.000 m Setzung (Mittel aller KPs) = 1.00 cm Resultierende im 1. Kern Setzungen der KPs: 15.5 Länge a' = 2.500 m links oben = 1.00 cm Breite b' = 2.500 m rechts oben = 1.00 cm 16.5 Unter Gesamtlasten: links unten = 1.00 cm E E x x z z e e n n t t r r i i z z i i t t ä ä t t e e x y = = 0 0 . . 0 0 0 0 0 0 m m V r e e r c d h re ts h u u n n t g e ( n x ) = ( K 1 P .0 ) 0 = c 0 m .0 17.5 Resultierende im 1. Kern Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Länge a' = 2.500 m Nachweis EQU: 18.5 Breite b' = 2.500 m Maßgebend: Fundamentbreite b' = 2.50 Mstb = 1562.5 · 2.50 · 0.5 · 0.90 = 1757.8 19.5 Grundbruch: Mdst = 0.0 Durchstanzen untersucht, µEQU = 0.0 / 1757.8 = 0.000 20.5 aber nicht maßgebend. s T R e , i k l s / i c s h R e ,d r h = e 2 it 7 ( 5 G 6 r . u 3 n / d 1 b 9 r 6 u 8 ch .7 ) 9 g R k , N v = /m 1 ² .40 21.5 Rn,k = 17226.90 kN Rn,d = 12304.93 kN 22.5 Vd = 1.35 · 1562.50 + 1.50 · 0.00 kN 05.2

a 05.2

'a b = 2.50

0.5

2.0

3.5

5.0

6.5

8.0 250.0 250.0

9.5

11.0

12.5

14.0

15.5

250.0 250.0

			2.00
GW = 3.00
GS = 5.25


GW = 3.00
	GS = 5.25	250.0
157.7 104.9 78.9 61.0 47.8 38.0 30.6 23.6

	38.0
	30.6


		Fv,k=1562.5
		s=1.0
s=	1.0

Vd d = 2109.38 kN µ (parallel zu x) = 0.171 cal j = 32.5 ° cal c = 0.00 kN/m² cal g 2 = 10.50 kN/m³

[Seite 98]

Anlage 4, Blatt 7

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1100..55//00..55 1100..00 00..00 00..0000 11..00 TToorrff 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 5.0 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m y für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z a = 10.00 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU:

Grundriss

0.5

1.0 b = 1.00

1.5

2.0

2.5

3.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal g 2 = 11.35 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal s ü = 16.00 kN/m² Vertikallast Fv,k = 2500.00 / 0.00 kN UK log. Spirale = 11.14 m u. GOK 3.5 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 37.31 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 190.90 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (y): 4.0 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 10.96; Nd0 = 3.93; Nb0 = 0.78 Länge a = 10.000 m Formbeiwerte (y): Breite b = 1.000 m n c = 1.035; n d = 1.026; n b = 0.970 4.5 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: E R x e z s e u n lt t ie ri r z e it n ä d t e e y i m = 0 1 . . 0 K 0 e 0 r n m S G e re tz n u z n ti g e f ( e M t i g t t = e l 6 a . l 9 le 7 r m K P u s . ) G = O 8 K .99 cm 5.0 Länge a' = 10.000 m Setzungen der KPs: Breite b' = 1.000 m links oben = 8.99 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 8.99 cm 5.5 Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 8.99 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 8.99 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 6.0 Länge a' = 10.000 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 1.000 m Nachweis EQU: Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 2500.0 · 1.00 · 0.5 · 0.90 = 1125.0 6.5 b' = 1.00 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 1125.0 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 7.0 s R,k / s R,d = 150.8 / 107.73 kN/m² Rn,k = 1508.17 kN Rn,d = 1077.26 kN 7.5 Vd = 1.35 · 2500.00 + 1.50 · 0.00 kN 00.01 = a a = 10.00 0.5 GS = 1.00 0.00 2.00 3.0 GW = 3.00 33..0205 5.25 5.5 8.0 250.0 250.0 10.5

13.0

15.5

18.0

20.5

23.0

25.5

28.0

250.0 250.0

			0.00
	GS =	1.00
		250.0 206.6 168.8 146.2 128.2 112.6
			2.00
GW = 3.00		99.1 7.5 7.7 .3
	8 7 69
	62 56.	.2 2
	51.	0
	46.6
	42.7 39.4 36.5 33.9 31.6 29.6 27.8 26.1
			5.25
24.7 23.3 22.1 21.0 20.0 19.0 18.2 17.4 16.7	24.7
	23.3 22.1 21.0
	20.0 19.0
	18.2 17.4 16.7

s=9.	0s=	9.0
	Fv
		,k=2	0.0 500
			1 = 'a
s=9.	0s=	9.0

Vd d = 3375.00 kN µ (parallel zu y) = 3.133 cal j = 15.0 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 99]

Anlage 4, Blatt 8

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 4.9 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z b = 1.00 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU: b = 1.00

Grundriss

0.5

1.0 b = 1.00

1.5

2.0

2.5

3.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal s ü = 16.00 kN/m² Lasten = ständig / veränderlich UK log. Spirale = 2.27 m u. GOK Vertikallast Fv,k = 2500.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 4.91 m 3.5 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 3.20 m² Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 18.25; Nd0 = 8.80; Nb0 = 3.34 4.0 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Formbeiwerte (x): Länge a = 10.000 m n c = 1.044; n d = 1.039; n b = 0.970 Breite b = 1.000 m Unter ständigen Lasten: Setzung infolge Gesamtlasten: 4.5 Exzentrizität ex = 0.000 m Grenztiefe tg = 6.90 m u. GOK Exzentrizität ey = 0.000 m Setzung (Mittel aller KPs) = 7.67 cm Resultierende im 1. Kern Setzungen der KPs: 5.0 Länge a' = 10.000 m links oben = 7.67 cm Breite b' = 1.000 m rechts oben = 7.67 cm Unter Gesamtlasten: links unten = 7.67 cm 5.5 Exzentrizität ex = 0.000 m rechts unten = 7.67 cm Exzentrizität ey = 0.000 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Resultierende im 1. Kern Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Nachweis EQU: 6.0 Breite b' = 1.000 m Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: M M s d t s b t = = 2 0 5 .0 00.0 · 1.00 · 0.5 · 0.90 = 1125.0 6.5 b' = 1.00 Durchstanzen untersucht, µEQU = 0.0 / 1125.0 = 0.000 aber nicht maßgebend. Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 7.0 s R,k / s R,d = 198.4 / 141.71 kN/m² Rn,k = 1983.96 kN V R d n ,d = = 1 . 1 3 4 5 1 · 7 2 .1 5 2 0 k 0 N .00 + 1.50 · 0.00 kN 7.5 00.01

a 0.5

1.0

1.5

2.0

2.5 3.0 250.0 250.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

250.0 250.0

	0.00
GS = 1.00
	2.00
GW = 3.00

			0.00
	GS =	1.00 250.0
		206.6 168.8 146.2 128.2 112.6
			2.00
GW = 3.00	8 7 69	99.1 7.5 7.7 .3
	62 56. 51.	.2 2 0
	46.6 42.7 39.4
	36.5 33.9 31.6 29.6 27.8 26.1
			5.25
24.7 23.3 22.1 21.0 20.0 19.0 18.2 17.0	24.7 23.3 22.1 21.0
	20.0 19.0

s=7.	7s=	7.7
	Fv
		,k=2	00.0 500
			1 = 'a
s=7.	7s=	7.7

Vd d = 3375.00 kN µ (parallel zu x) = 2.382 cal j = 23.2 ° cal c = 0.00 kN/m² cal g 2 = 16.05 kN/m³

[Seite 100]

Anlage 4, Blatt 9

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 2211..00//1111..00 3355..00 00..00 00..0000 8800..00 GGrrüünndduunnggssppoollsstteerr 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 1.00 m System max dphi = 5.0 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite z b = 1.00 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU: b = 1.00

Grundriss

0.5

1.0 b = 1.00

1.5

2.0

2.5

Ergebnisse Einzelfundament: cal g 2 = 20.41 kN/m³ 3.0 Lasten = ständig / veränderlich cal s ü = 16.00 kN/m² V H e o r r t i i z k o a n ll t a a s lk t r F a v f , t k F = h , 2 x, 5 k 0 = 0 0 .0 .0 0 0 / / 0 0 .0 .0 0 0 k k N N U Lä K n l g o e g . lo S g p . i S ra p le ir a = le 2 = .3 5 5 .2 m 6 u m . GOK 3.5 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 3.65 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 20.70; Nd0 = 10.65; Nb0 = 4.50 4.0 Länge a = 10.000 m Formbeiwerte (x): Breite b = 1.000 m n c = 1.047; n d = 1.042; n b = 0.970 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: 4.5 Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 6.73 m u. GOK Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 4.54 cm Länge a' = 10.000 m Setzungen der KPs: 5.0 Breite b' = 1.000 m links oben = 4.54 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 4.54 cm Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 4.54 cm 5.5 Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 4.54 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 1.000 m Nachweis EQU: 6.0 Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 2500.0 · 1.00 · 0.5 · 0.90 = 1125.0 b' = 1.00 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 6.5 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 1125.0 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 s R,k / s R,d = 266.6 / 190.45 kN/m² 7.0 Rn,k = 2666.25 kN Rn,d = 1904.46 kN Vd = 1.35 · 2500.00 + 1.50 · 0.00 kN 00.01

a 0.5

1.0

1.5

2.0

2.5 3.0 250.0 250.0

3.5

4.0 s=4.5s=4.5 4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

250.0 250.0

			0.00
	GS = 1.00		1.00
GW = 3.00

			0.00
	GS =	1.00 250.0
		206.6 168.8 146.2 128.2
	8 7 69	112.6 99.1 7.5 7.7 .3
GW = 3.00	62. 56.	2 2 0
	51. 46.6
	42.7
	39.4 36.5 33.9 31.6 29.6 27.8 26.1
			5.25
24.7 23.3 22.1 21.0 20.0 19.0 17.6	24.7 23.3 22.1
	21.0 20.0

Fv
	,k=2	0.01 500	.0
		= 'a
5s=

Vd = 3375.00 kN µ (parallel zu x) = 1.772 cal j = 25.0 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 101]

Anlage 4, Blatt 10

Boden gg//gg '' jj cc nn EEss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 1166..00//88..55 2255..00 00..00 00..0000 55..00 KKüünnssttlliicchhee AAuuffffüülllluunnggeenn 1166..55//66..55 2200..00 00..00 00..0000 22..55 TToonnee//SScchhlluuffffee ((wweeiicchh)) 1100..55//00..55 1100..00 00..00 00..0000 11..00 TToorrff 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee 1188..00//1100..55 3322..55 00..00 00..0000 4400..00 KKiieessee B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 3.25 m System max dphi = 4.6 ° Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1. Kernweite g G = 1.35 2. Kernweite b = 1.00 z b = 1.00 g G Q r e = n 1 z . z 5 u 0 stand EQU: 0.00

0.5 Grundriss 1.0

1.5

2.0 b = 1.00 2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0 Ergebnisse Einzelfundament: cal s ü = 48.63 kN/m² Lasten = ständig / veränderlich UK log. Spirale = 4.70 m u. GOK 6.5 Vertikallast Fv,k = 2500.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 5.80 m Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 4.37 m² 7.0 H M o o r m iz e o n n t t a M lk x r ,k a = ft 0 F . h 0 ,y 0 ,k / = 0 0 .0 .0 0 0 k / N 0 · . m 00 kN T N r c a 0 g = f ä 2 h 4 i . g 8 k 5 e ; i t s N b d e 0 i = w e 1 r 3 te .9 ( 4 x ; ) : Nb0 = 6.73 7.5 M Lä o n m g e e n a t M = y 1 ,k 0 = .0 0 0 0 .0 m 0 / 0.00 kN·m F n c o = rm 1 b .0 e 5 iw 0 e ; r t n e d ( = x ) 1 : .046; n b = 0.970 8.0 Breite b = 1.000 m 8.5 Unter ständigen Lasten: Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Grenztiefe tg = 8.47 m u. GOK 9.0 Exzentrizität ey = 0.000 m Setzung (Mittel aller KPs) = 2.78 cm Resultierende im 1. Kern Setzungen der KPs: 9.5 Länge a' = 10.000 m links oben = 2.78 cm Breite b' = 1.000 m rechts oben = 2.78 cm 10.0 Unter Gesamtlasten: links unten = 2.78 cm Exzentrizität ex = 0.000 m rechts unten = 2.78 cm 10.5 Exzentrizität ey = 0.000 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 11.0 Resultierende im 1. Kern Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Nachweis EQU: 11.5 Breite b' = 1.000 m Maßgebend: Fundamentbreite G Du ru rc n h d s b t r a u n c z h e : n untersucht, M M µE s d Q t s b U t = = = 2 0 0 5 .0 .0 0 0 / . 1 0 1 · 2 1 5 . . 0 0 0 = · 0 0 . . 0 5 0 · 0 0.90 = 1125.0 1 1 2 2 . . 0 5 b' = 1.00 aber nicht maßgebend. Teilsicherheit (Grundbruch) g R,v = 1.40 13.0 s R,k / s R,d = 764.4 / 546.03 kN/m² 13.5 Rn,k = 7644.48 kN Rn,d = 5460.34 kN 14.0 Vd = 1.35 · 2500.00 + 1.50 · 0.00 kN 00.01 = a 0.5

1.5

2.5

3.5 250.0 250.0

4.5

5.5

6.5

7.5

8.5

250.0 250.0

			0.00
			2.00
GW = 3.00
GS = 3.25

GW = 3.00	GS = 3.25
	168.8 128.2 99.1 77.7 62.2
	6	5.25
51.0 42.7 36.5 31.6 27.8 24.7 22.1 19.9

s=2.	8s= Fv	2.8
			0
		,k=2	0.0 500	.0
			1 = 'a
s=2.	8s=	2.8

Vd d = 3375.00 kN µ (parallel zu x) = 0.618 cal j = 27.5 ° cal c = 0.00 kN/m² cal g 2 = 8.50 kN/m³

[Seite 102]

B 2 N 3 e o 5 r r e m 7 c 6 : h n E u C n g 7 sgrundlagen: g g g G G Q , , , d s d t s s b t t = = = 1 0 1 . . . 1 9 5 0 0 0 BS: DIN 1054: BS-P Gründungssohle = 5.25 m System Spannungsverlauf Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Grundwasser = 3.00 m x für Fundamentmitte Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grenztiefe mit p = 20.0 % infolge Gesamtlasten g R,v = 1.40 1.Kernweite z b = 1.00 0.00 g g G G Q r e = = n 1 1 z . . z 3 5 u 5 0 stand EQU: 2.Kernweite 00.1 = b Anlage 4, Blatt 11

max dphi = 0.0 °

0.00 Grenzzustand EQU:

0.5

Grundriss 1.5 2.00

2.5 3.00 3.25 3.5 b = 1.00

4.5

5.25 5.5

6.5

7.5

8.5

9.5 E La rg s e te b n n i = s s s e tä E n i d n i z g e / l f v u e n r d ä a n m de e r n li t c : h c U a K l s lo ü g = . S 65 pi . r 6 a 3 le k N = / 6 m .9 ² 8 m u. GOK 10.5 Vertikallast Fv,k = 2500.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 7.21 m Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 6.55 m² 11.5 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 37.02; Nd0 = 24.58; Nb0 = 15.03 12.5 Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Formbeiwerte (x): B Lä re n i g te e b a = = 1 1 . 0 0 . 0 0 0 0 0 m m n c = 1.056; n d = 1.054; n b = 0.970 13.5 Unter ständigen Lasten: Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Grenztiefe tg = 9.92 m u. GOK 14.5 Exzentrizität ey = 0.000 m Setzung (Mittel aller KPs) = 0.87 cm Resultierende im 1. Kern Setzungen der KPs: 15.5 Länge a' = 10.000 m links oben = 0.87 cm Breite b' = 1.000 m rechts oben = 0.87 cm 16.5 Unter Gesamtlasten: links unten = 0.87 cm E E x x z z e e n n t t r r i i z z i i t t ä ä t t e e x y = = 0 0 . . 0 0 0 0 0 0 m m V r e e r c d h re ts h u un n t g e ( n x) = ( K 0 P .8 ) 7 = c 0 m .0 17.5 Resultierende im 1. Kern Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Nachweis EQU: 18.5 Breite b' = 1.000 m Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: M M s d t s b t = = 2 0 5 .0 00.0 · 1.00 · 0.5 · 0.90 = 1125.0 19.5 b' = 1.00 Durchstanzen untersucht, µEQU = 0.0 / 1125.0 = 0.000 20.5 aber nicht maßgebend. s T R e , i k l s / i c s h R e ,d r h = e 1 it 8 ( 5 G 3 r . u 1 n / d 1 b 3 r 2 u 3 ch .6 ) 3 g R k , N v = /m 1 ² .40 21.5 Rn,k = 18530.77 kN Rn,d = 13236.26 kN 22.5 Vd = 1.35 · 2500.00 + 1.50 · 0.00 kN 00.01 = a 0.00 0.5

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5 250.0 250.0 6.5

7.5

8.5

9.5

10.5

11.5

12.5

13.5

250.0 250.0

			2.00
GW = 3.00
GS = 5.25

GW = 3.00
	GS = 5.25
250.0 146.2 99.1 69.3 51.0 39.4 31.6 26.1 22.9

	51.0
	39.4
	31.6
	26.1
	22.9

	9s=
	Fv
			0
		,k=2	0.0 500	.0
			1 = 'a
s=0.	9s=	0.9

Vd d = 3375.00 kN µ (parallel zu x) = 0.255 cal j = 32.5 ° cal c = 0.00 kN/m² cal g 2 = 10.50 kN/m³

[Seite 103]

Anlage 4, Blatt 12 Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 2211..00//1111..00 3355..00 00..00 00..0000 8800..00 SScchhootttteerrttrraaggsscchhiicchhtt 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee bbiiss KKiieessee mmiitt TToorrff 1199..00//1111..55 3355..00 00..00 00..0000 5500..00 KKiieessee,, ddiicchhtt 2211..00//1133..55 3377..55 00..00 00..0000 8800..00 KKiieessee,, sseehhrr ddiicchhtt 2222..00//1122..00 2222..55 5500..00 00..0000 2255..00 TToonnsstteeiinn Berechnungsgrundlagen: gG,dst = 1.10 23576 gG,stb = 0.90 Norm: EC 7 gQ,dst = 1.50 BS: DIN 1054: BS-P Oberkante Gelände = 332.62 mNHN

BS: DIN 1054: BS-P Oberkante Gelände = 332.62 mNHN Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Gründungssohle = 332.62 mNHN Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grundwasser = 332.62 mNHN gR,v = 1.40 Grenztiefe mit festem Wert von 7.00 m u. GS gG = 1.35 1.Kernweite gQ = 1.50 2.Kernweite Grenzzustand EQU:

Grundriss

b = 10.00

b' = 10.00 00.01

a 00.01

'a 150.0 150.0

150.0 150.0

System max dphi = 5.0 ° x z b = 10.00 GW = 332.62 GS = 332.62 333 333 221 ... 609 209 0.5 3 3 0 . 7 9 4.0 327.80 7.5 11.0 14.5 18.0 21.5 25.0 28.5 32.0 35.5
		327.80
Ergebnisse Einzelfundament: cal g2 = 12.30 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal sü = 0.00 kN/m² Vertikallast Fv,k = 15000.00 / 0.00 kN UK log. Spirale = 13.15 m u. GOK Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 51.00 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 344.61 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 19.60; Nd0 = 9.81; Nb0 = 3.96 Länge a = 10.000 m Formbeiwerte (x): Breite b = 10.000 m nc = 1.457; nd = 1.410; nb = 0.700 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 7.00 m u. GOK Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 1.22 cm Länge a' = 10.000 m Setzungen der KPs: Breite b' = 10.000 m links oben = 1.22 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 1.22 cm Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 1.22 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 1.22 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 10.000 m Nachweis EQU: Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 15000.0 · 10.00 · 0.5 · 0.90 = 67500.0 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 67500.0 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 sR,k / sR,d = 1359.5 / 971.06 kN/m² Rn,k = 135948.61 kN Rn,d = 97106.15 kN Vd = 1.35 · 15000.00 + 1.50 · 0.00 kN Vd = 20250.00 kN µ (parallel zu x) = 0.209 cal j = 24.2 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 35.67 kN/m²


		150.0 149.8 148.4
		145.4 140.6 134.8 128.3 121.8 115.5	333321..0909 330.79
		109.6 104.1 99.1 94.6 0.5 6.8 3.5 .4 .6 1 7 5 4
	9
	8 8
	80 77
	75.
	72. 70. 68. 66.5 64.7 62.9
			327.80
61.3 59.8 58.3 56.9 55.5 54.2 53.0 51.8 50.6 49.5 48.4	61.3
	59.8
	58.3 56.9 55.5
	54.2

		s=1.2 Fv,k=15000.0
		Fv,k=15000.0
		s=1.2
s=	1.2

[Seite 104]

Anlage 4, Blatt 13 Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 2211..00//1111..00 3355..00 00..00 00..0000 8800..00 SScchhootttteerrttrraaggsscchhiicchhtt 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee bbiiss KKiieessee mmiitt TToorrff 1199..00//1111..55 3355..00 00..00 00..0000 5500..00 KKiieessee,, ddiicchhtt 2211..00//1133..55 3377..55 00..00 00..0000 8800..00 KKiieessee,, sseehhrr ddiicchhtt 2222..00//1122..00 2222..55 5500..00 00..0000 2255..00 TToonnsstteeiinn Berechnungsgrundlagen: gG,dst = 1.10 23576 gG,stb = 0.90 Norm: EC 7 gQ,dst = 1.50 BS: DIN 1054: BS-P Oberkante Gelände = 332.62 mNHN

Grundriss

b = 10.00

b' = 10.00 00.01

a 00.01

'a 100.0 100.0

100.0 100.0

System max dphi = 5.0 ° x z b = 10.00 GW = 332.62 GS = 332.62 333 333 221 ... 609 209 0.5 3 3 0 . 7 9 4.0 327.80 7.5 11.0 14.5 18.0 21.5 25.0 28.5 32.0 35.5
		327.80
Ergebnisse Einzelfundament: cal g2 = 12.30 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal sü = 0.00 kN/m² Vertikallast Fv,k = 10000.00 / 0.00 kN UK log. Spirale = 13.15 m u. GOK Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 51.00 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 344.61 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 19.60; Nd0 = 9.81; Nb0 = 3.96 Länge a = 10.000 m Formbeiwerte (x): Breite b = 10.000 m nc = 1.457; nd = 1.410; nb = 0.700 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 7.00 m u. GOK Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 0.81 cm Länge a' = 10.000 m Setzungen der KPs: Breite b' = 10.000 m links oben = 0.81 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 0.81 cm Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 0.81 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 0.81 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 10.000 m Nachweis EQU: Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 10000.0 · 10.00 · 0.5 · 0.90 = 45000.0 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 45000.0 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 sR,k / sR,d = 1359.5 / 971.06 kN/m² Rn,k = 135948.61 kN Rn,d = 97106.15 kN Vd = 1.35 · 10000.00 + 1.50 · 0.00 kN Vd = 13500.00 kN µ (parallel zu x) = 0.139 cal j = 24.2 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 35.67 kN/m²


		100.0 99.9 99.0
		96.9 93.8 89.8 85.6 81.2 77.0	333321..0909 330.79
		73.0 69.4 66.1 63.1 0.4 7.9 5.7 .6 .8 .0 4 0 6
	6
	5 5
	53 51
	50
	48. 47. 45. 44.3 43.1 42.0
			327.80
40.9 39.9 38.9 37.9 37.0 36.2 35.3 34.5 33.7 33.0 32.3	40.9
	39.9
	38.9 37.9 37.0
	36.2

		s=0.8 Fv,k=10000.0
		Fv,k=10000.0
		s=0.8
s=	0.8

[Seite 105]

Anlage 4, Blatt 14 Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] 2211..00//1111..00 3355..00 00..00 00..0000 8800..00 SScchhootttteerrttrraaggsscchhiicchhtt 1166..00//88..55 2277..55 00..00 00..0000 1100..00 SSaannddee bbiiss KKiieessee mmiitt TToorrff 1199..00//1111..55 3355..00 00..00 00..0000 5500..00 KKiieessee,, ddiicchhtt 2211..00//1133..55 3377..55 00..00 00..0000 8800..00 KKiieessee,, sseehhrr ddiicchhtt 2222..00//1122..00 2222..55 5500..00 00..0000 2255..00 TToonnsstteeiinn Berechnungsgrundlagen: gG,dst = 1.10 23576 gG,stb = 0.90 Norm: EC 7 gQ,dst = 1.50 BS: DIN 1054: BS-P Oberkante Gelände = 332.62 mNHN

Grundriss

b = 2.00

Ergebnisse Einzelfundament: cal g2 = 11.99 kN/m³ Lasten = ständig / veränderlich cal sü = 0.00 kN/m² Vertikallast Fv,k = 3200.00 / 0.00 kN UK log. Spirale = 3.47 m u. GOK Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kN Länge log. Spirale = 14.41 m Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kN Fläche log. Spirale = 26.19 m² Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m Nc0 = 36.99; Nd0 = 24.55; Nb0 = 15.00 Länge a = 10.000 m Formbeiwerte (x): Breite b = 2.000 m nc = 1.112; nd = 1.107; nb = 0.940 Unter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Setzung infolge Gesamtlasten: Exzentrizität ey = 0.000 m Grenztiefe tg = 7.00 m u. GOK Resultierende im 1. Kern Setzung (Mittel aller KPs) = 0.68 cm Länge a' = 10.000 m Setzungen der KPs: Breite b' = 2.000 m links oben = 0.68 cm Unter Gesamtlasten: rechts oben = 0.68 cm Exzentrizität ex = 0.000 m links unten = 0.68 cm Exzentrizität ey = 0.000 m rechts unten = 0.68 cm Resultierende im 1. Kern Verdrehung(x) (KP) = 0.0 Länge a' = 10.000 m Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 2.000 m Nachweis EQU: Maßgebend: Fundamentbreite Grundbruch: Mstb = 3200.0 · 2.00 · 0.5 · 0.90 = 2880.0 b' = 2.00 Durchstanzen untersucht, Mdst = 0.0 aber nicht maßgebend. µEQU = 0.0 / 2880.0 = 0.000 Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 sR,k / sR,d = 338.1 / 241.51 kN/m² Rn,k = 6762.24 kN Rn,d = 4830.17 kN Vd = 1.35 · 3200.00 + 1.50 · 0.00 kN 00.01

a 160.0 160.0

160.0 160.0

System max dphi = 5.0 ° x z b = 2.00 GW = 332.62 GS = 332.62 332.62 0.5 333321..0909 1.5 330.79 2.5 3.5 4.5 327.80 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10.5
		330.79
		327.80


		151.1 131.8
		116.8 105.7 96.5 88.6 81.4 75.0 69.1	333321..0909 330.79
		63.9 59.1 4.9 1.1 7.6 .5 .7 .2 9 8 9 2 6
	5 5 4 44
	41 39
	36.
	34. 32. 31. 29. 28.1 26.8
			327.80
25.5 24.4 23.3 22.3 21.4 20.5 19.7 18.9 18.2 17.5 16.9	25.5 24.4 23.3
	22.3 21.4 20.5

=0.7	s=0
	Fv,k=3	200	0.0 .0
=0.7	s=0

Vd d = 4320.00 kN µ (parallel zu x) = 0.894 cal j = 32.5 ° j wegen 5° Bedingung abgemindert cal c = 0.00 kN/m²

[Seite 106]

AGROLAB Labor GmbH

Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

[@ANALYNR_START=360776] [@BARCODE= | |R] AGROLAB Labor GmbH, Dr-Pauling-Str.3, 84079 Bruckberg

GENESIS UMWELT CONSULT GMBH Stadtparkstr. 5 91126 SCHWABACH

Datum 20.02.2024 Kundennr. 140002962

PRÜFBERICHT

Auftrag 352055123576 GT / ft Analysennr. 360776Grundwasser Probeneingang 19.02.2024 Probenahme 15.02.2024 Probenehmer Auftraggeber (F. Thurner) Kunden-Probenbezeichnung BS 10 / WP 1

Einheit Ergebnis Best.-Gr. Grenzwert Methode

Sensorische Prüfungen .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dn Anlage 5, Blatt 1

nis nerhafreV etr

Färbung (Labor)	gelbbraun	DIN EN ISO 7887 : 1994-12
Geruch (Labor)	ja	DIN EN 1622 : 2006-10 (Anhang C)
Geruchsart (Labor)	H2S	DEV B 1/2 : 1971
Geruchsstärke (Labor)	schwach	DEV B 1/2 : 1971

Geruchsstärke (Labor) schwach DEV B 1/2 : 1971 Physikalisch-chemische Parameter reitiderk

kka thcin hcilßeilhcss

Trübung (Labor) *)		stark getrübt		visuell
pH-Wert (Labor)		8,1	0	DIN EN ISO 10523 : 2012-04
Temperatur bei pH-Messung	°C	19,6	0	DIN EN ISO 10523 : 2012-04
Leitfähigkeit bei 20 °C (Labor)	µS/cm	1470	10	Berechnung aus dem Messwert
Leitfähigkeit bei 25 °C (Labor)	µS/cm	1640	10	DIN EN 27888 : 1993-11

µS/cm 1640 10 DIN EN 27888 : 1993-11 Summarische Parameter suA .tre

eitiderkka 8102:520

Säurekapazität bis pH 4,3	mmol/l	2,8	0,1	DIN 38409-7-2 : 2005-12
Säurekapazität bis pH 4,3 nach Marmorlöse-V.	mmol/l	2,81	0,1	DIN 38409-7-1: 2004-03
Oxidierbarkeit (KMnO4-Verbrauch)	mg/l	7,9	0,5	DIN EN ISO 8467 : 1995-05
KMnO4-Index (als O2)	mg/l	2,0	0,13	DIN EN ISO 8467 : 1995-05

KMnO4-Index (als O2) mg/l 2,0 0,13 Kationen 071 CE

EI/OSI NE NI

Ammonium (NH4)	mg/l	0,36	0,03			DIN ISO 15923-1 : 2014-07
Calcium (Ca)	mg/l	89	1			DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01
Magnesium (Mg)	mg/l	5,7	1			DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01

Magnesium (Mg) mg/l 5,7 1 Anionen ID ßäm

meg dnis nerhafre

Chlorid (Cl)	mg/l	410	1	DIN ISO 15923-1 : 2014-07
Nitrat (NO3)	mg/l	3	1	DIN ISO 15923-1 : 2014-07
Sulfat (SO4)	mg/l	15	2	DIN ISO 15923-1 : 2014-07
Sulfid leicht freisetzbar	mg/l	<0,05	0,05	DIN 38405-27 : 2017-10

Sulfid leicht freisetzbar mg/l <0,05 0,05 DIN 38405-27 : 2017-10 Berechnete Werte eV nete

1 ethcireb tnemukoD mesei

Carbonathärte	°dH	7,70		Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Carbonathärte	mg/l CaO	77,0		Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Nichtcarbonathärte	°dH	6,0	0	Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Nichtcarbonathärte	mg/l CaO	130	0	Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter

Einzelparameter 1P-ED-78884651-0-COD Seite 1 von 2 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl id ni eiD

[Seite 107]

Anlage 5, Blatt 2

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Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

Datum 20.02.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352055123576 GT / ft Analysennr. 360776Grundwasser Einheit Ergebnis Best.-Gr. Grenzwert Methode

.tenhci

Gesamthärte	°dH	13,7	1	Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Gesamthärte	mg/l CaO	137		Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Kalkl. Kohlensäure *)	mg/l	<1	1	DIN 4030-2 : 2008-06
Gesamthärte (Summe Erdalkalien)	mmol/l	2,45	0,18	Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter
Betonaggressivität (Angriffsgrad DIN *) 4030)		nicht angreifend		DIN 4030-1 : 2008-06

Erläuterung: Das Zeichen "<" oder n.b. in der Spalte Ergebnis bedeutet, der betreffende Parameter ist bei nebenstehender Bestimmungsgrenze nicht quantifizierbar. Die parameterspezifischen analytischen Messunsicherheiten sowie Informationen zum Berechnungsverfahren sind auf Anfrage verfügbar, sofern die berichteten Ergebnisse oberhalb der parameterspezifischen Bestimmungsgrenze liegen. Die Mindestleistungskriterien der angewandten Verfahren beruhen bezüglich der Messunsicherheit in der Regel auf der Richtlinie 2009/90/EG der Europäischen Kommission.

Beginn der Prüfungen: 19.02.2024 Ende der Prüfungen: 20.02.2024

Die Ergebnisse beziehen sich ausschließlich auf die geprüften Gegenstände. In Fällen, wo das Prüflabor nicht für die Probenahme verantwortlich war, gelten die berichteten Ergebnisse für die Proben wie erhalten. Das Laboratorium ist nicht für die vom Kunden bereitgestellten Informationen verantwortlich. Die ggf. im vorliegenden Prüfbericht dargestellten Kundeninformationen unterliegen nicht der Akkreditierung des Laboratoriums und können sich auf die Validität der Prüfergebnisse auswirken. Die auszugsweise Vervielfältigung des Berichts ohne unsere schriftliche Genehmigung ist nicht zulässig. Die Ergebnisse in diesem Prüfbericht werden gemäß der mit Ihnen schriftlich gemäß Auftragsbestätigung getroffenen Vereinbarung in vereinfachter Weise i.S. der DIN EN ISO/IEC 17025:2018, Abs. 7.8.1.3 berichtet.

AGROLAB Labor GmbH, Julian Stahn, Tel. 08765/93996-400 serviceteam1.bruckberg@agrolab.de Kundenbetreuung Dieser elektronisch übermittelte Ergebnisbericht wurde geprüft und freigegeben. Er entspricht den Anforderungen der EN ISO/IEC 17025:2017 an vereinfachte Ergebnisberichte und ist ohne Unterschrift gültig.

2P-ED-78884651-0-COD Seite 2 von 2 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl ieznnekeg

" )* " lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni eiD

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Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962

PRÜFBERICHT

Auftrag 352298923576 Analysennr. 369528Mineralisch/Anorganisches Material Probeneingang 23.02.2024 Probenahme 13.02.2024 Probenehmer Auftraggeber (F. Kröner) Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande)

Eckpunkte- Eckpunkte-Eckpunkte- Eckpunkte- papier papier papier papier Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Einheit Ergebnis Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 Best.-Gr. Feststoff .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafr Anlage 5, Blatt 3

1P-E reV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni

Analyse in der Fraktion < 2mm
Trockensubstanz	%	° 90,4					0,1
Cyanide ges.	mg/kg	<0,3	1	10	30	100	0,3
EOX	mg/kg	<1,0	1	3	10	15	1
Königswasseraufschluß
Arsen (As)	mg/kg	6,7	20	30	50	150	4
Blei (Pb)	mg/kg	9,7	40-100	140	300	1000	4
Cadmium (Cd)	mg/kg	<0,2	0,4-1,5	2	3	10	0,2
Chrom (Cr)	mg/kg	8,8	30-100	120	200	600	2
Kupfer (Cu)	mg/kg	4,8	20-60	80	200	600	2
Nickel (Ni)	mg/kg	12	15-70	100	200	600	3
Quecksilber (Hg)	mg/kg	<0,05	0,1-1	1	3	10	0,05
Zink (Zn)	mg/kg	31,2	60-200	300	500	1500	6
Kohlenwasserstoffe C10-C22 (GC)	mg/kg	<50					50
Kohlenwasserstoffe C10-C40	mg/kg	<50	100	300	500	1000	50
Naphthalin	mg/kg	<0,05					0,05
Acenaphthylen	mg/kg	<0,05					0,05
Acenaphthen	mg/kg	<0,05					0,05
Fluoren	mg/kg	<0,05					0,05
Phenanthren	mg/kg	<0,05					0,05
Anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Pyren	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(a)anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Chrysen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(b)fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(k)fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(a)pyren	mg/kg	<0,05	0,3	0,3	1	1	0,05
Dibenz(ah)anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(ghi)perylen	mg/kg	<0,05					0,05
Indeno(1,2,3-cd)pyren	mg/kg	<0,05					0,05
PAK-Summe (nach EPA)	mg/kg	n.b.	3	5	15	20
PCB (28)	mg/kg	<0,005					0,005

PCB (28) mg/kg <0,005 0,005 ED-10242751-0-COD Seite 1 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl i eiD

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Anlage 5, Blatt 4

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Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369528Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande) Eckpunkte- Eckpunkte-Eckpunkte- Eckpunkte- papier papier papier papier Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Einheit Ergebnis Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 Best.-Gr.

.tenhcieznnekeg

" )*

" lobm

PCB (52)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (101)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (118)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (138)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (153)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (180)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB-Summe	mg/kg	n.b.
PCB-Summe (6 Kongenere)	mg/kg	n.b.	0,05	0,1	0,5	1

PCB-Summe (6 Kongenere) mg/kg n.b. 0,05 0,1 0,5 1 Eluat myS m

med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkk

Eluaterstellung
Temperatur Eluat	°C	19,4					0
pH-Wert		9,0	6,5-9	6,5-9	6-12	5,5-12	0
elektrische Leitfähigkeit	µS/cm	64	500	500/2000	1000/2500	1500/3000	10
Chlorid (Cl)	mg/l	4,7	250	250	250	250	2
Sulfat (SO4)	mg/l	<2,0	250	250	250/300	250/600	2
Phenolindex	mg/l	<0,01	0,01	0,01	0,05	0,1	0,01
Cyanide ges.	mg/l	<0,005	0,01	0,01	0,05	0,1	0,005
Arsen (As)	mg/l	<0,005	0,01	0,01	0,04	0,06	0,005
Blei (Pb)	mg/l	<0,001	0,02	0,025	0,1	0,2	0,001
Cadmium (Cd)	mg/l	<0,0005	0,002	0,002	0,005	0,01	0,0005
Chrom (Cr)	mg/l	<0,001	0,015	0,03/0,05	0,075	0,15	0,001
Kupfer (Cu)	mg/l	<0,005	0,05	0,05	0,15	0,3	0,005
Nickel (Ni)	mg/l	<0,005	0,04	0,05	0,15	0,2	0,005
Quecksilber (Hg)	mg/l	<0,0002	0,0002	0,0002/0,0005	0,001	0,002	0,0002
Zink (Zn)	mg/l	<0,05	0,1	0,1	0,3	0,6	0,05

Zink (Zn) mg/l <0,05 0,1 0,1 0,3 0,6 0,05 Erläuterung: Das Zeichen "<" oder n.b. in der Spalte Ergebnis bedeutet, der betreffende Parameter ist bei nebenstehender Bestimmungsgrenze nicht quantifizierbar. Die parameterspezifischen analytischen Messunsicherheiten sowie Informationen zum Berechnungsverfahren sind auf Anfrage verfügbar, sofern die berichteten Ergebnisse oberhalb der parameterspezifischen Bestimmungsgrenze liegen. Die Mindestleistungskriterien der angewandten Verfahren beruhen bezüglich der Messunsicherheit in der Regel auf der Richtlinie 2009/90/EG der Europäischen Kommission.

Die Analysenwerte der Feststoffparameter beziehen sich auf die Trockensubstanz, bei den mit ° gekennzeichneten Parametern auf die Originalsubstanz. Anmerkung zur Bestimmung der Kohlenwasserstoffe gem. DIN EN 14039 : 2005-01 + LAGA KW/04 : 2019-09:

Das Probenmaterial wurde mittels Schütteln extrahiert und über eine Florisilsäule aufgereinigt.

Beginn der Prüfungen: 26.02.2024 Ende der Prüfungen: 28.02.2024

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Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369528Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande)

Methodenliste Feststoff Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter: PAK-Summe (nach EPA) PCB-Summe PCB-Summe (6 Kongenere) DIN EN ISO 11885 : 2009-09: Arsen (As) Blei (Pb) Cadmium (Cd) Chrom (Cr) Kupfer (Cu) Nickel (Ni) Zink (Zn) DIN EN ISO 12846 : 2012-08: Quecksilber (Hg) DIN EN ISO 17380 : 2013-10: Cyanide ges. DIN EN 13657 : 2003-01: Königswasseraufschluß DIN EN 14039 : 2005-01 + LAGA KW/04 : 2019-09: Kohlenwasserstoffe C10-C22 (GC) Kohlenwasserstoffe C10-C40 DIN EN 14346 : 2007-03, Verfahren A: Trockensubstanz DIN 19747 : 2009-07: Analyse in der Fraktion < 2mm DIN 38414-17 : 2017-01: EOX

DIN EN 15308 : 2016-12: PCB (28) PCB (52) PCB (101) PCB (118) PCB (138) PCB (153) PCB (180) DIN 38414-23 : 2002-02: Naphthalin Acenaphthylen Acenaphthen Fluoren Phenanthren Anthracen Fluoranthen Pyren Benzo(a)anthracen Chrysen Benzo(b)fluoranthen Benzo(k)fluoranthen Benzo(a)pyren Dibenz(ah)anthracen Benzo(ghi)perylen Indeno(1,2,3-cd)pyren Eluat DIN EN ISO 12846 : 2012-08: Quecksilber (Hg) DIN EN ISO 14402 : 1999-12 (H 37) Verfahren nach Abschnitt 4: Phenolindex DIN EN ISO 14403-2 : 2012-10: Cyanide ges. DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01: Arsen (As) Blei (Pb) Cadmium (Cd) Chrom (Cr) Kupfer (Cu) Nickel (Ni) Zink (Zn) DIN EN 27888 : 1993-11: elektrische Leitfähigkeit DIN ISO 15923-1 : 2014-07: Chlorid (Cl) Sulfat (SO4) DIN 38404-4 : 1976-12: Temperatur Eluat DIN 38404-5 : 2009-07: pH-Wert DIN 38414-4 : 1984-10: Eluaterstellung

3P-ED-10242751-0-COD

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" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni eiD Anlage 5, Blatt 5

[Seite 111]

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Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962

PRÜFBERICHT

Auftrag 352298923576 Analysennr. 369532Mineralisch/Anorganisches Material Probeneingang 23.02.2024 Probenahme 13.02.2024 Probenehmer Auftraggeber (F. Kröner) Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande) Rückstellprobe Ja Auffälligkt. Probenanlieferung Keine Probenahmeprotokoll Nein DepV 03/16 DepV 03/16DepV 03/16DepV 03/16Anh.3 Anh.3 Anh.3 Anh.3 Tab.2 DK Einheit ErgebnisTab.2 DK 0 Tab.2 DK I Tab.2 DK II III Best.-Gr. Feststoff .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka th Anlage 5, Blatt 6

hcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE

Analyse in der Gesamtfraktion
Masse Laborprobe	kg	° 0,60					0,001
Trockensubstanz	%	° 92,4					0,1
Glühverlust	%	0,8	<=3	<=3	<=5	<=10	0,05
Kohlenstoff(C) organisch (TOC)	%	<0,1	<=1	<=1	<=3	<=6	0,1
Extrahierbare lipophile Stoffe	%	<0,05	<=0,1	<=0,4	<=0,8	<=4	0,05
Benzol	mg/kg	<0,05					0,05
Toluol	mg/kg	<0,05					0,05
Ethylbenzol	mg/kg	<0,05					0,05
m,p-Xylol	mg/kg	<0,05					0,05
o-Xylol	mg/kg	<0,05					0,05
Cumol	mg/kg	<0,1					0,1
Styrol	mg/kg	<0,1					0,1
Summe BTX	mg/kg	n.b.	<=6

Summe BTX mg/kg n.b. <=6 Eluat NID ßäm

meg dnis nerhafreV netethcireb tnem

Eluaterstellung
Gesamtgehalt an gelösten Stoffen	mg/l	<200	<=400	<=3000	<=6000	<=10000	200
Fluorid (F)	mg/l	<0,50	<=1	<=5	<=15	<=50	0,5
Cyanide leicht freisetzbar	mg/l	<0,005	<=0,01	<=0,1	<=0,5	<=1	0,005
Antimon (Sb)	mg/l	<0,0025	<=0,006	<=0,03	<=0,07	<=0,5	0,0025
Barium (Ba)	mg/l	<0,05	<=2	<=5	<=10	<=30	0,05
Molybdän (Mo)	mg/l	<0,005	<=0,05	<=0,3	<=1	<=3	0,005
Selen (Se)	mg/l	<0,003	<=0,01	<=0,03	<=0,05	<=0,7	0,003
DOC	mg/l	37,8	<=50	<=50	<=80	<=100	1

DOC mg/l 37,8 <=50 <=50 <=80 <=100 1 4P-ED-10242751-0-COD Seite 1 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl mukoD meseid ni eiD

[Seite 112]

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369532Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande) Erläuterung: Das Zeichen "<" oder n.b. in der Spalte Ergebnis bedeutet, der betreffende Parameter ist bei nebenstehender Bestimmungsgrenze nicht quantifizierbar. Die parameterspezifischen analytischen Messunsicherheiten sowie Informationen zum Berechnungsverfahren sind auf Anfrage verfügbar, sofern die berichteten Ergebnisse oberhalb der parameterspezifischen Bestimmungsgrenze liegen. Die Mindestleistungskriterien der angewandten Verfahren beruhen bezüglich der Messunsicherheit in der Regel auf der Richtlinie 2009/90/EG der Europäischen Kommission.

Die Einwaage zur Untersuchung auf leichtflüchtige organische Substanzen erfolgte im Labor aus der angelieferten Originalprobe. Dieses Vorgehen könnte einen Einfluss auf die Messergebnisse haben.

Die Analysenwerte der Feststoffparameter beziehen sich auf die Trockensubstanz, bei den mit ° gekennzeichneten Parametern auf die Originalsubstanz.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 10304-1 : 2009-07:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat bis zur weiteren Bearbeitung im Dunkeln gekühlt aufbewahrt.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 14403-2 : 2012-10:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels 4 molarer Natronlauge stabilisiert.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels konzentrierter Salpetersäure stabilisiert.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN 1484 : 2019-04:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels 2 molarer Salzsäure stabilisiert.

Beginn der Prüfungen: 26.02.2024 Ende der Prüfungen: 29.02.2024

5P-ED-10242751-0-COD

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[Seite 113]

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369532Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande) Methodenliste Feststoff Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter: Summe BTX DIN EN ISO 22155 : 2016-07: Benzol Toluol Ethylbenzol m,p-Xylol o-Xylol Cumol Styrol DIN EN 14346 : 2007-03, Verfahren A: Trockensubstanz DIN EN 15169 : 2007-05: Glühverlust DIN EN 15936 : 2012-11: Kohlenstoff(C) organisch (TOC) DIN 19747 : 2009-07: Analyse in der Gesamtfraktion Masse Laborprobe LAGA KW/04 : 2019-09: Extrahierbare lipophile Stoffe Eluat DIN EN ISO 10304-1 : 2009-07: Fluorid (F) DIN EN ISO 14403-2 : 2012-10: Cyanide leicht freisetzbar DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01: Antimon (Sb) Barium (Ba) Molybdän (Mo) Selen (Se) DIN EN 12457-4 : 2003-01: Eluaterstellung DIN EN 1484 : 2019-04: DOC DIN EN 15216 : 2008-01: Gesamtgehalt an gelösten Stoffen

6P-ED-10242751-0-COD

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[Seite 114]

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Erstellt: D. Krüger, 16.10.2023 Geprüft:M. Erdmann-Schiessling, Freigegeben:K. Opitz, 17.10.2023 MF-04268-DE Seite1von2

Protokoll analog DIN 19747 (Juli 2009) und Deponieverordnung (ab 01.08.2023 geltende Fassung aufgrund Artikel 3 des BGBI. Nr. 43 vom 09.07.2021) 06.03.2024 Erhebungsdaten Probenahme(von der Feldprobe zur Laborprobe)

Probenahme durch Maximale Korngröße/Stückigkeit Masse Laborprobe in kg

Auftraggeber (F. Kröner)
	<10mm
	0,60

Probenvorbereitung (von der Laborprobe zur Prüfprobe)

Auftragsnummer Analysennummer Probenbezeichung Kunde Laborfreigabe Datum, Uhrzeit Probenahmeprotokoll liegt dem Labor Auffälligkeiten bei der Probenanliefer inerte Fremdanteile

3522989
369532
Mischprobe 1 (Künstliche Auffüllungen: Sande)
26.02.2024 08:02:09

(nicht untersuchte Fraktion: z.B. Metall, Glas, etc.) Analyse Gesamtfraktion nein ja X Zerkleinerung durch Backenbrecher nein X ja Siebung:

Analyse Siebdurchgang < 2 mm nein X ja Anteil < 2 mm Gew-% Analyse Siebrückstand > 2 mm nein X ja siehe gesonderte Analysennummer Lufttrocknung nein ja X Probenteilung / Homogenisierung Fraktionierendes Teilen nein ja X Kegeln und Vierteln nein X ja Rotationsteiler nein X ja Riffelteiler nein X ja Cross-riffling nein X ja Rückstellprobe nein ja X Rückstellung mindestens 6 Wochen nach Laboreingang Anzahl Prüfproben 3

Probenaufarbeitung (von der Prüfprobe zur Messprobe) untersuchungsspez. Trocknung Prüfprobe chem. Trocknung nein X ja Trocknung 105°C nein X ja (Ausnahme: GV aus 105°C Teilprobe) Lufttrocknung nein ja X Gefriertrocknung nein X ja untersuchungsspez. Feinzerkleinerung Prüfprobe mahlen nein ja X (<250 µm, <5 mm, <10 mm, <20 mm) schneiden nein X ja

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Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

[@ANALYNR_START=369534] [@BARCODE= | |R] AGROLAB Labor GmbH, Dr-Pauling-Str.3, 84079 Bruckberg

GENESIS UMWELT CONSULT GMBH Stadtparkstr. 5 91126 SCHWABACH

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962

PRÜFBERICHT

Auftrag 352298923576 Analysennr. 369534Mineralisch/Anorganisches Material Probeneingang 23.02.2024 Probenahme 13.02.2024 Probenehmer Auftraggeber (F. Kröner) Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe)

Eckpunkte- Eckpunkte-Eckpunkte- Eckpunkte- papier papier papier papier Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Einheit Ergebnis Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 Best.-Gr. Feststoff .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafr Anlage 5, Blatt 10

7P-E reV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni

Analyse in der Fraktion < 2mm
Trockensubstanz	%	° 74,2					0,1
Cyanide ges.	mg/kg	<0,3	1	10	30	100	0,3
EOX	mg/kg	<1,0	1	3	10	15	1
Königswasseraufschluß
Arsen (As)	mg/kg	13	20	30	50	150	4
Blei (Pb)	mg/kg	21	40-100	140	300	1000	4
Cadmium (Cd)	mg/kg	0,2	0,4-1,5	2	3	10	0,2
Chrom (Cr)	mg/kg	34	30-100	120	200	600	2
Kupfer (Cu)	mg/kg	13	20-60	80	200	600	2
Nickel (Ni)	mg/kg	29	15-70	100	200	600	3
Quecksilber (Hg)	mg/kg	0,06	0,1-1	1	3	10	0,05
Zink (Zn)	mg/kg	61,3	60-200	300	500	1500	6
Kohlenwasserstoffe C10-C22 (GC)	mg/kg	<50					50
Kohlenwasserstoffe C10-C40	mg/kg	<50	100	300	500	1000	50
Naphthalin	mg/kg	<0,05					0,05
Acenaphthylen	mg/kg	<0,05					0,05
Acenaphthen	mg/kg	<0,05					0,05
Fluoren	mg/kg	<0,05					0,05
Phenanthren	mg/kg	<0,05					0,05
Anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Pyren	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(a)anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Chrysen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(b)fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(k)fluoranthen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(a)pyren	mg/kg	<0,05	0,3	0,3	1	1	0,05
Dibenz(ah)anthracen	mg/kg	<0,05					0,05
Benzo(ghi)perylen	mg/kg	<0,05					0,05
Indeno(1,2,3-cd)pyren	mg/kg	<0,05					0,05
PAK-Summe (nach EPA)	mg/kg	n.b.	3	5	15	20
PCB (28)	mg/kg	<0,005					0,005

PCB (28) mg/kg <0,005 0,005 ED-10242751-0-COD Seite 1 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl i eiD

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Anlage 5, Blatt 11

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Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369534Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe) Eckpunkte- Eckpunkte-Eckpunkte- Eckpunkte- papier papier papier papier Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Jul. 2021 Einheit Ergebnis Z0 Z1.1 Z1.2 Z2 Best.-Gr.

.tenhcieznnekeg

" )*

" lobm

PCB (52)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (101)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (118)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (138)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (153)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB (180)	mg/kg	<0,005					0,005
PCB-Summe	mg/kg	n.b.
PCB-Summe (6 Kongenere)	mg/kg	n.b.	0,05	0,1	0,5	1

PCB-Summe (6 Kongenere) mg/kg n.b. 0,05 0,1 0,5 1 Eluat myS m

med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkk

Eluaterstellung
Temperatur Eluat	°C	20,2					0
pH-Wert		8,2	6,5-9	6,5-9	6-12	5,5-12	0
elektrische Leitfähigkeit	µS/cm	146	500	500/2000	1000/2500	1500/3000	10
Chlorid (Cl)	mg/l	3,7	250	250	250	250	2
Sulfat (SO4)	mg/l	17	250	250	250/300	250/600	2
Phenolindex	mg/l	<0,01	0,01	0,01	0,05	0,1	0,01
Cyanide ges.	mg/l	<0,005	0,01	0,01	0,05	0,1	0,005
Arsen (As)	mg/l	<0,005	0,01	0,01	0,04	0,06	0,005
Blei (Pb)	mg/l	<0,001	0,02	0,025	0,1	0,2	0,001
Cadmium (Cd)	mg/l	<0,0005	0,002	0,002	0,005	0,01	0,0005
Chrom (Cr)	mg/l	<0,001	0,015	0,03/0,05	0,075	0,15	0,001
Kupfer (Cu)	mg/l	<0,005	0,05	0,05	0,15	0,3	0,005
Nickel (Ni)	mg/l	<0,005	0,04	0,05	0,15	0,2	0,005
Quecksilber (Hg)	mg/l	<0,0002	0,0002	0,0002/0,0005	0,001	0,002	0,0002
Zink (Zn)	mg/l	<0,05	0,1	0,1	0,3	0,6	0,05

Das Probenmaterial wurde mittels Schütteln extrahiert und über eine Florisilsäule aufgereinigt.

Beginn der Prüfungen: 26.02.2024 Ende der Prüfungen: 06.03.2024

[Seite 117]

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369534Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe)

9P-ED-10242751-0-COD

AGROLAB Labor GmbH

Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

Seite 3 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni eiD Anlage 5, Blatt 12

[Seite 118]

AGROLAB Labor GmbH

Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

[@ANALYNR_START=369535] [@BARCODE= | |R] AGROLAB Labor GmbH, Dr-Pauling-Str.3, 84079 Bruckberg

GENESIS UMWELT CONSULT GMBH Stadtparkstr. 5 91126 SCHWABACH

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962

PRÜFBERICHT

Auftrag 352298923576 Analysennr. 369535Mineralisch/Anorganisches Material Probeneingang 23.02.2024 Probenahme 13.02.2024 Probenehmer Auftraggeber (F. Kröner) Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe) Rückstellprobe Ja Auffälligkt. Probenanlieferung Keine Probenahmeprotokoll Nein DepV 03/16 DepV 03/16DepV 03/16DepV 03/16Anh.3 Anh.3 Anh.3 Anh.3 Tab.2 DK Einheit ErgebnisTab.2 DK 0 Tab.2 DK I Tab.2 DK II III Best.-Gr. Feststoff .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka th Anlage 5, Blatt 13

hcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE

Analyse in der Gesamtfraktion
Masse Laborprobe	kg	° 0,70					0,001
Trockensubstanz	%	° 82,4					0,1
Glühverlust	%	3,0	<=3	<=3	<=5	<=10	0,05
Kohlenstoff(C) organisch (TOC)	%	0,78	<=1	<=1	<=3	<=6	0,1
Extrahierbare lipophile Stoffe	%	<0,05	<=0,1	<=0,4	<=0,8	<=4	0,05
Benzol	mg/kg	<0,05					0,05
Toluol	mg/kg	<0,05					0,05
Ethylbenzol	mg/kg	<0,05					0,05
m,p-Xylol	mg/kg	<0,05					0,05
o-Xylol	mg/kg	<0,05					0,05
Cumol	mg/kg	<0,1					0,1
Styrol	mg/kg	<0,1					0,1
Summe BTX	mg/kg	n.b.	<=6

Summe BTX mg/kg n.b. <=6 Eluat NID ßäm

meg dnis nerhafreV netethcireb tnem

Eluaterstellung
Gesamtgehalt an gelösten Stoffen	mg/l	<200	<=400	<=3000	<=6000	<=10000	200
Fluorid (F)	mg/l	<2,5 m)	<=1	<=5	<=15	<=50	2,5
Cyanide leicht freisetzbar	mg/l	<0,005	<=0,01	<=0,1	<=0,5	<=1	0,005
Antimon (Sb)	mg/l	<0,0025	<=0,006	<=0,03	<=0,07	<=0,5	0,0025
Barium (Ba)	mg/l	<0,05	<=2	<=5	<=10	<=30	0,05
Molybdän (Mo)	mg/l	<0,005	<=0,05	<=0,3	<=1	<=3	0,005
Selen (Se)	mg/l	<0,003	<=0,01	<=0,03	<=0,05	<=0,7	0,003
DOC	mg/l	3,8	<=50	<=50	<=80	<=100	1

DOC mg/l 3,8 <=50 <=50 <=80 <=100 1 01P-ED-10242751-0-COD Seite 1 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl mukoD meseid ni eiD

[Seite 119]

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369535Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe) m) Die Nachweis-, bzw. Bestimmungsgrenze musste erhöht werden, da Matrixeffekte bzw. Substanzüberlagerungen eine Quantifizierung erschweren. Erläuterung: Das Zeichen "<" oder n.b. in der Spalte Ergebnis bedeutet, der betreffende Parameter ist bei nebenstehender Bestimmungsgrenze nicht quantifizierbar. Die parameterspezifischen analytischen Messunsicherheiten sowie Informationen zum Berechnungsverfahren sind auf Anfrage verfügbar, sofern die berichteten Ergebnisse oberhalb der parameterspezifischen Bestimmungsgrenze liegen. Die Mindestleistungskriterien der angewandten Verfahren beruhen bezüglich der Messunsicherheit in der Regel auf der Richtlinie 2009/90/EG der Europäischen Kommission.

Die Einwaage zur Untersuchung auf leichtflüchtige organische Substanzen erfolgte im Labor aus der angelieferten Originalprobe. Dieses Vorgehen könnte einen Einfluss auf die Messergebnisse haben.

Die Analysenwerte der Feststoffparameter beziehen sich auf die Trockensubstanz, bei den mit ° gekennzeichneten Parametern auf die Originalsubstanz.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 10304-1 : 2009-07:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat bis zur weiteren Bearbeitung im Dunkeln gekühlt aufbewahrt.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 14403-2 : 2012-10:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels 4 molarer Natronlauge stabilisiert.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels konzentrierter Salpetersäure stabilisiert.

Anmerkung zur Messung nach DIN EN 1484 : 2019-04:

Für die Messung wurde das erstellte Eluat/Perkolat mittels 2 molarer Salzsäure stabilisiert.

Beginn der Prüfungen: 26.02.2024 Ende der Prüfungen: 06.03.2024

11P-ED-10242751-0-COD

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Seite 2 von 3 AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl .tenhcieznnekeg

" )*

" lobmyS med tim dnis nerhafreV etreitiderkka thcin hcilßeilhcssuA .treitiderkka 8102:52071 CEI/OSI NE NID ßämeg dnis nerhafreV netethcireb tnemukoD meseid ni eiD Anlage 5, Blatt 14

[Seite 120]

Datum 06.03.2024 Kundennr. 140002962 PRÜFBERICHT Auftrag 352298923576 Analysennr. 369535Mineralisch/Anorganisches Material Kunden-Probenbezeichnung Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe) Methodenliste Feststoff Berechnung aus Messwerten der Einzelparameter: Summe BTX DIN EN ISO 22155 : 2016-07: Benzol Toluol Ethylbenzol m,p-Xylol o-Xylol Cumol Styrol DIN EN 14346 : 2007-03, Verfahren A: Trockensubstanz DIN EN 15169 : 2007-05: Glühverlust DIN EN 15936 : 2012-11: Kohlenstoff(C) organisch (TOC) DIN 19747 : 2009-07: Analyse in der Gesamtfraktion Masse Laborprobe LAGA KW/04 : 2019-09: Extrahierbare lipophile Stoffe Eluat DIN EN ISO 10304-1 : 2009-07: Fluorid (F) DIN EN ISO 14403-2 : 2012-10: Cyanide leicht freisetzbar DIN EN ISO 17294-2 : 2017-01: Antimon (Sb) Barium (Ba) Molybdän (Mo) Selen (Se) DIN EN 12457-4 : 2003-01: Eluaterstellung DIN EN 1484 : 2019-04: DOC DIN EN 15216 : 2008-01: Gesamtgehalt an gelösten Stoffen

21P-ED-10242751-0-COD

AGROLAB Labor GmbH

Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

[Seite 121]

Anlage 5, Blatt 16

AGROLAB Labor GmbH

Dr.-Pauling-Str. 3, 84079 Bruckberg, Germany Fax: +49 (08765) 93996-28 www.agrolab.de

Erstellt: D. Krüger, 16.10.2023 Geprüft:M. Erdmann-Schiessling, Freigegeben:K. Opitz, 17.10.2023 MF-04268-DE Seite2von2

Probenahme durch Maximale Korngröße/Stückigkeit Masse Laborprobe in kg

Auftraggeber (F. Kröner)
	<10mm
	0,70

Probenvorbereitung (von der Laborprobe zur Prüfprobe)

Auftragsnummer Analysennummer Probenbezeichung Kunde Laborfreigabe Datum, Uhrzeit Probenahmeprotokoll liegt dem Labor siehe Anlage Auffälligkeiten bei der Probenanliefer inerte Fremdanteile Anteil Gew-%

3522989
369535
Mischprobe 2 (Quartär: Schluffe)
26.02.2024 08:02:09

(nicht untersuchte Fraktion: z.B. Metall, Glas, etc.) Analyse Gesamtfraktion nein ja X Zerkleinerung durch Backenbrecher nein X ja Siebung:

AGROLAB Labor GmbH, Julian Stahn, Tel. 08765/93996-400 serviceteam1.bruckberg@agrolab.de Kundenbetreuung 2P-ED-62242751-0-COD AG Landshut Geschäftsführer HRB 7131 Dr. Carlo C. Peich Ust/VAT-Id-Nr.: Dr. Paul Wimmer DE 128 944 188 Dr. Torsten Zurmühl

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[Seite 122: nicht lesbar — ValueError]

[Seite 123]

[Seite 123: nicht lesbar — ValueError]

[Seite 124]

Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az.: 23576	Anlage: 7
		Blatt: 1
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand: 15.05.2025 Fotodokumentation vom 14.02.2024 Bild 1: Blick über das Untersuchungsgebiet, Blick in Richtung S. Bild 2: Blick über das Untersuchungsgebiet, Blick in Richtung N.

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\Anlagen 1-3_v1.1.1_neu_1.xlsm R0 Seite 1

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Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az.: 23576	Anlage: 7
		Blatt: 2
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand: 15.05.2025 Fotodokumentation vom 14.02.2024 Bild 3: Blick über das Untersuchungsgebiet, Blick in Richtung N. Bild 4: Blick über das Untersuchungsgebiet, Blick in Richtung W.

N:\Az\23000\23576 GT\Anlagen\Vorlagen\Anlagen 1-3_v1.1.1_neu_1.xlsm R0 Seite 2

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Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az. 23576	Anlage: 7
		Blatt: 3
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand: 15.05.2025 Fotodokumentation GWM 1 2 m u. GOK 4 m u. GOK 6 m u. GOK 8 m u. GOK 10 m u. GOK 12 m u. GOK

N:\Az\24000\24499 GT\Anlagen

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Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az. 23576	Anlage: 7
		Blatt: 4
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung- Stand: 15.05.2025 Fotodokumentation GWM 2 2 m u. GOK 4 m u. GOK 6 m u. GOK 8 m u. GOK 10 m u. GOK 12 m u. GOK

N:\Az\24000\24499 GT\Anlagen

[Seite 128]

Genesis Umwelt Consult GmbH Stadtparkstraße 5, 91126 Schwabach	Az. 23576	Anlage: 7
		Blatt: 5
Schulverband Hersbruck Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4, 1846 1847/16 (Teilfllächen), Gemarkung Hersbruck (Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck) Zusammenfassender geotechnischer Bericht über Baugrund und Gründung-Stand: 15.05.2025 Fotodokumentation GWM 3 2 m u. GOK 4 m u. GOK 6 m u. GOK 8 m u. GOK 10 m u. GOK 12 m u. GOK 14 m u. GOK

N:\Az\24000\24499 GT\Anlagen

Anlage A5 -HEB-SZ-GEN-X-GUT-Bericht02_23576_tb_20250610.pdf

Schulverband Hersbruck

Bauvorhaben Neubau Schulzentrum Hersbruck

auf den Grundstücken Flur-Nr. 1845, sowie 1805/4,

1846 & 1847/16 (Teilflächen), Gemarkung Hersbruck

(Happurger Straße 7 in 91217 Hersbruck)

Zusammenfassender geotechnischer Bericht

über Baugrund und Gründung - Stand: 31.05.2025

Inhaltsverzeichnis

Tabellen- und Abbildungsverzeichnis

Anlagenverzeichnis

­

B (336,38) (337,80) ´ ´ DPH9

#

A

A'

m NHN

m NHN

337,00 337,00

3 3

3 3 3 3

3 3

3 3 3 3

2 1

6 5 4 3

, ,

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? ? 2 a +

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c

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3 3 3 3

3 3

3 3 3 3

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0 0 0 0

325,00 325,00

3 + 4 3 + 4 3 + 4 3 + 4

323,00 323,00

322,00 322,00

321,00 321,00

0 m 5 m 10 m 15 m 20 m 25 m 30 m 35 m 40 m 45 m 50 m 55 m 60 m 65 m 70 m 75 m 80 m 85 m 90 m 95 m 110 m 115 m

Schnitt B-B'

NW SE

B B'

m NHN m NHN

338,00 338,00

337,00 337,00