Baugrundgutachten.pdf

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Gesellschaft für Bohr- und Geotechnik mbH

BauGrund Süd, Zeppelinstraße 10, 88410 Bad Wurzach

Geotechnischer Kurzbericht

Anlagen:

1.1 Übersichtslageplan, Maßstab 1:50000 (DIN A4)

1.2 Lageplan mit Untersuchungspunkten, Maßstab 1:750 (DIN A2)

2.1-3 Geotechnische Baugrundschnitte, M.d.H. 1:50, M.d.L. unmaßstäblich

2.4-5 Ausbau der Bohrungen GWM 1-2/26 zu 3“-Grundwasserbeobachtungsmessstellen

3 Fotodokumentation der Bohrkerne

4.1-13 Bodenmechanische Laborversuche

BauGrund Süd Tel.: +49 (0) 7564 9313-0 Gerichtsstand Ravensburg Geschäftsführer: Gesellschaft für Bohr- und Geotechnik mbH Fax: +49 (0) 7564 9313-50 HRB 610 407 Alois Jäger Zeppelinstraße 10 Steuer-Nr. 91060/17668 UST-Ident-Nr. DE189412198 88410 Bad Wurzach www.baugrundsued.de

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AZ 2603089, Innenstadtsanierung , Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu -Baugrunderkundung-

Verwendete Unterlagen:

[1] Geologische Karte von Baden-Württemberg 1:25000, Blatt 8126 Leutkirch im Allgäu-Ost, 1994

[2] DIN EN 1997-1:2014-03, Eurocode 7 - Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik - Teil 1: Allgemeine Regeln

[2.1] DIN EN 1997-1/NA:2010-12, Nationaler Anhang - National festgelegte Parameter - Eurocode 7: Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik - Teil 1: Allgemeine Regeln

[2.2] DIN EN 1997-2:2010-10, Eurocode 7: Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik - Teil 2: Erkundung und Untersuchung des Baugrunds

[2.3] DIN EN 1997-2/NA:2010-12, Nationaler Anhang - National festgelegte Parameter - Eurocode 7: Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik - Teil 2: Erkundung und Untersuchung des Baugrunds

[2.4] DIN 1054:2021-04; Baugrund - Sicherheitsnachweise im Erd- und Grundbau

[3] Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e.V.: Arbeitsblatt DWA-A 138-1:2024-10 - Anlagen zur Versickerung von Niederschlagswasser - Teil 1: Planung, Bau und Betrieb

[4] DIN 4124:2012-01; Baugruben und Gräben - Böschungen, Verbau, Arbeitsraumbreiten

[5] DIN EN 1610:2015-12, Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen und -kanälen

[6] Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau ZTV E – StB 17

[7] Richtlinien für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen, RStO 12/24, Ausgabe 2012/Fassung 2024

1 Veranlassung

Die Große Kreisstadt Leutkirch im Allgäu beabsichtigt, im Zuge ihrer Innenstadtsanierung, die bestehenden Infrastrukturleitungen (Kanal, Wasser, Fernwärme) zu erneuern bzw. auszubauen, welche im Bereich der Marktstraße sowie des Marktplatzes, des Paradiesgäßle, dem Gänsbühl, dem östlichen Teil der Lammgasse, der Spitalgasse und des Postplatzes verlaufen. Darüber hinaus sollen die Verkehrsflächen in diesem Bereich saniert werden.

Im Zusammenhang mit der geplanten Innenstadtsanierung wurde die Fa. BauGrund Süd beauftragt, die geologische Beschaffenheit des Untergrundes zu erkunden und die Ergebnisse zusammenfassend in einem geotechnischen Kurzbericht darzustellen.

Im Folgenden wird über die Ergebnisse der durchgeführten Baugrunderkundung berichtet und diese aus geotechnischer Sicht bewertet.

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2 Durchgeführte Untersuchungen und Ergebnisse

Zur Erfassung bzw. Beurteilung der Bodenbeschaffenheit des im Projektareal anstehenden Baugrundes kam im Zeitraum vom 08.07. bis 10.07.2026 folgendes geotechnisches Erkundungsprogramm zur Ausführung:

➢ 6 Rammkernbohrungen BK 1-4/26 und GWM 1-2/26 bis in eine Tiefe von 6,0 m unter der Geländeoberkante (m u. GOK)

➢ 5 schwere Rammkernsondierungen RKS 1-5/26 bis in eine Tiefe von 6,0 m u. GOK

➢ 7 schwere Rammsondierungen DPH 1-7/26 bis in eine Tiefe von 6,0 m bzw. 7,0 m u. GOK

Die Rammkernsondierungen RKS 1/26, RKS 3/26 und RKS 4/26 mussten zwischen 1,9 m und 5,6 m u. GOK abgebrochen werden, da in diesen Tiefen kein weiterer Bohrfortschritt mehr möglich war. Die Rammsondierungen DPH 2/26, DPH 5/26 und DPH 7/26 mussten ebenfalls aufgrund der Lagerungsdichte bzw. Festigkeit der erkundeten Bodenschichten in Tiefen zwischen 4,5 m und 5,7 m u. GOK abgebrochen werden.

Auf das Abteufen der RKS 2/26 wurde im Zuge der Baugrundaufschlussarbeiten verzichtet, da an dem vorab festgelegten und eingemessenen Ansatzpunkt ein Kanal vorgefunden wurde.

Der Standort des Untersuchungsgebietes kann dem Übersichtslageplan der Anlage 1.1 entnommen werden. Die Einmessung der Ansatzpunkte nach Lage und Höhe mittels GPS erfolgte durch einen Mitarbeiter der Fassnacht Ingenieure GmbH aus Bad Wurzach. Die zugehörigen UTM-Koordinaten (Rechts- und Hochwerte) sowie die Absoluthöhen (nach DHHN2016) sind zusammen mit den einzelnen Untersuchungspunkten im Lageplan der Anlage 1.2 enthalten.

Die mit den Bohrungen BK 1-6/26 und den Rammkernsondierungen RKS 1-5/26 erkundeten Bodenschichten wurden gemäß DIN EN ISO 14688-1, DIN 18196, DIN 18300 und DIN 18301 ingenieurgeologisch aufgenommen, wobei eine Zusammenfassung stratigraphisch gleicher Schichten stattfand. Daher können diese von der genormten Farbgebung für Lockergesteine teilweise abweichen.

Anschließend erfolgte aus den Bodenprofilen der groß- und kleinkalibrigen Bohrungen und den Rammsondierdiagrammen die Ausarbeitung eines geologischen Baugrundmodells, welches in den geotechnischen Baugrundschnitten der Anlagen 2.1-3 wiedergegeben ist.

Die Bohrungen GWM 1/26 und GWM 2/26 wurden im Zuge der Baugrundaufschlussarbeiten jeweils zu einer 3“-Grundwasserbeobachtungsmessstelle ausgebaut, die in den Anlagen 2.4-5 graphisch dargestellt sind.

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Die mit den Bohrungen zu Tage geförderten und in Kernkisten ausgelegten Böden sind in der Fotodokumentation der Anlage 3 abgebildet.

Zusätzlich zur manuellen Ansprache der Böden wurden aus den Kernkisten gestörte Bodenproben entnommen und im Erdbaulabor der Fa. BauGrund Süd bodenmechanisch untersucht. Die Ergebnisse der durchgeführten Laborversuche sind in den Anlagen 4.1-13 aufgeführt.

3 Geotechnisches Baugrundmodell

Bautechnische Beschreibung der Schichten

Durch Interpolation der punktuellen Aufschlüsse wurde unter Berücksichtigung der geologischen Zusammenhänge ein 2-dimensionales Baugrundmodell für das Bauvorhaben entwickelt. Der Aufbau, die Zusammensetzung sowie die bautechnischen Eigenschaften des Untergrundes sind im Detail der Anlage 2 sowie den Tabellen 7 bis 9 zu entnehmen.

Mit den abgeteuften Aufschlüssen kann für das projektierte Areal folgende generalisierte Schichtenabfolge zugrunde gelegt werden:

➢ Auffüllungen (rezent) (Kies, Sand, Schluff)

➢ Verwitterungsdecke (Holozän) (Verwitterungslehm, Verwitterungskies)

➢ Schmelzwasserablagerungen (Holozän) (Schmelzwasserkies)

➢ Obere Süßwassermolasse (Miozän)

Im Einzelnen wurden die erkundeten Schichten mit den durchgeführten Bohrungen und Sondierungen in folgenden Schichttiefen festgestellt.

Tabelle 1: Schichtglieder und Schichttiefen der Rammkernbohrungen (m u. GOK)

**Endtiefe Bohrung

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Tabelle 2: Schichtglieder und Schichttiefen der Rammkernsondierungen (m u. GOK)

**Endtiefe Sondierung

Tabelle 2: Schichtglieder und Schichttiefen der Rammsondierungen (bis m u. GOK)

***Endtiefe Sondierung ***Da es sich bei der Rammsondierung um ein indirektes Aufschlussverfahren handelt (keine Bodenförderung), sind die ***Schichtgrenzen als Interpolation zu betrachten.

Bodenmechanische Laborversuche

Zusätzlich zu der manuellen Ansprache des Bohrgutes wurden bodenmechanische Laborversuche an ausgewählten Bodenproben durchgeführt. Die einzelnen Ergebnisse werden in den folgenden Ausführungen beschrieben.

3.2.1 Zustandsgrenzen nach DIN EN ISO 17892-12

Nach Atterberg wird der Übergang von der flüssigen zur bildsamen (knetbaren) Zustandsform als Fließgrenze (w ), der von der knetbaren zur halbfesten als Ausrollgrenze (w ) und der von der L P halbfesten zur festen Zustandsform als Schrumpfgrenze (w ) bezeichnet. S

Die Fließ- und Ausrollgrenzen dienen in Verbindung mit dem natürlichen Wassergehalt w dazu, n die Konsistenzzahl (I ) und damit die Zustandsform eines bindigen Erdstoffes C (Korngröße ≤ 0,063 mm) zu bestimmen. Die Plastizitätszahl I gibt an, wie sich die Eigenschaften P eines Erdstoffes bei Wasseraufnahme ändern.

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Die Tabelle 3 gibt eine Übersicht der wichtigsten abgeleiteten Kenngrößen aus den Atterberg- Versuchen wieder. Die Auswertungen zur Bestimmung der Zustandsgrenzen sind detailliert in den Anlagen 4.1-4 hinterlegt.

Tabelle 3: Übersicht über die bestimmten Zustandsgrenzen

Die Auswertung des Atterberg-Versuchs ergibt für die Probe aus dem Verwitterungslehm eine Konsistenzzahl von I = 0,52 mit einem natürlichen Wassergehalt von w = 26,1 %. Daraus lässt C n sich eine weiche Konsistenz für das lehmige Verwitterungssediment ableiten. Gemäß der Lage im Plastizitätsdiagramm nach Casagrande ist das bindige Substrat im Bereich der Bodengruppen TL (leicht plastische Tone) und TM (mittelplastische Tone) nach DIN 18196 angesiedelt.

Die Bodenproben aus der Oberen Süßwassermolasse besitzen mit Konsistenzzahlen zwischen I = 1,09 und I = 1,20 sowie natürlichen Wassergehalten zwischen w = 14,2 % und C C n w = 18,6 % eine halbfeste Konsistenz. Im Casagrande-Diagramm finden sich diese im Bereich n der Bodengruppen TM und TA (ausgeprägt plastische Tone) wieder.

3.2.2 Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4

Die Korngrößenverteilung liefert eine orientierende Beurteilung des Baugrundes hinsichtlich der Durchlässigkeit, Frostempfindlichkeit, Zusammendrückbarkeit, Scherfestigkeit sowie der Eignung als Filtermaterial.

Zur Ermittlung der Korngrößenverteilung werden die einzelnen Korngrößen getrennt. Dies erfolgt für Korngrößen d > 0,063 mm durch Sieben. Für Korngrößen d < 0,063 mm erfolgt die Ermittlung der Korngrößenverteilung mittels Sedimentation („Schlämmanalyse“). Bei gemischtkörnigen Böden mit größeren Anteilen an Körnern mit jeweils d < 0,063 mm und d > 0,063 mm erfolgt eine kombinierte Sieb- und Schlämmanalyse.

Die aus den Kornverteilungskurven ermittelten Zusammensetzungen des untersuchten Bodenmaterials sind im Detail in den Anlagen 4.5-12 aufgeführt und in der Tabelle 4 zusammengefasst.

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Tabelle 4: Übersicht der granulometrischen Analysen

**ermittelt nach USBR / * ermittelt nach Beyer

Die granulometrischen Analysen der Bodenproben aus den Verwitterungskiesen ergaben eine bodenmechanische Zusammensetzung aus einem sandigen bis stark sandigen, schwach tonigen, schwach schluffigen Fein- bis Grobkies. Dieser ist gemäß DIN 18196 der Bodengruppe GU* (Kies-Schluff-Gemische mit erhöhtem Feinkornanteil) zuzuordnen sowie der Frostempfindlichkeitsklasse F3 (sehr frostempfindlich).

Anhand den Kornverteilungen wurden mithilfe der Formel nach USBR Durchlässigkeitsbeiwerte von k = 1,7 x 10-6 m/s und k = 1,4 x 10-5 m/s abgeleitet. Gemäß DIN 18130-1 sind die kiesigen f f Verwitterungssedimente somit als durchlässig zu klassifizieren.

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Gemäß der Versuchsergebnisse sind die Schmelzwasserkiese aus bodenmechanischer Sicht als ein schwach sandiger bis sandiger, schwach schluffiger, teilweise schwach steiniger bis steiniger Fein- bis Grobkies anzusprechen, welcher der Bodengruppe GU (Kies-Schluff-Gemische) zuzuweisen ist und damit in die Frostempfindlichkeitsklasse F2 (gering bis mäßig frostempfindlich) einzuordnen ist.

Die aus den Sieblinien abgeleiteten Durchlässigkeitsbeiwerte liegen zwischen k = 1,1 x 10-5 m/s f und k = 2,4 x 10-4 m/s, womit die Schmelzwasserkiese als durchlässig bis stark durchlässig zu f klassifizieren sind.

3.2.3 Glühverlust nach DIN EN 17685-1

Der Glühverlust eines Bodens ist der auf die Trockenmasse bezogene Massenverlust, den der Boden beim Glühen erleidet. Zur Ermittlung des organischen Anteils des Bodens wurden der Bohrung BK 2/26 zwei gestörte Bodenproben entnommen und im Labor der Fa. BauGrund Süd untersucht. Die einzelnen Parameter können im Detail der Anlage 4.13 entnommen werden.

Die Ergebnisse der durchgeführten Bestimmungen des Glühverlustes sind in der Tabelle 5 dargestellt.

Tabelle 5: Ergebnisse der Glühverlustbestimmungen

Die Glühverluste der untersuchten Verwitterungslehme liegt im Mittel bei 2,62 % bzw. 2,42 %. Somit sind diese nach DIN EN ISO 14688-2 als schwach organisch zu bezeichnen.

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3.3 Bodenkennwerte und -klassifizierung

Aus erd- und grundbautechnischer Sicht können für die im Untersuchungsgebiet aufgeschlossenen Horizonte die nachfolgenden Bodenkennwerte zugrunde gelegt werden:

Tabelle 6: Charakteristische Bodenkennwerte (Erfahrungswerte)

• scheinbare Kohäsion

Entsprechend der derzeit gültigen Normen ist ein Homogenbereich ein begrenzter Bereich aus einer oder mehreren Boden- und Felsschichten nach DIN 4020 und DIN EN 1997-2, dessen bautechnische Eigenschaften eine definierte Streuung aufweisen und sich von den Eigenschaften der abgegrenzten Bereiche abheben.

Auf der Basis der vorliegenden Baugrundaufschlussergebnisse, den zum Baugrund vorliegenden Erfahrungswerten sowie aufgrund der bodenmechanischen Eigenschaften der direkt erkundeten anstehenden Baugrundschichten wird vorgeschlagen, die im Untersuchungsgebiet anstehenden Böden in folgende Homogenbereiche gemäß der Tabelle 7 zu unterteilen.

Tabelle 7: Einteilung der Baugrundschichtung in Homogenbereiche

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Gemäß DIN 18300 können für die o. a. Homogenbereiche folgende Eigenschaften und Kennwerte zugrunde gelegt werden, wobei davon ausgegangen wird, dass die Baumaßnahme der Geotechnischen Kategorie 2 (GK 2) zu zuordnen ist.

Tabelle 8: Kennwerte/Eigenschaften der Homogenbereiche nach DIN 18300 / DIN 18301 für Bauwerke der Geotechnischen Kategorie 2 (GK 2)

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Tabelle 9: (Fortsetzung): Kennwerte/Eigenschaften der Homogenbereiche nach DIN 18300 / DIN 18301 für Bauwerke der Geotechnischen Kategorie 2 (GK 2)

1. bindige Anteile

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4 Hydrogeologie

Grundwasserverhältnisse

Während der Baugrundaufschlussarbeiten im Zeitraum vom 08.07. bis 10.07.2026 konnte lediglich innerhalb der Bohrlöcher der BK 3/26, BK 4/26, GWM 2/26 und RKS 1/26 ein Zutritt von Wasser verzeichnet werden. Bei den Rammsondierungen konnte am Sondiergestänge kein Wasserfilm festgestellt werden, der auf angetroffenes Grundwasser hingedeutet hätte. Die angebohrten Grundwasserhöhen sind in der Tab aufgeführt.

Tabelle 10: Wasserstände in den Bohrungen

Wie den Anlagen 2.1-3 entnommen werden kann, wurde das Grundwasser jeweils innerhalb der Schmelzwasserablagerungen auf Höhenkoten von 649,49 m ü. NHN bis 649,89 m ü. NHN angetroffen. Die gemessenen Wasserstände sind als Momentaufnahme zu sehen. Jahreszeitlich bedingte Grundwasserschwankungen sind darin nicht berücksichtigt, sodass nach langanhaltenden Niederschlagsereignissen auch mit höheren Wasserständen zu rechnen ist.

Die oberflächennah anzutreffenden kiesigen bis gemischtkörnigen Auffüllungen sowie die Verwitterungskiese stellen hydraulisch mäßig leitende und der Verwitterungslehm sowie die bindigen Sedimente der Molasse erfahrungsgemäß sehr schwach leitende Substrate dar. Aufgrund der geringen Durchlässigkeiten der feinkornreichen Böden kann es insbesondere nach längeren Niederschlagsereignissen bzw. Starkniederschlägen zu Staunässe bzw. Schichtwasserbildung in diesen Bereichen kommen. Das Schichtwasser kann sich in den durchlässigeren Lagen der einzelnen Bodenschichten ansammeln und auf gering durchlässigen Horizonten aufstauen (Badewanneneffekt).

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Beim südlichen Teil der Marktstraße bis etwa auf Höhe der RKS 4/26, dem Postplatz, der Spitalgasse, der Lammgasse sowie dem westlichen Teil des Marktplatzes handelt es sich nach der Hochwasserrisikomanagement-Abfrage der Landesanstalt für Umwelt Baden-Württemberg (LUBW) um eine Überflutungsfläche der Eschach mit einem HQ von 655,20 m. EXTREM

Abbildung 1: Hochwasserrisikomanagement-Abfrage des LUBW vom 10.08.2026

Versickerungsfähigkeit der Böden nach dem Arbeitsblatt DWA-A 138-1

Die Versickerung von Niederschlagswasser setzt einen durchlässigen Untergrund sowie einen ausreichenden Abstand zum Grundwasserspiegel voraus. Der Untergrund muss imstande sein, die anfallenden Sickerwassermengen aufzunehmen.

Die Einleitung des Niederschlagswassers kann entweder direkt oder über eine ausreichend dimensionierte Sickeranlage erfolgen, die die Niederschlagsmengen dem Untergrund durch verzögerte Versickerung in Trockenperioden zuführt.

Nach dem Arbeitsblatt DWA-A 138-1 [3] sind Böden mit Wasserdurchlässigkeiten zwischen k = 1 x 10-3 m/s und k = 1 x 10-6 m/s zur Versickerung geeignet. Die Mächtigkeit des Sickerraumes f f sollte, bezogen auf den mittleren höchsten Grundwasserstand (MHGW), grundsätzlich rd. 1 m betragen, um eine ausreichende Sickerstrecke für Niederschlagsabflüsse zu gewährleisten. Bei Durchlässigkeitsbeiwerten von k << 1 x 10-6 m/s ist eine Regenwasserbeseitigung über eine f Versickerung nicht mehr gewährleistet, sodass die anfallenden Wassermengen über ein Retentionsbecken abgeleitet werden müssen.

Gemäß den Vorgaben des DWA-A 138-1 (aktualisierte Fassung, Oktober 2024) sind zur Festsetzung eines Bemessungswertes für die Dimensionierung von Versickerungsanlagen die im Laborversuch ermittelten k-Werte mit einem Faktor von 0,1 zu korrigieren. f

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Da dies jedoch nur für Sandböden gültig ist, dienen die in der Tabell angegebenen, nach den Vorgaben des DWA-A 138-1 korrigierten Durchlässigkeitsbeiwerte lediglich als eine grobe, orientierende Abschätzung, nicht jedoch zur Bemessung.

Tabelle 11: Nach DWA-A 138-1 [3] korrigierte Durchlässigkeitsbeiwerte

Die korrigierten Durchlässigkeitsbeiwerte der untersuchten Verwitterungskiese liegen zwischen k = 1,7 x 10-7 m/s und k = 1,4 x 10-6 m/s und liegen somit unterhalb bis gerade noch innerhalb f f des durch das DWA-A 138-1 vorgegebenen, für Versickerungen geeigneten Bereichs. Somit ist das Versickern von Tagwasser in den kiesigen Verwitterungssedimenten nicht möglich, es sei denn, ein Feldversuch am Ort einer geplanten Versickerungseinrichtung kommt zu einem anderen Ergebnis.

Die Schmelzwasserkiese sind mit einem minimalen korrigierten Durchlässigkeitsbeiwert von k = 1,1 x 10-6 m/s durchweg ausreichend durchlässig für die Versickerung von Tagwasser und f können grundsätzlich für eine solche herangezogen werden. Im Bereich von Überflutungsflächen sind Versickerungsanlagen hingegen nicht zulässig.

Die bindigen Böden der Verwitterungsdecke sowie der Oberen Süßwassermolasse weisen erfahrungsgemäß Durchlässigkeitsbeiwerte im Bereich von k << 1 x 10-6 m/s auf und können f somit nicht für Versickerungszwecke herangezogen werden.

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5 Gründungskonzept und baubegleitende Maßnahmen

5.1 Bauwerk

Im Zuge der Innenstadtsanierung sollen neben der Erneuerung der bestehenden Kanäle, der Wasserleitungen sowie der Verkehrsflächen auch entsprechende Fernwärmeleitungen verlegt werden.

Die Gesamtlänge der zu sanierenden Ver- und Entsorgungsleitungen beträgt 650 m. Die Fläche der zu sanierenden Pflasterbelags beträgt 8811 m².

Weitere Informationen, insbesondere bezüglich der Verlegetiefe der Kanalbauwerke, liegen zum Zeitpunkt der Erstellung des geotechnischen Kurzberichtes nicht vor, sodass nachfolgend zunächst allgemein auf die geo- und gründungstechnischen Aspekte des Kanal- und Straßenbaus bezüglich der geplanten Sanierungsmaßnahme eingegangen wird.

5.2 Baugrundsituation

Wie den Anlagen 2.1-3 zu entnehmen ist, beginnt die im Untersuchungsgebiet ausgeschlossene Baugrundabfolge mit kiesigen, sandigen oder lehmhaltigen Auffüllungen, deren Gesamtmächtigkeiten von 0,80 m bis 3,0 m reichen.

Die aufgefüllten Kiese und Sande sind in den oberen rd. 0,60 m mit registrierten Schlagzahlen von N = 5 bis N > 30 (N = Anzahl der Schläge je 10 cm Vortrieb des Sondiergestänges in 10 10 10 den Untergrund) oftmals mitteldicht bis dicht gelagert. Darunter deuten die Schlagzahlen aus den Rammsondierungen hingegen zumeist auf eine lockere bis mitteldichte Lagerung hin. Oberflächennah sind die Auffüllkiese und -sande somit als tragfähig, ab ca. 0,60 m u. GOK dagegen als mäßig tragfähig zu bewerten.

Die lehmhaltigen Auffüllungen besitzen gemäß der manuellen Ansprache sowie dem Atterberg- Versuch eine weiche bis steife Konsistenz. Darüber hinaus sind sie teilweise als schwach organisch zu bezeichnen. Somit handelt es sich dabei um Böden mit geringer Tragfähigkeit. Bei Kontakt mit Wasser werden diese zudem rasch aufweichen.

Unterhalb der Auffüllungen folgt mit Ausnahme der Bohrungen RKS 1/26, RKS 3/26, BK 4/26, GWM 1/26 und GWM 2/26 eine bis zu 2,60 m mächtige Verwitterungsdecke, welche in lehmiger und kiesiger Fazies erkundet wurde.

Der Verwitterungslehm weist wie auch die lehmhaltigen Auffüllungen eine weiche bis steife Konsistenz auf und ist teilweise schwach organisch, woraus sich eine geringe Tragfähigkeit ableiten lässt. Auch die lehmige Verwitterungsdecke wird infolge von Wasserkontakt rasch aufweichen.

Die Verwitterungskiese sind gemäß den registrierten Schlagzahlen locker bis mitteldicht gelagert. Aus diesem Grund sind sie als mäßig tragfähig bis tragfähig zu bewerten.

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Lokal wurden innerhalb der Verwitterungsdecke Schlagzahlen von N = 0 registriert (DPH 1/26 10 und DPH 5/26). Dies kann entweder auf wassergesättigte Sande, Rollkieslagen oder auf organische Böden zurückgeführt werden.

Im Liegenden der Verwitterungsdecke bzw. der Auffüllungen folgen holozäne Schmelzwasserablagerungen mit Mächtigkeiten bis zu > 4,30 m, welche mit den direkten Aufschlüssen ausschließlich in kiesiger Fazies erkundet wurden. Diese sind mit Schlagzahlen von überwiegend N = 5 bis N > 30 mitteldicht bis sehr dicht gelagert. Sprungartige 10 10 Schlagzahlanstiege sind dabei auf Grobkomponenten (Steine, Blöcke) zurückzuführen. Somit stellen die Schmelzwasserkiese ein gut tragfähiges Gründungssubstrat dar, welches auch punktuelle Bauwerkslasten setzungsarm abtragen kann.

Den Abschluss der erkundeten Baugrundabfolge bilden bindige Sedimente der Oberen Süßwassermolasse. Gemäß der manuellen Ansprache sowie den durchgeführten Atterberg- Versuchen ist die Konsistenz dieser Ablagerungen als halbfest bis fest zu beschreiben. Die Schlagzahlen der DPH 4/26 deuten im Tiefenbereich von 2,90 m bis 3,70 m u. GOK hingegen noch auf eine steife Zustandsform hin. Ab mindestens steifer Konsistenz sind die Lehmböden der Oberen Süßwassermolasse als tragfähig zu bewerten. Jedoch ist bei Wasserkontakt mit einer Abnahme der Konsistenz und damit der Tragfähigkeit zu rechnen.

5.3 Kanalbau

Da zum Zeitpunkt der Erstellung des geotechnischen Kurzberichtes keine Angaben zur Verlegungshöhe der neuen Ver- und Entsorgungsleitungen und der Schacht- und Verteilbauwerke vorliegen, wird nachfolgend angenommen, dass diese auf Höhe der bestehenden Kanalsohle zwischen ca. 2,5 m und 4,0 m u. GOK zu liegen kommen werden. Der Kanalbau durchfährt somit je nach genauer Verlegetiefe alle erkundeten Baugrundschichten.

Bei dem für die Kanalsanierung vorzunehmenden Grabenaushub sind die Vorgaben der DIN 4124 [4] sowie der DIN EN 1610 [5] einzuhalten.

Zur Schaffung eines tragfähigen Planums im Bereich der Rohrbettung ist innerhalb gering tragfähiger Böden (Verwitterungslehm) ein Bodenersatzkörper mit einer Stärke von rd. 0,3 m qualifiziert einzubringen. Dieser ist mit einem Trennvlies (GRK 3) zu unterlegen. Stehen in der Aushubsohle tagwasserbedingt aufgeweichte Böden an, so sind diese zuvor durch statisches Einwalken einer Grobkornlage (Brechkorn, Körnung 16/32 bzw. 32/64) zu stabilisieren. Lehmhaltige Auffüllungen sowie organische Böden im Bereich der Kanalsohle sind grundsätzlich gegen einen qualifiziert eingebauten Bodenersatzkörper zu ersetzen.

Für den Bodenaustausch ist ein hochverdichtbares Kies-Sand-Gemisch (V1) mit einem Feinkornanateil von < 5 % lagenweise (d = 0,3, unverdichtet) einzubringen und zu verdichten. max Kommt die Kanalsohle hingegen in der mindestens steifen Molasse zu liegen, so genügt der Einbau einer rd. 0,1 m starken Ausgleichsschicht aus Magerbeton. In den Schmelzwasserablagerungen bzw. den Verwitterungskiesen können die Kanalsohle und Schachtbauwerke infolge einer Nachverdichtung der Aushubsohle direkt abgesetzt werden.

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Freie Böschungen dürfen in den erkundeten Sedimenten oberhalb des Grundwassers maximal unter 45° hergestellt werden. Innerhalb der Oberen Süßwassermolasse darf der Böschungswinkel auf maximal 60° erhöht werden. Aufgrund der vorliegenden Platzverhältnisse wird eine freie Böschung der Kanalgräben voraussichtlich nicht möglich sein, sodass ein Kammerdielen- oder Gleitschienenverbau bzw. die Verwendung großflächiger Verbauplatten für den Kanalbau empfohlen wird. Diese Verbausysteme sind statisch nachzuweisen.

Innerhalb der Verwitterungsdecke sowie der Molasse wird aufgrund der Frost- und Witterungsempfindlichkeit empfohlen, die Kanalsohlen nur bei frostfreier, trockener Witterung freizulegen. Alternativ wäre es denkbar, bis kurz vor Endabtrag eine Restmächtigkeit als Schutzschicht im Untergrund zu belassen.

Zur Trockenhaltung der Kanalgräben ist eine offene Wasserhaltung mit Pumpen und Drainagesümpfen vorzuhalten. Abhängig von der Verlegetiefe der Kanalsohle wird diese abschnittsweise in das Grundwasser einschneiden, sodass eine vorauseilende Grundwasserabsenkung erforderlich wird. Die Wasserhaltung ist mindestens bis zur Herstellung der Auftriebssicherheit der Kanalbauwerke zu betreiben. Da dies einen Grundwassereingriff darstellt, ist zuvor ein Wasserrechtsantrag beim Landratsamt zu stellen. Die planerische Umsetzung der erforderlichen Grundwasserabsenkung als auch deren Ausführung sowie der erforderliche Wasserrechtsantrag kann auf Wunsch im Detail durch die Fa. BauGrund Süd erarbeitet werden.

Unter Berücksichtigung der Aushubentlastung ergeben sich aus den Kanalbauwerkslasten keine nennenswerten, setzungsrelevanten Zusatzlasten.

Das Rohrauflager kann aus einem kornabgestuften Sand-Kies- bzw. Sand-Splitt-Gemisch hergestellt werden. Die Stärke (S) des Auflagers richtet sich nach dem vorgesehenen Kanaldurchmesser (S = 100 mm + 1/10 x Nennweite des Kanalrohres).

Im Bereich der Leitungszone ist generell ein gut verdichtbares Ersatzmaterial (V1) zu schütten und auf 97 % der einfachen Proctordichte zu verdichten. In der Hauptverfüllzone ist je nach Verfüllmaterial eine Verdichtung von 95 % bis 98 % der einfachen Protordichte zu erreichen. Die Verdichtung ist im Zuge der Bauausführung zu prüfen und nachzuweisen (dynamische und statische Lastplattendruckversuche / Rammsondierungen / Dichtebestimmungen im Feld).

Der anfallende Aushub aus der lehmigen Verwitterungsdecke sowie den feinkornreichen Molasseböden kann für eine Verfüllung des Rohrgrabens nicht herangezogen werden, da diese nicht ausreichend verdichtbar (V3) sind, es sei denn, sie werden mittels Kalk-Zement verbessert. Die feinkornreichen Verwitterungskiese und auch die feinkornreichen Schmelzwasserkiese sind in der Regel mäßig verdichtbar (V2) und daher ggf. ebenfalls mit Kalk-Zement zu konditionieren. Dies ist jedoch in der Innenstadt aufgrund der Staubentwicklung nicht zu empfehlen.

Die feinkornarmen Schmelzwasserkiese können hingegen für die Verfüllung des Rohrgrabens verwendet werden, nicht jedoch für den frostsicheren Oberbau.

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AZ 2603089, Innenstadtsanierung , Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu -Baugrunderkundung-

Dabei sind Grobkomponenten (Steine, Blöcke) auszusortieren. Alternativ kann als Ersatz- bzw. Verfüllmaterial jedes verdichtbare, inerte Mineralgemisch wie z. B. Sand-Kies- oder Sand-Splitt- Gemisch eingebaut werden.

Bei der Gründung von Schachtbauwerken ist auf dieselbe Weise zu verfahren.

5.4 Verkehrsflächen

Da zum Zeitpunkt der Erstellung des geotechnischen Kurzberichtes keine Informationen bezüglich der Höhe der geplanten Straßenoberkante vorliegen, wird nachfolgend angenommen, dass diese auf Höhe der derzeitigen Straßenoberkante zu liegen kommen wird. Nach den vorliegenden Angaben soll wieder ein Pflasterbelag zur Ausführung kommen. Für die Herstellung des Straßenaufbaus wird die RStO 12/24 [7] zugrunde gelegt.

Dem projektierten Areal wird die Belastungsklasse Bk1,8 (Geschäftsstraße) gemäß der RStO 12/24 zugeordnet, wobei die tatsächliche Belastungsklasse vom zuständigen Planer festzulegen ist.

Die gemischtkörnigen und lehmhaltigen Auffüllungen als frostempfindlich zu bewerten, weshalb die Mächtigkeit des frostsicheren Oberbaus für die Belastungsklasse Bk1,8 ohne Zu- und Abschläge mindestens 0,6 m betragen muss (RStO 12/24, Tabelle 13).

Nach dem Bild 6 der RStO 12/24 ist Leutkirch im Allgäu der Frosteinwirkungszone II zuzuordnen. Daher ist die Mächtigkeit des Oberbaus um 0,05 m zu beaufschlagen (RStO 12/24, Tabelle 14). Demnach ist ein frostsicherer Oberbau von insgesamt mindestens 0,65 m Mächtigkeit vorzusehen. Weitere Mehr- oder Minderdicken aufgrund örtlicher Verhältnisse sind durch den zuständigen Fachplaner festzulegen.

Derzeit stehen mit Ausnahme der RKS 5/26 oberflächennah feinkornarme Kiese bis in Tiefen zwischen 0,20 m u. GOK und 0,75 m u. GOK an, welche für den frostsicheren Oberbau wiederverwendet werden können. Darunter folgen in der Regel lehmhaltige Kiese mit einem Feinkornanteil (Ton + Schluff) von > 5 %, welche für den frostsicheren Oberbau nicht verwendet werden können und durch feinkornarme Kiese (< 5 % Feinkorn) zu ersetzen sind.

Das Erdplanum kommt überwiegend in den kiesigen Auffüllungen zu liegen. Liegen in der Aushubsohle die Auffüllkiese in ausreichender Tragfähigkeit vor, was mithilfe von Lastplattendruckversuchen und einem Prüfwert von E ≥ 45 MN/m² zu verifizieren ist, kann der v2 frostsichere Oberbau direkt auf diesen aufgebaut werden.

Stehen im Erdplanum dagegen nicht ausreichend tragfähige, bindige Böden (lehmhaltige Auffüllungen, Verwitterungslehm) an, so ist ein mindestens 0,4 m mächtiger Bodenaustausch vorzunehmen. Organische Böden sind grundsätzlich vollständig zu ersetzen. Als Bodenersatzkörper ist ein hochverdichtbares Kies-Sand-Gemisch (z. B. FSK 0/45) mit einem Feinkornanteil von < 5 % einzubringen, welches mit einem Trennvlies (GRK 3) zu unterlegen ist. Gegebenenfalls ist zur Stabilisierung des Erdplanums eine Grobkornlage statisch einzuwalken.

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AZ 2603089, Innenstadtsanierung , Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu -Baugrunderkundung-

Das Kiespolster ist lagenweise (d = 0,3 m, unverdichtet) einzubauen und zu verdichten. Die max ausreichende Verdichtung ist anhand von Lastplattendruckversuchen (Anforderung: E ≥ 45 MN/m²) zu überprüfen. v2

Die erforderlichen Verdichtungsprüfungen können auf Wunsch von der Fa. BauGrund Süd durchgeführt werden.

Auf dem verbesserten Erdplanum kann anschließend der eigentliche frostsichere Straßenaufbau gemäß der RStO 12/24 erfolgen. Die Pflasterdecke ist gemäß den Zentralen Technischen Vertragsbedingungen und Richtlinien (ZTV) im Straßenbau (ZTV Pflaster-StB) auszuführen.

6 Hinweise und Empfehlungen

Die im geotechnischen Kurzbericht enthaltenen Angaben beziehen sich auf die oben genannten Untersuchungsstellen. Abweichungen von gemachten Angaben (Schichttiefen, Bodenzusammensetzung etc.) können aufgrund der Heterogenität des Untergrundes nicht ausgeschlossen werden. Die in den Rammsondierungen dargestellten Schichtgrenzen sind als Interpretation zu sehen. Es ist eine sorgfältige Überwachung der Erdarbeiten und eine laufende Überprüfung der angetroffenen Bodenverhältnisse im Vergleich zu den Untersuchungsergebnissen und Folgerungen erforderlich. Es wird empfohlen, das Erdplanum des Kanalgrabens sowie das Erdplanum der Verkehrsflächen durch den Unterzeichner des Berichtes abnehmen zu lassen.

Der vorliegende geotechnische Kurzbericht bezieht sich auf den zum Zeitpunkt der Erstellung des Berichtes vorliegenden Planungsstand. Nachträgliche Änderungen des Planungsstandes sind mit dem Gutachter abzustimmen. Gegebenenfalls sind weitere Aufschlüsse erforderlich, um die bisherigen geotechnischen Angaben und Empfehlungen dem aktuellen Planungsstand bzw. der Ausführungsplanung gegenüber bestätigen zu können.

Auf Wunsch können Verdichtungs- und Kontrollprüfungen des frostsicheren Oberbaus der Verkehrsflächen sowie der Kanalgrabenverfüllung durch die Firma BauGrund Süd durchgeführt werden.

Für ergänzende Erläuterungen sowie zur Klärung der im Verlauf der weiteren Planung und Ausführung noch offenen Fragen stehen wir Ihnen gerne zur Verfügung.

Alois Jäger Michael Koubik Geschäftsführer M.Sc.-Geol.

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7 7/1

38 9 40 38 11 36/1 36 10 41 12 13 12 2 39 34 14 37 10 35 32 1 21 8 33 KM DN 300 STZ -50,62- 60,6 ‰ 30 DL A 0== 066 065 319 8,,4G 437 19 28 5 9 OXK 658,38 X657,6 X 9 UK 657,72 7 LD EA 0 = == 0 6 66 2 5 55 2 0 30 4 , ,,7 37 a 7 3717 MK 22° H23 Rinne D3 S 2 ==0 ,60 150 664,42 X657,69 D 1N 05 GGG 4 2 DN125 GGG HS11 6 LD EA 0 = == 0 6 66 2 6 66 6 4 64 1 , ,,9 995 65 X658,02 MK 22° 15 6 1 DN125 GGG 790 U DN100 GGG K 4 DN125 GGG 1 -27,01- 60,4 K ‰ M DN 300 STZ HS22 2 8 LD EE A 0 12 == 0 == 66 2 66 55 2 55 30 6 00 ,,59 a ,,99 7444 LD EA 0 = == 0 6 66 2 5 55 2 1 31 6 , ,,1 614 74 DN125 GGG 3 LDA 0== 066 266 486 2,,2949 MK 30° LDA 0== 066 266 686 0,,3b 53. 8 1 KM DN 500 SB -43,04- 14,2 ‰ DN100 GGG KM-8 D,3 N1 MM K - 11° 3 2040, 1S ‰TZ HS30 DN125 GGG H10 5 H93 3 13 D3 S 1== 86,0 950 935,64 HS21 26 LDA 0== 066 055 385 4,,0d 548 LD EA 0 = == 0 6 66 2 6 66 4 1 31 3 , ,,5 2a 56 76 -16,15- K 5 M 9 , D 5 N ‰ 200 STZ DN125 GGG U MK 45° 7 ,72- 5 -36 ‰ ,63 D M K 02 N TS 0 Z DN100 GGG 24 -6,6 K 6 M - 0 D N ‰ 300 SB LD EA 0 = == 0 6 66 2 6 66 4 2 42 3 , ,,5 452 52 9 KM-1 D7 N ,7 53- 0 00 ‰SB EE LDA 0 == == 0 66 66 2 66 66 4 55 65 2 ,, ,,55 5a 511 01 LD E AA 0 = =12 0 6 6== 2 5 566 2 1 355 7 , ,114 5,,3 34433 22 E LD A 0 = = = 0 k 6 k 2 .. 6 AA 44 . 2 . ,9b0 HS387DN125 GGG S388 MK 11° LD EA 0 = == 0 6 66 2 5 55 3 1 31 3 , ,,3 53 a 8 18 K- M 17 D ,5 N4 - 4 2 0, 09 B‰ HS3 D 1 N K 1 M 00 D G N G G 4 LD EA 00 0 = = B = 0 - 6 6 1 6 8 2 , 5 5 5 5 0 2 - 1 3 1 3 7 , , 2 ,,4 5 ‰ 4 a H 9 69 S13 DN215 GGG 20 20/1 LDA 0== 066 065 308 3,,0g 825 -11,40- 39,5 K ‰ M DN 150 STZ 4 KM DN 200 B -32,11- 38 ‰ DN125 GGG 18 LD EA 0 = == 0 6 66 0 5 65 3 8 08 3 , ,,4 0F 40 80 6 DN100 GGG KM DN 400 B -27,37- 5,9 ‰ HS20 DN125G GG MK 11° DN100 GGG D3 S 1 ==96,0 650 866,44 Rinne 1 10 -11,99- 45 K ,9 M ‰ DN 200 STZ DN 150 B 8 MK 11° Rinne H15 MMK 30° KM DN 250 STZ -18,64- 154 ‰ LD EE A 0 12 == 0 == 66 0 66 55 3 55 97 3 77 ,,7E 8,,88 5555 D EE L A 0 12 == 0 == 66 2 66 55 2 55 31 8 11 ,,66,,66 0555 KM DN 300 B -19,09- 45,6 ‰ LDA 0== 066 255 242 8,,1a 502 MMK 30° 13 17 DN100 GGG 7 LDA 7 0 6 == 066 055 231 6,,32 a52 DN100 GGG HS3 KM DN 300 B -22,08- 7,7 ‰ 3 DN125 GGG H18 -13 K ,2 M 9 - D E LD 7 A N 4 0 , = = 3 4 = 0 0 6 ‰ 66 0 0 5 S 55 T 3 7 87 Z 3 , ,,0 8b 03 71 3 DN100 G 3 GG 5 15 DN80 GGG DN100 GGG KM DN 300 STZ -52,85- 19,9 ‰ HS35 LD EA 0 = == 0 6 66 2 5 55 2 1 31 9 , ,,8 78 a 2 92 D3 S 1 ==9 ,60 650 546,14 14 KM DN 300 STZ -25,98- 86,6 ‰ DN100 GGG M M MK M 30° K 11° HS12 DL A 0== 066 066 330 3,,0d 7 M 54 MR 100/80 KM DN 800 SB -25,00- 4,4 ‰ DN150 GGG H182 K- M1 7D,5N6 -3 50,07 S‰B H34 E GG G001ND

2 KM DN 300 B S -22,087 -,3‰

1E LD EE A 0 12 == 0 == 66 2 66 55 2 55 31 9 11 ,,89 b ,,99 0888 DN125 GGG LD EA 0 = == 0 6 66 0 5 65 3 9 19 3 , ,,2 1c 28 68 HS14 KM -2 2D,7N9 2- 56 04 , S1 T ‰Z 15 L D E A 0 = = = 0 6 6 6 0 5 5 5 2 0 3 0 7 , , , 2 0 2 8 2 8 KM DN 800 SB -20,15- 3 ‰ L00028 LDA 0== 066 255 232 9,,30 c68 4 1 LDA 0== 06 MK 6 N D 3 00 BS 255 23 - 1 ,67 --4 3,1 ‰ 9,,6997 DN100 GGG D3 S 2 ==0 ,60 250 130,8 DN1 8 25 GGG D E A = = = 6 6 6 5 5 5 0 3 0 , , , 3 2 3 4 1 4 DN150 GGG H39 7 2 2 9 KM DN 800 SB -37,11- 5,1 ‰ H580 5 DN125 GGG 5/1 5 LD EA 0 = == 0 6 66 0 5 55 2 0 30 9 , ,,5 553 13 DN150 GGG MMK 11° 5 10 H16 6/1 4 3 1 D3 S 1 ==96,0 650 131,94 HS160 DN100 GGG 3 E2 E1 KM DN 600 SB -41,07- 0 ‰ 6 4

2 2 1 DN150 GGG LD EA 0 = == 7 6 66 0 5 55 2 0 40 8 , ,,6 585 83 DN150 GGG DN150 GGG 3 HS17 DN150 GGG Eschach DN150 GGG A3 A2 E1 A1 E2 HS5 MK 22° -K 3M 0, 2D 8N - 23 40 ,8 0 S ‰TZ 1 1/1 KM DN 300 SB DN150 GGG K L D A M- 0 5 = = E D , 0 2 6 6 1 N 1 0 5 5 - 0 3 4 1 50 1 , , ,08 4 7 . 1 S‰ 5 8B L D E A 0 = = = 0 6 6 6 0 5 5 5 8 1 4 1 7 , , , 3 4 3 7 1 7 3

L04025.2 E1 L D 0 = 0 6 5 5 4 4 4 ,56 E2

• K 1 M 5, 5 D 1 N - 5 5 , 0 2 0 ‰ SB DN125 GGG 5 D=654,18 A=651,34 E=651,49 E1=651,34 61 2 4 5 13 3

8 6 9

1 11 E D L A 0 = = = 0 6 6 6 0 5 5 5 7 1 4 1 5 , , , 1 9 1 0 5 0 KM DN 500 SB -51,11- 26 1 ,8 7/5 K D M DN N 300 S 1 B -21 5 ,47 0 - 21 ? ‰ ?? GGG D 76 N 7 9 1 9 .5 0 0 - 0 1 m 6 m KM DN 300 SB -23,06- 49,90/00 LD EA 0 = == 0 6 66 0 5 55 3 4 64 8 , ,,0 1B 03 73 KM DN 300 V S 7 B i 6 ehm -1 a 2, r 8 k 0 t - p 2 l 1 a ,1 t 0 z /00 E LDA 0 = K == - 0 6 M 8 66 0 , 5 55 8 3 D 4 6 3 4 8 N , , - ,3 4 C 3 0 0 4 3 0 0 0 /0 0 0 SB LD EA 0 = == 0 k 6k K 0 . 5.A M- A 3 7 6 . 8 . , , D3 D EE 7D A 7N 0 12 == - == 66 30 66 55 0 0 55 93 / 0 0 33 , 0 ,7 S 9,,99 5 B 555 LD EA 0 = == 0 6 66 0 5 55 3 4 64 8 , ,,9 7E 90 10 KM DN 300 STZ -18,89- 5400/0 80/1 72/1 80 81 18/2 17/4 LDA 0 MK D N = 03 S 0 = B 2- 7,23 1 - 00 4,2 0 /0 66 255 241 3,,14 b98 14/3 /2 17/6 /13 /12 14/1 D L O S S 0 N o o K 0 A E D 1 1 6 6 . 0 6 0 / B 5 5 O S 1 1 0 5 3 3 . B o 0 K 6 1 1 . . E 1 m . 0 1 9 D 3 9 0 m 6 4 6 B O S S D 5 - - 5 > > B o o N 5 K 6 L L A E . 2 D . 4 0 0 6 3 9 6 6 0 0 0 0 6 D 5 5 0 1 0 - 5 > 5 5 3 0 m N 6 . . B 7 1 . 5 5 m LD EE

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K 1 / P 0 ? 0 LD EE E A 0 3 N D 0 V 12 2 == 3 0 == 6 1 6 6 2 C . 2 6 66 5 3 5 5 D 5 2 4 U 55 3 N 1 0 5 ‰ 6 11 1 , 0 , D 5 52 3 b P 0 ,, 32 . 8 P 7 N . 9 K P P 87 M E 3 DN 0 E 2 3 5 2 E 8 0 - 4 1 1 S 3 , T 5 Z 7 - - . 4 D 1, > N 2 9 1 5 ‰ 0 PP L 00 0 E m 0 1 E 0 P 2 m L 3 O S S S a ? 0 6 o o o LD E r K A ? a 0 B 0 = A = E E E = D 0 ? 6 2 d 6 1 6 0 K 5 5 M 5 6 6 i 6 2 3 2 D e 6 42 N 1 6 5 5 5 6 , ,, 2 s 5 5 1 5 5 B 0 4 1 1 1 a 3 3 S g 3 3 TZ . . . 1 / ä - . 6 6 6 4 2 D L 0 O S S 7 ,2 ß 2 3 3 1- 0 2 N o o 8 K l ‰ 0 e - - - A E D > > > D 1 0 L L L N 6 6 . 3 6 0 + 0 0 0 5 5 6 M 5 0 0 0 0 2 2 B a 0 4 1 2 2 2 . . t 1 e m . 5 5 2 2 4 2 1 ri 3 4 a / 6 5 5 m 3 6 l w a a - - 8 e > > 8 c / L L h 9 / s 0 0 8 K e - 0 0 l < M 2 K D 2 0 = 2 M D N , 2 3 0 N 4 d 3 D 4 6 0 a - 4 6 0 N A 60 S 3 30 2 , B 5 1 7 S 0 - B 5 ‰ > S D P T N Z V 2 < 5 - C 3 0 = 2 U S ,5 d T 2 8 Z a - - / 2 2 3 1 8 9 1 , . 4 6 5 ‰ 3 P - V D N 6 1 15 C 0 9 4 STZ U . / 5 1 E 4 ‰ 1 D 0 N 1 E 5 - 3 0 STZ 4 3 / D 3 N 150 STZ 7 E2 . 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B . 6 3 / 6 6 1 6 0 LD A N 8 0 5 - 6 o 0 K 6 6 4 = 4 0 5 = 0 0 0 4 A A 66 0 6 / D 1 , 2 2 - - 5 3 . 5 8 B 2 O S S > > m . 5 9 . 52 6 2 0 0 5 - 6 ,, 3 B L L o o 1 K 5 a 6 5 9 m 9 0 5 0 , 0 0 A 4 E 4 6 2 a D 0 - 5 7 0 0 > 8 ‰ . m B O S S 6 6 . 6 1 1 / L / 6 0 D 7 3 5 5 B 4 o o m 0 0 K 0 5 6 N 5 5 A E 1 1 5 0 D 6 - . . > . . 0 . 6 6 6 1 1 6 6 4 L 6 3 D 7 7 0 7 9 5 5 7 0 5 6 0 B O S S N 5 5 - - 0 6 B > > m B . . o o K 2 . 5 5 6 B B 3 A E D 6 m 2 D 2 2 0 9 B B N 6 0 6 6D L O S S - - S 6 5 3 a 1 D > > m 5 5 0 N o o o 5 5 K 1 B B 5 5 N 0 0 A m E 6 E d D a . .1 B B 1 1 . 3 3 B 6 6 0 3 . 6 6 0 6 6 4 P 7 70 6 V 0 3 C 5 5 1 5 U 0 5 E 0 - - 3 3 - . 3 A 1 0 2 7 6 > > 2 1 m .4 . . . 3 m - . 7 3 3 5 L B 3 8 m .9 5 4 6 0 ‰ Bm D 8 A = 1 0 > N 5 - - - E 1 > > > -1 1 1 D 0 L O S S S 5 . 0 6 L B L d 0 a 0 - 0 N o o 1 3 o D 0 1 K 0 1 B N 5 P 5 0 d . 1 0 A E P E . a 0 5 0 ‰ P V D 0 1 6 1 1 C 1 6 G = U 0 1 1 > G < 7 P G . 0 6 6 6 -3 V 0 6 0 0 0 C = .5 U 5 5 1 5 - 9 0 1 - 5 1 4 L D O S S S S 1 . 2 2 2 D d 7 0 0 6 . . 1 . 3 . 0 1 ‰ o o . . 1 N o o . 6 a 6 K N m . 6 6 2 6 = 0 > 2 3 A A 7 8 E E 9 D 1 2 2 B 4 O S S K 1 1 m 1 9 M 2 - D N 0 6 6 . 0 6 6 . B O S o o B 9 2 K - - - 5 5 6 5 0 > > 0 0 > S EE 1 5 5 5 5 5 LD A E AA T B 8 o 0 Z 5 K D 0 - 0 - 2 4 12 L L = 3 3 L . . 3 3 9 12 7 A , 0 P 0 1 8 0 6 7 0 D 1 5 == 6 D - == 6 6 0 0 0 . . . . 1 0 m 0 4 66 6 , 5 . 1 1 ‰ m 3 1 2 V 4 66 N D 5 5 ‰ 3 0 0 4 0 55 6 6 D 55 5 7 6 3 3 m 8 0 6 C 34 5 5 , 3 1 1 1 33 m 5 N 5 6 5 N ,, 5 6 ,,99 . . 2 0 0 - - 0 67 5 - - U 7 D . 0 0 6 32 0 > > > > 97 9 6 1 1 1 1 9 . N 6 6 . 3 0 L L L L 0 6 . 9 . . . D 1 P N 5 1 1 1 1 m 1 0 0 1 0 0 0 0 - - 5 d 1 0 a P 0 G 5 > > 1 3 2 3 0 0 G 0 0 - m 1 8 G 5 m - 0 0 1 P a B B > 1 1 1 1 V 3 m C 1 m U 0 0 2 B B B 0 0 5 7 -2 - P 3 m d . 1 1 0 1 1 2 . B 9 7 3- LD EEE 3 A a V 7 . . . . . .8 0 8 123 1 1 = 1 1 ‰ = 9 ‰ D 7 0 C = === 6 1 > 6 2 3 7 4 9 0 6 666 N 55 6 E U A 3 555 7 - 62 = 4 3 0 224 , 1 , 9 P 1a 7 > ,,, d 778 . 9 3 a 1 4 5 0 E D 125 7 0 1 0 -7.6 P 0- 3 V 0 5.7‰ C = 6 > U - N D LD EEE - N 0 1 2 AA 6 1 7 . 5 B 4 0 0 8 123 = m - G 0 d 12 a 1 06 G 1 9 E 2 P 0 VC 0 K G === U M 6 . 2 D == N 32 ‰ 3 / 2 0 1 0 0 . 9 m S 666 T 5 = Z 66 5 > 2-73, 3 6- 555 1 6 0 6 55 7, < ‰ 0 1 5 335 ,33 - 4 = 0 ,,, 1 3 ,,130 511 m 3 / 851 77 d 4 1 E m a 1 3 E 3 / 2 -1 1 3 K , A 6 5 8- 15 - ,1 ‰ M 5 1 K E M 1 DN 4 3 00 S D P T , Z 9 d K a4 0 < 0PV N CU 9 -2 V 61. M 5- 1 .9 - 3‰ = - 3 - 3 C -K , D 8 6 6 0 0 M 0 , d N U 5 0 2 . , - 4 a 6 7D 3 S 5LD E - A 0 8 N ‰ B 8 - 0 3 = 3 = 0 = 2 1 , - 0 4 6 1 3 66 S 1 1 1 0 , 0 5 3 < 5 8 5 ‰B 3 5 3 0 6 LD EE . 2 6 A 2 = / 6 ‰ 4 - 0 , , 12 9 = 9 , S / = D 9 2 1 b 9 P 0 3 == 6 6 d B 0 6 6 . 0 1 9 0 N 66 - 5 3 5 V a LD EEE A 3 . 55 5 2 0 ‰ 7 4 123 1 = 24 = C , - 1 ,9 0 5 === 6 6 3 5 ,, 6 53 6 0 3 1 1 666 5 U 5 - 0 0 18 3 555 0 74 3 . 5 466 LD E G , A , 1 4 2 / b 5 P ,,, 0 = = 7 = 5 551 8 ‰ G 6 0 6 6 V 618 6 6 D L O S S 0 5 G 55 C 3 . 4 0 R 63 N o o 6 in K 4 n , , U , e 0 8 ‰ 5 F A c 1 E D 7 2 P 0 a V 2 1 1 C E3 h 0 . 6 6 F 0 n DN 6 0 1 D 5 L 0 O S a e / 5 5 b 1 4 h 0 5 E 0 N L O S S e o 3 3 . nK E 0 7 2 1 e0 A 0 s . . 1 o o D K m . 8 8 R 4 D 1 1 t 0 7 P A E . 2 3 N . D 6 0 ü m 1 2 V 0 6 Ö 5 1 c 6 6 C1 0 - - 0 5 R 6 > > 6 - i k l . 0 n K 5 5 1 0 t 8 n 7 1 5 0 e b a L L . M, . 3 3 m 1 9 . 6 1 D 6 1 3 a n 4 0 0 7 . . / D 0 N 8 . 0 0 2 - u m k 0 0 4 6 4 N - 1 0 1 a 1 - 1 1 1 9 K 2 6 2 3 > 8 0 0 5 M - - 5 0 D , D L 0 , > > 1 1 0 N 2 1D P N 0 1 L L . . S 2 ‰ - P N 5 1 1 0 B 4 0 0 P 1 3 5 P 23 1 3 0 0 1 ,0 E . 4 0 0 1 1 0 2 3 ‰ 1 E 0 0 0 B / . 2 0 1 1 4 1 0. m E 0 . . Ö 2 0 E 1 1 0 l 1 KM 2 t - < l D E N D a 1 4 15 m 0 2 2 n 1 PV N C D k = 3 - 8,5 1 b 8 7- 6 E N 0,2 0 ‰ E / 0 . 3 d 1 1 8 1 P D EEE 2 A a V 0 4 4 123 = C = 0 5 === 6 - < 6 3 b 666 D 5 5 P = 1 555 7 N 6 1 P 666 , 5 , d 1 66 3 ,,, 0 998 a 84 P 9 0 282 3 . V 6 1 C ‰ 5 D D 7 U N P 6 N 7 V LD EEEE 1 A 1 0 9 1234 5 = C = 0 ==== K . 9 6 0 6 5 U 0 6666 5 M 5 0 3 G D 0 5555 L 7 O S 6 1 - 5 6666 D , 0 , 1 G 0 - 8 N a 0 o ,,,, 2 K N 2 m 1091 2 62 0 G A 5 4732 D 3 1 m 1 . 0 6 6 . 0 0 0 6 6 5 1 S 0 5 - 5 B . 0 8 1 - . 6 - 1 m . 2 5 2 0 D2 A 9 0 2 0 b 4 m , = 4 = 4 / 8 566 1 1 - . d5 5 5 > - 98 0 ‰ L ,, 45 ‰ 0 07 010 D L O S S - 1 1 0 1 3 K N o o K , . 3 R 0 3 1 8 A E D - D 1 / 0 N 1 2 3 ‰ 1 6 6 . 0 a 5 0 6 0 5 5 1 W 0 5 6 6 . 0 9 1 . . m . 9 9 5 -16,64 D EEE - L 9 0 A ‰ 0 1 0 123 = K m M = 2 DN1 0 5 0 === P 6 V k C - - 2 kkk 5 . > > A 4 ... 9 AAA 5 . L L , ... 8 0 0 8 D EEEEE 2 A 0 0 -1 4 12345 == 3 1 2 K 5 ===== 6 . 6 < 4 -M c kkkkk 0 4 6 6 = 5 5 - ..... , 0 d 9 AAAAA 1 4 3D a 7 ,, 3 ..... 2 5 1 N . 3 - . 1 6 4 1 7 0 0 5 3 ‰ 4 3 0 P ‰0 V / C 5 S U 6 D 6 N B 15 9 9 0 PVC / / E6 4 2 DN E 1 5 50 PP E2 E4D E D N 1 N 3 E 5 1 0 1 PP 5 D 0 N P T P 15 u 0 LD EEEEEE A A r 0 P 123456 == n 0 - ====== 3 m P 6 0 e 6 ,7 2 2 666666 6 - u 5 1 4 1 K 555555 0 6 8 M = 7 ,4 D 4 779998 ‰ , N , 6 4 1 9 9 5 ,,,,,, 0 5 990668 4 P 6 2 P 9 / 7 283617 /3 5 ,84 69/6 69/7 69/8 Schneegasse 69/9 63/4 69/1 6 0 9 6 / 3 11 /3 63/2 63 6 / 4 15 71/3 11/3 11/1 2 4 7/6 B O So B K A 9 D D 6 6 5 N 5 4 5 6 . . 7 0 6 6 0 2 m -> m B 23 B10 -1 .380-2 27.‰ = > da 160P VCU = > 70/3 6 6 3 3 / / 8 6 11/4 11/2 1 4 Werkhausgasse 10 10/5 9/1 11 10/4 10/10 Bachstraße 7 2/1 2 8/6 7/5 B 7/4 A 1 7/9 B O S S B o o K L O S S A E 1 D 7 0 o o 1 K 0 6 6 / A E 6 1 D S D 5 5 1 5 D L 3 3 o 0 6 6 N B O S S 6 4 0 N 5 5 . . E 1 B o o 5 . 8 8 K 0 6 7 . 2 2 A 5 E 6 6 1 1 1 6 1 D 0 0 . . . 1 1 0 1 . 5 0 0 6 - - 6 6 2 1 2 6 > > 4 1 m 7 D 5 5 0 D 5 L B . . - - 0 4 4 7 1 N m N 5 > > 0 B m . . 6 0 . 3 3 L L 0 19 1 6 1 1 m 1 1 1 0 0 - 0 0 2 . > 0 0 0 0 0 - - B 1 1 1 0 > > m B 0 0 . 0 B B 2 9 1 m 1 1 m 8 B B . . m 1 9 1 1 0 2 1 <= d a160 VP CU < = ad 1 06 P CV U 1- 5.05 - 3.11 ‰ 1- .4 22 - 33 0. ‰ DN 150 GGG K 03 ND M - ZTS 0 2 -08,93 ‰ 2,2 <= da4 00 VP CU -2 40. 0- 26.3 ‰ eßarsttkr Ma L O 0 K 0 D 1 0 6 1 5 . 6 1 . 0 2 a 7 70 70/1 63 6 / 3 1 / 2 1 63/9 3 63/10 63/11 63/7 7 3 63/14 9/16 9/5 9/ 9 1 / 2 4 12/1 9 9 / /8 20 9/10 9 1 /1 0 1 /6 10/7 8 10/8 6 8/4 10/9 4 8/7 7/2 Bachstraße 6/9 7/3 DN 2 10 < 0 - = G 1 8 9 d G 6 a . G 0 / 8 3 7- 1 5 4 P 8 L O S . V 0 o 1 K 0 C A ‰ D 2 U 6 2 L 6 8 5 a 5 2 a m 4 . D . 5 m 1 N 2 0 g - 1 a > . s 0 L s 0 0 L O S S e 0 0 B O S 0 o o D B O S S K m 2 0 B o A K E B 2 N D o o K mA 1 1 D 8 A E 1 D 0 6 6 2 6 6 3 6 5 5 1 6 6 6 0 5 5 D 6 . 1 1 5 0 5 5 4 9 3 5 O S S S S . . N 4 3 3 m . 4 4 . 4 7 D o o o o . 7 K . . 2 3 5 m . 6 5 5 0 A E E E 0 3 N D 0 0 5 5 - - 9 > > - 0 6 6 6 6 1 - - 6 > L L m 5 5 5 5 > > . 5 B 2 0 0 51 1 1 2 3 B B m 4 0 0 0 B . . . . B B . 5 5 6 6 0 1 1 1 9 0 1 0 5 1 1 m 0 0 1 3 4 2 1 1 - - - - m > > > > . . 8 1 L L L B71 0 0 0 0 E 0 0 0 1 1 1 1 08.7- - 02 8. = ‰ > 1 0 0 0 1 1 1 d 1 a D 0 U 6 VP C . . . N 1 9 1 1 0 1 0 1 8 a 5 5 0 - D P N 150 GGG H 2 . d S 2 S V . a T 4 ‰ 1D C ‰ 9 1 9 2 37 - - . . DN SB =< 6 00 9 Z N 9 1 1 U - 5 E 6 = 0 P 5 0 > E V 4 C <= KMD N 4 00 D S TZ N 6 -3 0 3,7-37 - 0 ,5 1E ‰ 6 . S D 7 7 B E 7 D - 3 E N 6 1 N 1 1 . 2 7 5 7 ‰ 0 P 1 9 VC . 9 5 < 0 - 0 = - 1 0 8 9 m d . a 5 m 6 3 D 7 - 1 6 N LD EEEEE A 7 5 7 0 12345 == 1 9 0 1 ===== 66 P 0 . 9 66666 5 . 5 5 3 4 55555 0 V 41 0 3 12333 ,, - ‰ 7 C 6 0 ,,,,, 9 61750 82 m U 23280 m 4/6 K-M20 D,2N6- 2 85 S S 70, o o 7 S A E ‰TZ 6 6 5 5 3 4 . . 9 0 1 7 - - > > L L 0 0 0 0 - < 1 0 1 = 0 3 5 LD EA A 1 3 . 0 d = == n 2 0 . B 6 6 e a 6 1 1 0 5 5 u 5 3 - 4 0 6 3 = 3 3 , , , 6 1 0 0A 9 6 56 6 5 1 4 3 , D . P 9 7 1 N V ‰ C 10 U 0 -K 1 M5 G , 6D G 7N - G 52 85 ,0 7 S ‰ LD EEEE A T 0 1234 = Z = 0 ==== 66 0 6666 55 3 5555 7 D 4 3 4644 ,, N 5B 9 P ,,,, 9099 88 P 8488 150 4/7 E PP 4 D E N 3 150 EE2 1 1/5 Sockel 1/8 1/7 1/6 Kaplaneigässle 6 14 9/2

8 9/1 9 8 /9 9/ 1 1 2 7 9/ 6 7 /1 5 1

9 0

/3 9 3 /1 /

6 1 9/6 8/5 9/19 Lammgasse 3 5/4 5/ 5 1 / 5 3 /2 1 6/2 6 6 / 6 3 /4 /5

6/1 6/6 6/7

L O S S 0 o o K 0 A E D 1 6 6 0 6 5 5 1 5 0 1 . 4 7 B O S S . . . 9 4 0 D B o o K 6 1 9 A E 1 N D B O S S

7

D

6 6 L O S S B o o

1 K 6 L B 5 5 0 N A D E

. o o 1 K

5 D 2 0 B 2 2 0 B O S S A E 6 N 3 D

0 0 6 6 1

. . 1

1 6 B o o

. 9 9 K

0 1 . 5 5

9 6 6 D 0

7 6 2 5 A E 6 5 5 1

m B O S S

0 D 3 3

7 1 5 5 0 N 0 4 5 5

1 . . B o o 1 1

. 0 6 6 K

m 0 . 1 1 4

9 8

6

. 0 D A E . . 6 1 m 5 5

5 m D 0 0 . 2 2 5

L B 6 4 0 4 3 3 N 1 2 m 4 6 6

0 m - -

B 0 0 . . 6 > > D . 2 2

0 5 5 6 m - -

1 1 5 11 B B > > 3 3 5 5

1 N 0

6 9 4 m L L

0 . . B B 0 - - . 4 4 6 2 0 0

1

m 1 1 0 0 0 0 0

. 7 B B 13 7 5

7 m 0 - - 1 1 B B > > m 0 0 1 1 B B 1 1 m 6 4 B B . . 7 9 1 1

<= da 16 5 3

0 PVCU -9.79- 16.3 ‰ <= da 160

7 PVCU

2 -1 < 0 = . d 7 a 1 1 - 6

6 0 1 P 4 V . C 8 ‰ U

• .6 P 3 -9.0 < 5 D = - D

d d a 1 N 1 7

. ‰ 60 . 7 1

V PV ‰ 5 C 0 U

0 N

a GGG

C 2 1- 13. 1

1 9

=

• 1 <

3. = 9

U ‰ DN 5

6 6

00 S 0 B

0 -2 D 9.8 4 N - 8 S 1 .4 ‰ 50 T PP Z E E3 2

KM DN 004 S TZ 23- 6,4- 8 ,9‰ E1 LD EEE A 0 123 == 0 === 66 0 666 55 3 555 41 2 123 ,,23,,, 331 57790D 76 N 7 1 9 . 9 5 0 0 - 0 7 4

10 m 12 /1 m 0 4/3 4/5 4/4 4/8 4/9 Katholische Kirchgasse 1/4 1/3 16/8 16/7 DN150 GGG 16/5 16/6 D L O S 0 N o K 0 A D 1 1 6 . 0 6 5 5 1 0 5 0 . 3 0 4 . m . 6 7 1 m 5 ->L L O S S S 0 0 o o o K 0 0 A E E D 0 1 2 6 6 0 6 6 9 5 5 1 5 5 0 0 . 0 3 5 . . . . 8 7 7 D 9 D 6 7 3 6 D N N - - - N S > > > 1 1 0 L L 7 o L 1 .2 0 6 0 0 0 . E 5 0 7 0 0 G 0 0 D 0 9 6 N 1 1 1 5 1 0 G G 0 GG 9 m 5 0 0 0 m G 0 0 1 1 1 K m M - m D . 5 . . . N 9 < 4 7 6 6 0= 0 S 7 D LD EEE B A N -2 0 5 123 = , 6 = 22 - 0 0 - === 6 6 7 0 > ,3 0 666 S 5 ‰ 5 B 3 555 L 30 0 - 011 , 2 , 0 8 D 4 a 7,,, . N 9 878 9 0 9 7 1 386 - 5 1 0 5 . G 7 0 G ‰ D G 1 N .8 7 1 H 6 .5 S E 7 3 0 9 < 9 D 5 0 N E = 9 4 1 m 1 5 0 0 < D - m P = 6 P N D N 3 2 6 1 0 / 5 3 0 S B - 2 -1 4 3 . . 7 3 K-1 2 7 M1 - - , D5 1 1 5 N 5 . - 6 7 41 ‰ 06 .9 ,08 ‰ S ‰BE1 D EEEE L A E 0 E 1234 == 2 E 0 4 ==== 6 3 6 D 0 6666 5 N 5 3 1 5555 4 5 0 0 1 1111 , S , T D 19 Z ,,,, 0952 5 N 58592 150 STZ D3 S 1 ==96,0 650 347,29 K-1M 5 LD EEE A , 5D 0 123 == 9 0 N === 66 - 0 666 5 5 23 4 3 555 42 20 1 233 / ,, 2 ,0 9a 2 1 1 ,,, 270 0 / 9 S ‰ 994 2 T L O S E1 Z 0 o K 0 E A E D 1 2 3 D N 0 6 2 6 0 D 0 5 1 P 5 N P D . 2 4 6 . 2 N . 2 0 D 9 1 0 0 2 N 0 B 0 - > 1 B L .0 0 0 0 0 1 m 0 4 1 m / . 2 5 2/4 Marienplatz SoE 650.63 ->L00101.5 23/1 L O S 0 o K 0 E D 0 6 2 6 5 9 5 0 3 . . 5 5 3 1 ->L00101.4 < - D 1 = N 3 D . 1 2 N 5 8 S 0 - o 8 G E 0 6 G 0 . 6 7 G 5 S ‰ 0 B .6 K 3 M- 1 - 5 > D,1 L N8 0 8- 0 050 1 ‰ S 0 B 1.2 E E 2 1 LD EEE A 0 123 == 0 === 66 0 666 55 3 555 30 0 002 ,,86,,, 662 11131 D 76 N 7 1 9 . 9 5 0 0 - 0 4 mm 2/1 1/1 24/10 23/2 24/1 24/2

24/4 24/3 24/9 24/8 D L O S S S 0 N o o o K 2 0 A E E D 4 1 1 / 6 6 6 . 0 7 6 5 5 5 5 1 5 0 0 1 0 . 3 0 2 . . . . m 7 3 0 9 0 0 0 m 5 - - - > > > L L L 0 0 0 0 0 0 1 1 1 D 1-3. 0 0 6 0 4- 6. N 0‰ 1 1 1 1 <= . . . DN 80 4 3 5 1 0 SB 0 STZ <= D D N N 1 5 8 0 0 0 G G S G B -27.88- 5.7‰ DN 1 - 50 1 G 4 GG ,56 E - 5 K , M 1 ‰ 3 DN 800 S D 7 B 6 N

MK DN 00 8 7 SB 8 -3 -5,6 ,41 ‰ 2 1 9 . 9 5 0 K 0 -M - 5 0 2 , m D54N m - LD EEE A 12 0 123 == 45 0 === 66 40 1 666 55 , 0 5 555 S 30 2 012 , T , ‰ 87,,, E Z 707 7 2 0076 D E N LD EE 2 A 0 1 0 0 12 == S 0 == 66 T 1 Z 66 55 0 55 41 2 12 ,,0. 8,, 1 D 86 07 2 81 N 9 S 1 /3 p 00 it a G l G ga <G s = s d e a 400 PVCU -42.16- 40.8‰ K-M3 2 7 D, 9 4N0 / - 2 2 3500, 1S T‰Z 28 D L O S S 0 N o o K 0 A E D 1 1 . 6 6 0 0 6 5 5 1 D 7 0 5 . 2 2 6 0 N 5 3 . . 7 m . 6 6 1 9 0 7 8 m . 9 < 8 5 0 = - - 0 > > - 0 3 - d L L 5 m a 0 0 .4 m 0 0 3 1 1 1 1 - 0 0 5 1 2 4 P . . . 2 2 1 V ‰ CU LDA 0== 066 155 053 2,,2. 0 271 28/1 2

2 9

9 /

/ 6

7 29/1 24/6 L00101.1a 29/8 OKD 655.26 439 24/5 D L0 N 0 1 1. 0 5 1 0 . 0 1 mm SoA ->L00101.1 O So K A D 6 6 5 5 0 4 . . 4 5 5 1 ->L00101.2 <= da 315 PVCU -50.25- ‰ SoE 650.46 ->L00101.1a HS4 SoE 650.46 ->L00101 420/1 H D S N 4 1.500mm 28/2 5 437/2 Ob KM e r D e N V 60 o 0 r S s B t a -4 d 7 t ,3 s 5 t - r 1 a 2 ß ,7 e ‰ DN 3 150 2 DN 08 P 0 S B - 11 1. 0- / P E 2 3 .61 ‰ => KMD 8N 0S 0 3-B 6,8 5 4 - 1 ‰ 2, Postplatz 27/ D 4 N 150 GGG 655,13655,02 654, 2 9 7 9 /5 655,04 27 5/1 3

1 2471/6 D

EEE L AAA 0 123 =123 0

6=== 1 666 5666 0 555 5555 1 113 ,111 1 ,,, ,,,023 2222358 755 27/6 437/3 436/1 KM B S006 DN ‰ 53 -8,24-2 -3 K 0M ,6 D 1- N 2 5 ,9 0 0 ‰ SB 27/7 420/6

2 hcazruW daB 01488 ,HbmG erueinegnI thcanssaF WBF 384 WBF WEG WBF WEG WBF WBF PL WBF PL WEG Whs 40 HDL UU WBF WEG WBF WVwg WEG S ANL t. V HDL in Whs ze n 4 z 1 WGhs WGhs HDL WBF WEG 1 AN A L NL 2 2 3 9 ÖFZ WGhs Whs Gar 4 3 ÖFZ Gar WGhs WGhs 7 Gotische Haus ÖFZ ANL 1 ANL 0 S WGhs 3 5 1 B Schu WEG HDL Museumshof 401 a 5 3 Gar WGhs 2 1 c h s tr a 8 WGhs WGhs3 3 3 0 WGhs S ß Whs e Whs Lagg 13/7 ÖFZ WBF 7 Whs 9/1 11 WGhs 1 9 WGhs Whs 9 63 2 8 5 S Whs 8126 178 10 7 Gerbergasse WGhs WGhs ANL WGhs WGhs Büro ÖFZ 10 Whs WGhs 2 S HIST ANL Whs Whs 4 1 ÖFZ 6 Whs Whs WEG Whs Gänsbühl WGhs WBF PL 621/32 61 WGhs WGhs 611/1 WGhs HIST WBF Kornhaus ÖFZ 621/33 S WBF S 5 3 WGhs 1 3 S 7 WGhs PL 9 WGhs WGhs 11 WGhs WGhs Wkst Btrg WEG S WGhs Schu B a c h U s e Ghs tra ß 1 2 ß e a 8 r t U s t WBF k WEG a r M WEG 8126 175 02 WBF WBF E S WBF v a WBF WEG WBF n g e WBF lis c S U U h e K WEG irc WEG h g a PL 8126 175 03 s s e HDL 47/121 WBF 47/156 ÖFZ 779/1 HDL 779 WEG ÖFZ 779/2 8126 175 00

ÖFZ WGhs WGhs 1 Ghs 4 W 2 G a st W G 7 h s ÖFZ W G 5 W Ghs h s WGhs WBF 778 S 507 48 352/106 Whs WEG WGhs WGhs Whs WEG 352/107 Whs PL WBF Whs GEH GEH WGhs WGhs WEG PL Whs WGhs PL 428 WEG HDL PPL 532/211 Gar 532/210 S 532 GFV WBF Hotel HDL ÖFZ PL S 502 WBF WBF WEG

PL WBF S 2 40 G 2 a /5 r S 9 7 W h s 7/1 chu Hei m T g a r 461/62 461/78 668

Untere Grabenstraße 38 373/67 490/78 Viehmarktplatz 9 W h s 403 401/59 401/60 36 WGhs 3 8 G W a r 1 1 h s WGhs 3 6 Gar /1 WGhs 3 6 Lagg 10 G a r K ig Wkst12 W V w 1 3 /1 a WGhs 1 3 g 3 O 4 1 4 b e M re u se r G u m ra b 688 461/105 e n 3 Vwg 461/104 2 Im 4 9 E 0/ n 81 gerle G S ch u 687 d e 490/80 h s Paradiesgäßle Museu m Schu 9 12 14 16 1 7 Whs R 6 o et L Stall a c WGhs 1 5 h e 1 4 Whs 2 6 4 487/37 2 WGhs Whs Schu 8 Bibl Marktplatz Rathaus 3 Schu S c 14 12 10 Kornhausstraße 2 Ratha 4 u 8 s 7/36 S G c a h r u 5 Whs Schu 1 7 h u le 6 WGhs S c h Whs n 7 e e g WGhs a s Gar WGhs 2 WGhs s e 9 Whs 4 Whs WGhs Schu WGhs 2 2 WGhs G Whs 2 0 /1 Gar a r Whs4 e ß WGhs a Werkhausgasse WGhs WGhs WGhs M a r kt st r 2 0 WGhs Whs Whs 1 9 W h s 6 WGhs Gar 611 611W/1G0 h 3 s WGhs 1 WGhs Schule 8 8 611/104 10 WGhs WGhs Stall Whs WGhs WGhs 1 611/90 WGhs WGhs Gar WGhs WGhs Whs WGhs Gast WG L hs ammgasse WGhs WGhs K a th o lis c h e K irc 3 Whs W 13 h S s chu W 1 h 7 s Wh 1 s 5 K a p la n e ig ä s s le 1 Gast La m mgasse Whs Schu WGhs 680 1 4 WGhs 680/13 Schu Schu WGhs h g a s s e 5 Whs Scheu Whs G S ar WGhs WGhs Schu Whs c h Martin-Luther-Platz Schu u WGhs WGhs Whs W WGhs 1 h s Whs 612/5 WGhs 17 612 612/6 WGhs Kirche 15 WGhs Whs 2 S c 9 e Marienplatz h u Schu ß r a WGhs 5/1 kt st Whs r a M Vwg 778/1 5 Kirche 5 10 778/2 6/1 4 3 1 Spitalgasse Whs 3 6 4

2 2 1 3 Postplatz 39/20 679 39/177 W Ghs Hotel WGhs W 39/18 Ghs hs 1 Lagg W G WGhs 554/51 Büro 1/1 Gar G hs 3 W W 5 hs Gar 39/23

W Ghs WGhs 39/116

W hs Hotel 61 2 4 5 13 3

8 6 9

1 11 35 I DPH 1/26 BK 1/26 DPH 2/26 1 5 RKS 1/26 III' DPH 4/26 DPH 3/26 BK 2/26 GWM 1/26 III 1 2 7 DPH 5/26 6 2 5 2 2 3 4 6 4 1 2 1 1 2 /1 BK 3/26 1 9 I 1 I 9 /1 2 3 7 7 1 DPH 6/2I6 2 ' 1 0 /1 4 RKS 3/26 1 0 6 1 5 12/1 8 10 12 1 3 3 1 14 5 3/1 1 2 1 1 RKS 4/26 8 6/1 6 1 0 9 BK 4/26 3 UTM-Koordinaten (Zone 32) Pkt. Rechtswert Hochwert Höhe [ m.ü. NHN ] BK1/26 576625.60 5297654.03 656.30 BK2/26 576679.28 5297567.07 658.41 BK3/26 576661.73 5297497.18 655.47 BK4/26 576633.00 5297408.69 653.44 GWM1/26 576602.79 5297561.53 654.01 GWM2/26 576653.20 5297343.03 654.64 RKS1/26 576589.50 5297595.31 653.61 RKS3/26 576621.00 5297469.39 653.58 RKS 5/26 RKS4/26 576654.85 5297438.74 654.31 RKS5/26 576699.65 5297370.49 655.45

DPH1/26 576617.84 5297662.98 656.15 DPH2/26 576632.95 5297606.40 657.01 DPH3/26 576634.91 5297567.31 655.22 DPH 7/26 DPH4/26 576693.74 5297581.94 659.88 DPH5/26 576650.28 5297531.95 656.10 DPH6/26 576662.73 5297481.29 655.25 DPH7/26 576695.32 5297356.51 655.38 Legende: 5 GWM 2/26 BK Rammkernbohrung 5/1 3 DPH Rammsondierung 1 RKS Rammkernsondierung I GWM Grundwassermessstelle I ' Schnittführung 8 12/1

2 N Zeppelinstr. 10 | 88410 Bad Wurzach Projekt: Innenstadtsanierung 4 Marktstraße 88299 Leutkirch 4 6 1 Lageplan mit Untersuchungspunkten

gez: DSI/MAU AZ 26 03 089 Maßstab:1:750 Datum: 30.07.2026 Anlage 1.2 Format: A2

[Seite 22]

Innenstadtsanierung AZ 26 03 089 Marktstraße Zeppelinstraße 10 88410 Bad Wurzach 882 9 9 L e utkirch im Allgäu Anlage N r. 2.1

m ü. NHN 659.00

Geotechnischer Baugrundschnitt I - I'

Maßstab d.H. 1:50, Maßstab d. L. unmaßstäblich

DPH 2/26

658.00

657.01 m ü. NHN

BK 1/26 Schlagzahlen je 10 cm

DPH 1/26 DPH 5/26

0 10 20 30 Tiefe [m] N TTiieeffee [[mm]] NN 657.00 0.0 (657.01) 10 1100

656.30 m ü. NHN 0.10 6 3.10 8

656.15 m ü. NHN 0.20 18 3.20 10 656.10 m ü. NHN

0.30 21 3.30 9 BK 3/26 Schlagzahlen je 10 cm 0.40 18 3.40 6 Schlagzahlen je 10 cm 656.00 0.0 (656.15) 0 10 20 30 37 Tie 0 f . e 1 0 [m] N 1 1 7 0 TTiiee 3 ff . ee 1 0 [[mm]] NN 11 3 00 A A sch u w ff a ü ch ll s u a n nd g ig , , F gr e au in , m - it b te i l s di c M ht, i t s t c e hw lk a i c e h s fe u (S ch p t, litt) [GE] 1.0 (656.01) 0 0 0 . . . 5 6 7 0 0 0 1 1 7 3 0 3 3 3 . . . 5 6 7 0 0 0 1 7 8 0 DPH 3/26 0.0 (656.10) 0 10 20 30 Tie 0 f . e 1 0 [m] N 1 1 2 0 TTiiee 3 ff . ee 1 0 [[mm]] NN 11 6 00 655.47 m ü. NHN 0.20 37 3.20 8 A Homogenbereich:A1 0.80 5 3.80 12 655.22 m ü. NHN 0.20 23 3.20 3 0 0 . . 3 4 0 0 2 1 9 9 3 3 . . 3 4 0 0 1 1 2 5 0.20 (656.10) Auffüllung Fein- bis Grobkies [GW] 0 1 . . 9 0 0 0 3 2 3 4 . . 9 0 0 0 2 3 7 1 Auffüllungen Schlagzahlen je 10 cm 0 0 . . 3 4 0 0 2 2 5 3 3 3 . . 3 4 0 0 4 7 0.50 14 3.50 18 A sandig, grau, mitteldicht, schwach feucht, Homogenbereich:A1 1.10 2 4.10 49 0.50 17 3.50 6 Auffüllung, Fein- bis Grobkies 655.00 1.0 (655.15) 0 0 0 . . . 6 7 8 0 0 0 9 7 6 3 3 3 . . . 6 7 8 0 0 0 2 2 1 6 3 5 A A 0.75 (655.55) A sa u nd f i f g ü , s ll c u h n wa g c , h F sc e hl i u n ff - ig b bi i s s s c G hl r u o ffi b g, k b i r e au s ngrau, [GU/GU*] 2.0 (655.01) 1 1 1 . . . 2 3 4 0 0 0 1 2 1 4 4 4 . . . 2 3 4 0 0 0 1 5 9 0 1 2 5 0.0 (655.22) 0 10 20 30 7 3 3 2 5 6 Tie 0 0 f . . e 1 2 0 0 [m] N 7 3 1 2 5 0 TTiiee 3 3 ff . . ee 1 2 0 0 [[mm]] NN 2 2 11 4 5 00 1.0 (655.10) 0 0 0 . . . 6 7 8 0 0 0 1 1 1 5 3 2 3 3 3 . . . 6 7 8 0 0 0 4 5 9 A A 0.35 (655.12) s s a ch n w di a g c , h lo f k e a u l c s h c t h , w H a o c m h o s g c e h n lu b f e fi r g e , i c g h r : a A u 1 , mitteldicht, [GW/GU] 0.90 5 3.90 17 mitteldicht, schwach feucht bis feucht, Homogenbereich:A1 1.50 2 4.50 119 0.30 36 3.30 31 0.90 12 3.90 17 Auffüllung, Schluff 1 1 1 . . . 0 1 2 0 0 0 4 2 2 4 4 4 . . . 0 1 2 0 0 0 3 5 4 6 5 4 0.95 (655.35) A sch u w ff a ü ch ll t u o n nig g b , is S to c n h ig l , u s f c f hwach sandig, vereinzelt [TL/TM] RKS 1/26 1 1 1 . . . 6 7 8 0 0 0 1 1 1 Verwitterungsdecke 0 0 0 . . . 4 5 6 0 0 0 2 2 1 8 7 5 3 3 3 . . . 4 5 6 0 0 0 3 5 7 7 2 5 1 1 1 . . . 0 1 2 0 0 0 1 1 7 1 1 4 4 4 . . . 0 1 2 0 0 0 2 1 2 5 6 4 A A k < H i 1 e o V s m i o g o l % g b e i , s n g b s r e t a a r u r e b k i c r k a h i u e :A n s 2 , ig w , e s i a c n h d b ig is , s s c te h i w f, a s c c h h w to a n c ig h , f Z eu ie c g h e t, lbruch [TL] 654.00 2.0 (654.15) 1 1 . . 3 4 0 0 2 3 4 4 . . 3 4 0 0 4 4 2 1 K H i o e m s, o b g r e a n u b n e , r w ei e c i h c : h A b 2 is steif, schwach feucht bis feucht, 653.61 m ü. NHN 3.0 (654.01) 1 2 . . 9 0 0 0 1 2 1.0 (654.22) 0 0 . . 7 8 0 0 9 5 3 3 . . 7 8 0 0 7 6 1 5 2.0 (654.10) 1 1 . . 3 4 0 0 5 3 4 4 . . 3 4 0 0 1 1 7 8 0.75 (654.72) Auffüllung, Schluff 1 1 . . 5 6 0 0 5 4 4 4 . . 5 6 0 0 4 3 9 2 1.20 (655.10) Auffüllung, Fein- bis Grobkies 2 2 . . 1 2 0 0 2 3 0 1 . . 9 0 0 0 1 2 6 4 3 4 . . 9 0 0 0 4 3 7 9 1 1 . . 5 6 0 0 0 0 4 4 . . 5 6 0 0 2 3 5 4 s h c e h llb w r a a c u h n t b o i n s i g b r b a i u s n to , n s i t g e , i f, s c s h c w hw ac a h c h s a fe n u d c ig h t b , i H s o s m an o d g i e g n , bereich:A2 [TL/TM] 1.70 3 4.70 42 schluffig bis stark schluffig, sandig, schwach tonig, [GU*] Auffüllung, Fein- bis Grobkies, 2.30 2 1.10 8 4.10 29 1.70 2 4.70 33 0.90 (654.57) 1.80 2 4.80 51 Ziegelbruch <1Vol%, braun, locker bis mitteldicht, A sandig, Betonbruch 10-15 Vol%, hellgrau bis grau, locker [GW] 2.40 3 1.20 3 4.20 24 1.80 11 4.80 29 Auffüllung, Schluff 1.90 1 4.90 46 Matrix: weich bis steif, schwach feucht, Homogenbereich:A1 bis mitteldicht, schwach feucht, Homogenbereich:A1 2.50 3 2.0 (653.22) 1.30 2 4.30 18 1.90 8 4.90 49 steinig, kiesig, schwach tonig, schwach sandig, graubraun, [TL] 653.00 3.0 (653.15) 2 2 2 2 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 1 1 2 1 5 5 5 5 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 7 7 6 5 8 8 5 1 1.40 (654.90) V s s a ch e n w d r i a w g c b h it i s t fe e s u t r a c u h rk t n , s H g a o n s m d l i e o g g , h e s m c n h b w e , r a e S c ic h c h t h : o B n l 1 u ig f , f braun, steif, TL/ST A 0.45 (653.16) A s fe c u h u c lu f h f f t f ü , i g H l , l o u s m a n n o g d g i e g , n , F b g e r e a re u in i b c r h - a : A u b n 1 i , s lo c G ke r r o b b is k m ie itt s eldicht, [GU*] 4.0 (653.01) 3 4 5 9 1 1 9 1 2 05 2 2 2 2 . . . . 6 7 8 9 0 0 0 0 3 5 7 4 1 1 1 1 . . . . 4 5 6 7 0 0 0 0 2 2 2 2 4 4 4 4 . . . . 4 5 6 7 0 0 0 0 1 1 1 2 9 4 3 1 3.0 (653.10) 2 2 2 2 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 3 2 2 2 5 5 5 5 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 3 4 3 4 6 4 5 2 1.00 (654.47) s V s t a e e n if d r , i w g sc , h i s t w c t h e a w c r h a u c f n h e u g to c s h n t i l g , e H b h o is m m to o , n g i e S g n , b c h e e h r l e l l b u ic ra h f u f :A n 2 bis braun, TL/TM 2 2 . . 4 5 0 0 0 0 5 5 . . 4 5 0 0 4 2 3 5 2.20 (654.10) Verwitterungskies, Fein- bis Grobkies A 0.90 (652.71) Auffüllung, Fein- bis Grobkies ET = 4.5 m u. GOK 119 3.00 5 1 1 . . 8 9 0 0 2 2 4 4 . . 8 9 0 0 2 3 4 0 2 2 . . 4 5 0 0 3 2 5 5 . . 4 5 0 0 7 9 1 8 1.70 (653.77) steif, feucht, Homogenbereich:B1 652.00 4.0 (652.15) 3 5 4 4 4 4 6 5 4 2 1 9 2 2 2 2 . . . . 6 7 8 9 0 0 0 0 0 0 1 2 5 5 5 5 . . . . 6 7 8 9 0 0 0 0 2 2 3 2 7 8 3 6 3.10 (653.20) s b f S e a is u c n c b d h h r ig a t m , , u H s n e c o , h m l lo z w o c w a k g c e e a h r n , b s t M o e s n r a i e e g tr i , c i r x h s k : : c B w i h e 2 e w s i a c , h c h , F f s e e c u h c in l h u t f - f b ig b is , i h s s e ta ll G r b k ra r u o n bkies GU* 1.45 (652.16) s M ta a r tr k i x s : c w h e lu ic ff h ig , , f e sa u n ch d t ig , , H b o r m au o n g , e l n o b c e ke re r ic b h is : A m 1 itteldicht, [GU*] Schmelzwassersedimente 3.0 (652.22) 3 3 5 7 1 7 2 5 2 2 2 2 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 2 2 1 2 5 5 5 5 . . . . 0 1 2 3 0 0 0 0 4 4 4 3 0 8 2 5 4.0 (652.10) 2 2 2 2 . . . . 6 7 8 9 0 0 0 0 3 3 3 4 5 5 . . 6 7 0 0 1 7 3 3 3 2.00 (653.47) V s b t is a e r s k r t w e s i a f, i n t f d t e e i u g c , r h u s t c , n h H w g o a s m c l h o e g t h o e n n m i b g e , b r e i S s ic t c h o : n h B ig 1 lu , b f r f aun, weich TL 3 4 5 2 2 1 3.00 1 6.00 25 sandig, steinig, grau, mitteldicht, feucht, Homogenbereich:C GW/X 7 6 4 1 5 7 2 2 . . 4 5 0 0 5 4 5 5 . . 4 5 0 0 2 2 5 4 3 3 4 3 3.00 6 V sta e rk r w kie i s tt ig e , r s u an n d g ig s , s le ch h w m ach , t S on c ig h , l b u ra f u f n, weich bis TL/ST 5.0 (651.15) 4 7 6 8 3.60 (652.70) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 4.0 (651.22) 39 2 2 . . 6 7 0 0 8 7 5 5 . . 6 7 0 0 1 2 7 1 5.0 (651.10) 4 3 9 6 2.50 (652.97) steif, feucht, Homogenbereich:B1 651.00 ET = 6.0 m u. GOK sandig, schwach schluffig, braungrau, mitteldicht, GU Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 2.80 8 5.80 16 ET = 5.7 m u. GOK Verwitterungskies, Fein- bis Grobkies feucht bis stark feucht, Homogenbereich:C sandig, schwach schluffig, vereinzelt Steine, grau, GU 2.90 9 5.90 14 stark sandig, schwach tonig, schwach schluffig, braun, GU* 3.85 (652.45) mitteldicht, stark feucht, Homogenbereich:C 3.00 15 6.00 13 locker bis mitteldicht, feucht bis stark feucht, Homogenbereich:B2 Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 3.00 (652.47) sandig, schwach steinig, grau, mitteldicht, schwach GW/X Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies feucht, Homogenbereich:C 5.0 (650.22) 4 4 0 8 steinig, schwach sandig, schwach schluffig, braungrau, GU/X 650.00 6.00 (650.30) 42 mitteldicht, feucht, Homogenbereich:C 35 kein GW/SW angetroffen (Stand 09.07.26) 5.50 (649.97) 3.90 (649.71) 3.90 (649.71) 5.80 (649.67) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies (09.07.2026) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies (08.07.2026) sandig, steinig, schwach schluffig, braun, grau, mitteldicht, GU/X sandig, schwach schluffig bis schluffig, braungrau, GU/GU* stark feucht, Homogenbereich:C mitteldicht, nass, Homogenbereich:C 6.0 (649.22) 6.00 (649.47) ET = 6.0 m u. GOK 649.00 4.70 (648.91) Obere Süßwassermolasse, Schluff tonig, feinsandig, graubraun, halbfest, schwach feucht, TM Obere Süßwassermolasse Homogenbereich:D

5.60 (648.01) 648.00 Legende Anm.: Der Geländeverlauf und die Schichtenabfolge zu den Aufschlüssen sind interpoliert. Auffüllung Verwitterungskies Obere Süßwassermolasse A Die Aufschlüsse und die Schichtenabfolge stellen punktuelle Untersuchungen dar. Verwitterungslehm Schmelzwasserkies 647.00 Die Schichtenunterteilung bei den Sondierungen ist interpoliert.

[Seite 23]

Innenstadtsanierung AZ 26 03 089 Marktstraße Zeppelinstraße 10 m ü. NHN 88410 Bad Wurzach 882 9 9 L e utkirch im Allgäu Anlage N r. 2.2

659.00

Geotechnischer Baugrundschnitt II - II'

Maßstab d.H. 1:50, Maßstab d. L. unmaßstäblich 658.00

657.00

RKS 5/26

DPH 7/26

DPH 6/26

655.45 m ü. NHN 655.38 m ü. NHN

656.00

655.25 m ü. NHN

Schlagzahlen je 10 cm GWM 2/26 Schlagzahlen je 10 cm 655.00 0.0 (655.25) 0 10 20 30 6 5 1 2 Tie 0 0 0 f . . . e 1 2 3 0 0 0 [m] N 6 1 0 6 1 0 TTiiee 3 3 3 ff . . . ee 1 2 3 0 0 0 [[mm]] NN 3 3 2 11 0 1 7 00 TTiiee 6 6 6 ff . . . ee 1 2 3 0 0 0 [[mm]] NN 1 11 9 8 1 00 654 R .3 K 1 S m 4 ü / . 2 N 6 HN A 0.10 (655.35) A 0 h A - a 0 s u r , t 0 , p f f 2 tr a ü o m l c l t l k d u D e e e n n c c g ks k , c e F hic e h i t n , 0 - , 0 b 2- i 0 s , 1 G 0 m ro T b ra k g i s e ch s icht, schwarz, 0.0 (655.38) 0 10 20 30 4 5 8 7 Tie 0 0 0 0 f . . . . e 1 2 3 4 0 0 0 0 [m] N 2 4 5 1 4 9 8 7 0 TTiiee 3 3 3 3 ff . . . . ee 1 2 3 4 0 0 0 0 [[mm]] NN 1 2 2 11 8 6 2 4 00 654.64 m ü. NHN 0 0 . . 4 5 0 0 5 1 2 7 3 3 . . 4 5 0 0 2 2 8 8 6 6 . . 4 5 0 0 1 1 2 8 RKS 3/26 BK 4/26 A schwach schluffig, schwach sandig, grau bis dunkelgrau, [GW/GU] 0 0 . . 5 6 0 0 2 1 6 3 3 3 . . 5 6 0 0 2 1 0 4 Pflastersteine mitteldicht bis dicht, nass, ab 0,30 m trocken, Homogenbereich:A1 0.60 11 3.60 31 6.60 8 1.0 (654.38) 0.70 6 3.70 15 0.08 (654.56) 1.0 (654.25) 0.70 6 3.70 22 6.70 9 653.58 m ü. NHN Auffüllung, Fein- bis Grobkies 0.70 (654.75) Auffüllung, Fein- bis Grobkies 0.80 2 3.80 12 A Auffüllung, Fein-bis Grobkies 654.00 0 0 . . 8 9 0 0 4 3 3 3 . . 8 9 0 0 1 1 9 7 6 6 . . 8 9 0 0 5 6 A s H a o n m d o ig g , e g n r b a e u r , e lo ic c h k : e A r 1 bis mitteldicht, schwach feucht, [GW] 653.44 m ü. NHN A s s c c h h l w u a ff c ig h , o s r a g n a d n ig is c b h is , s Z c ie h g w e a lb c r h u s c a h n 2 d 0 ig -4 , 0 s c V h o w l% ac , h b r to a n u i n g , , [GU*/OU] 0 1 . . 9 0 0 0 2 2 3 4 . . 9 0 0 0 1 3 5 9 s g c ra h u w , a lo ch ck s e a r n b d is ig m b i i t s t e s l a d n ic d h i t g , , s s c t h e w in a ig c , h Z f i e e u g c e h lb t, r u H c o h m < o 1 g V e o n l b % e , reich:A1 [GW/X] 1.00 2 4.00 14 7.00 8 0.60 (653.71) 1.10 3 4.10 34 0.60 (654.04) 1 1 . . 1 2 0 0 1 1 4 4 . . 1 2 0 0 2 2 3 3 A Pflastersteine A A sa u nd f i f g ü b l i l s u s n ta g rk , s F an e d i i n g, - s c b h i l s uf fi G g, r g o el b bb k ra ie un s bis grüngrau, [GU*] Pflastersteine 1.00 (654.45) d fe u u n c g h e t, lg H ra o u m , o lo g k e a n l b s e c r h e w ic a h r : z A , 1 locker, Matrix: weich, schwach 2.0 (653.38) 1 1 . . 2 3 0 0 4 4 4 4 . . 2 3 0 0 1 4 5 2 2 Auffüllungen A A sa u nd f i f g ü , s ll c u h n wa g c , h F sc e hl i u n ff - ig b bi i s s s c G hl r u o ffi b g, k Z i i e eg s elbruch [GU/GU*] 2.0 (653.25) 1 1 . . 3 4 0 0 1 2 4 4 . . 3 4 0 0 2 3 4 9 A 0.08 (653.50) Auffüllung (Splitt), Feinkies 1.00 (653.31) locker, Matrix: weich, feucht bis stark feucht, Homogenbereich:A1 A 0.08 (653.36) A Auffüllung, Schluff 1 1 . . 4 5 0 0 3 2 4.40 100 1 lo 0 c - k 1 e 5 r , V s o c l h % w , a v c e h r e f i e n u z c e h lt t , s H te o in m ig o , g b e r n a b u e n r g e r i a c u h: , A z 1 iegelrot, 653.00 1 1 . . 5 6 0 0 1 1 4 4 . . 5 6 0 0 2 2 4 1 m Ho it m te o lk g ie e s n i b g e , r g e r i a c u h , : A lo 1 cker bis mitteldicht, trocken, [GE] V sa e nd r i w g, i s t c t h e lu r f u fig n , g sc s h k w i a e rz s b , r a F un e b in is - g e b lb is br a G un r , o lo b ck k e i r es GU* A sc u hw ff a ü ch ll s u a n nd g ig ( b S is p s l a i n tt d ) ig , , F gr e au in , l - o c b ke is r b M is m it i t t e tel l d k ic ie ht s , [GE/GW] A k Z d i u i e e n s g k i e g e l , l b b s r r u c a h c u h w n a , 1 c w -3 h e V t i o c o h n l , % i g s , , c s B h c w e h t a w o c n a h b c r f h e u s u ch a c n h < t d , 1 ig H V , o o s m l c % h o w , g g e a r n c a b h u e b o r r r e a g ic u a h n n : , i A sc 2 h, [OU/TL] 1 1 . . 6 7 0 0 3 4 A 1.60 (653.04) Auffüllung, Fein- bis Grobkies 1 1 1 . . . 7 8 9 0 0 0 1 2 2 4 4 4 . . . 7 8 9 0 0 0 2 2 1 8 2 7 A 0.20 (653.38) A sch u w ff a ü ch ll s u te n in g ig , b F is e s i t n ei - n ig b , i s s c h G wa r c o h b sa k n ie dig s , grau, [GW/GI] 1.90 (652.41) bis mitteldicht, feucht, Homogenbereich:B2 0.20 (653.24) schwach feucht, Homogenbereich:A1 2.00 (653.45) A sta u rk f f t ü on ll ig u , n ve g re , in S ze c lt h K l i u es ff , Ziegelbruch <1Vol%, hellbraun, [TM/TA] 3.0 (652.38) 1 1 2 . . . 8 9 0 0 0 0 4 7 5 2.00 (652.64) s s c c h h w w a a c c h h s fe te u i c n h ig t, b H is o m st o e g in e ig n , b s e a re n i d c i h g : , A g 1 rau, locker, [GW] 3.0 (652.25) 2.00 2 5.00 16 locker bis mitteldicht, trocken, Homogenbereich:A1 weich, schwach feucht, Homogenbereich:A2 2.10 5 652.00 31 2 2 . . 1 2 0 0 2 2 5 5 . . 1 2 0 0 2 2 0 2 A 0.45 (653.13) Auffüllung, Fein- bis Grobkies A Auffüllung, Fein- bis Grobkies 2.35 (653.10) Auffüllung, Fein- bis Grobkies 2 2 . . 2 3 0 0 6 4 31 2 2 . . 3 4 0 0 4 5 5 5 . . 3 4 0 0 1 1 3 2 s s c c h h w lu a ff c ig h , s v a e n re d i i n g z b e i l s t S sa te n in d e ig , , Z s i c e h g w el a b c r h u c s h c h 1 l - u 5 f f V ig o , l l % ok , al [GU/GU*] Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies s Z s a c ie h n g w d e i a g lb c , r h s u c c fe h h u w < c a h 5 c t V h , o H s l% c o h m , l u g o f r g f a i e g u n , , b s lo e c c r h e k w i e c a r h c b : h A i s 1 s t m ei i n tt i e g l , d l i o ch ka t, l schluffig, [GU/GU*] s < c 1 h V lu o f l% fig , , b s r c a h u w n a , c lo h c t k o e n r i , g M , s a c tr h ix w : a w c e h i c s h a , n s d c ig h , w Z a i c e h g e fe lb u r c u h c t h , [GU*/TL] 2 2 . . 4 5 0 0 5 4 Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 4.0 (651.25) 2 2 . . 5 6 0 0 6 5 5 5 . . 5 6 0 0 1 1 5 4 1.40 (652.18) g A ra u u f , f g ü ra ll u u b n ra g un , , F lo e ck i e n r, - n b as is s, H G o r m o o b ge k n i b e e s reich:A1 s b c ra h u w n a g c r h a u s , c m hlu itt f e fig ld , i c s h c t h , w fe a u c c h h s t, a H nd o i m g, o v g e e r n e b in e z re e i l c t h S : t C eine, GU 2.50 (652.95) Homogenbereich:A1 4.0 (651.38) 3 3 4 9 4 2 2 2 . . 6 7 0 0 3 2 s m a it n t d e i l g d , ic s h c t, h w fe a u c c h h t s b c i h s l u s f t f a ig rk , v fe e u re c i h n t z , e H lt o S m te o i g n e e n , b b e ra re u i n c , h:C GU 651.00 39 2 2 2 3 . . . . 7 8 9 0 0 0 0 0 1 2 6 8 7 9 5 5 5 6 . . . . 7 8 9 0 0 0 0 0 1 9 9 8 1 1.60 (651.98) s g c ra h u w a b c is h d s u c n h k lu e f lg fig ra , u s , c l h o w ck a e c r h , f s e a u n c d h ig t, , H Z o ie m g o e g lb e r n u b ch e r < e 1 ic V h o :A l% 1 , [GW/GU] 2.55 (650.89) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies V s d s c c u e h h n l w k u r e a f w f l c i b g h i r , t a f t s u e e c n u h r , c w u l h o a t n c , c k H h g e o r t s o m b k n i o s i i g g e , m e s s n i c t b , t h e e F w l r d e a i e c i c c h i h h n t : , s B - M a 2 n a b d tr i i i g s x , : s G w c e h r i w c o h a b , ch k i o e rg s anisch, GU*/OH ET= 4.4m u .GOK 1 1 5 0 2 0 2 2 3 . . . 8 9 0 0 0 0 1 1 3 3 3 Schmelzwassersedimente Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies sandig, schwach schluffig, steinig, grau, mitteldicht, GU/X 3.00 (652.45) sandig, schwach schluffig, graubraun bis braun, mitteldicht, GW/GU 4.00 (650.31) schwach feucht bis feucht, Homogenbereich:C 4.30 (650.34) 5.0 (650.25) schwach feucht, Homogenbereich:C Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 650.00 kein GW/SW angetroffen (Stan d 1 . 0 9 9 0 . 0 (6 7 5 .2 1 6 .6 ) 8) kein GW/SW angetroffen (Stand 09.07.26) 3.35 (650.09) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies s d a ic n h d t ig b , is s s c e h h w r a d c i h c h s t c , h s l c u h ff w ig a , c v h e r f e e i u n c z h e t l , t a S b te 5 in ,0 e 0 , g m ra s u ta , rk GU 4.75 (649.89) s m a it n t d e i l g d , ic s h c t, h w st a a c rk h f s e c u h c l h u t f , f ig H , o s m ch o w ge a n c b h e s r t e e ic in h ig :C , braungrau, GU feucht bis nass, Homogenbereich:C (08.07.2026) 4.60 (650.04) 3.95 (649.49) s h c e h llb w r a a c u h n s b c is h lu gr ff a ig u , , s m c i h tt w el a d c ic h h s t, a s n t d a i r g k , f s e c u h c w h a t c b h is steinig, GU 6.00 (649.45) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies (08.07.26) nass, Homogenbereich:C schwach schluffig, schwach sandig, schwach steinig, GU kein GW/SW angetroffen (Stand 08.07.26) 6.0 (649.25) braun, dicht bis sehr dicht, nass, Homogenbereich:C 649.00 4.50 (648.94) 5.70 (648.94) Obere Süßwassermolasse, Schluff Obere Süßwassermolasse wn = 18,6 % 6.00 tonig bis stark tonig, schwach feinsandig, Kalkausfällungen, TA wn = 14,2 % 5.00 Obere Süßwassermolasse, Schluff grünbraun, halbfest, schwach feucht, Homogenbereich:D tonig, feinsandig, gelbbraun, halbfest, schwach feucht, TM 6.00 (648.64) 7.0 (648.25) Homogenbereich:D ET= 7.0m u. GOK 648.00 5.70 (647.74) Obere Süßwassermolasse, Schluff Legende stark feinsandig, schwach tonig, hellgrau, halbfest TL/UL bis fest, schwach feucht bis feucht, Homogenbereich:D Anm.: Der Geländeverlauf und die Schichtenabfolge zu den Aufschlüssen sind interpoliert. Auffüllung Schmelzwasserkies Aspaltdecke 6.00 (647.44) A 647.00 Die Aufschlüsse und die Schichtenabfolge stellen punktuelle Untersuchungen dar. Verwitterungskies Obere Süßwassermolasse Die Schichtenunterteilung bei den Sondierungen ist interpoliert.

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Innenstadtsanierung AZ 26 03 089 Marktstraße Zeppelinstraße 10 88410 Bad Wurzach 882 9 9 L e utkirch im Allgäu Anlage N r. 2.3

Geotechnischer Baugrundschnitt III - III'

DPH 4/26

Maßstab d.H. 1:75, Maßstab d. L. unmaßstäblich

659.88 m ü. NHN

m ü. NHN Schlagzahlen je 10 cm 660.00 BK 2/26 0 10 20 30 Tiefe [m] N TTiieeffee [[mm]] NN 0.0 (659.88) 10 1100 0.10 7 5.10 16 0.20 16 5.20 16 658.41 m ü. NHN 0.30 18 5.30 15 659.00 0.40 14 5.40 17 1.0 (658.88) 0.50 9 5.50 16 0.60 8 5.60 16 Auffüllung, Fein- bis Grobkies 0.70 5 5.70 16 658.00 A sandig, grau, locker bis mitteldicht, schwach fecht, [GW] 0.80 4 5.80 17 Homogenbereich:A1 2.0 (657.88) 0.90 4 5.90 16 A 1.00 2 6.00 17 0.55 (657.86) A Auffüllung, Fein- bis Grobkies 1.10 1 657.00 DPH 3/26 A s s c c h h l w u a ff r ig zg b r i a s u s , t l a o r c k k s e c r h b l i u s f f m ig i , t t s e a ld n i d c i h g t , , s s c c h h w w a a c c h h o fe rg u a ch n t is , ch, [OH] 3.0 (656.88) 1 1 . . 2 3 0 0 1 1 Homogenbereich:A1 1.40 1 0.85 (657.56) 1.50 1 655.22 m ü. NHN Auffüllungen Auffüllung, Fein- bis Grobkies 1.60 2 656.00 Schlagzahlen je 10 cm s z a ie n g d e ig lro , t s , c l h o w ck a e c r h b s is c h m lu it f t f e ig ld , i Z c i h e t g , e s l c b h r w uc a h c h < 5 fe -1 u 0 ch V t ol%, braungrau, [GU] 4.0 (655.88) 1 1 . . 7 8 0 0 1 5 0 GWM 1/26 wn = 26,1 % 3.00 bis feucht, Homogenbereich:A1 1.90 3 655.00 654.01 m ü. NHN 0.0 (655.22) 0 10 20 30 7 3 3 2 5 6 Tie 0 0 f . . e 1 2 0 0 [m] N 7 3 1 2 5 0 TTiiee 3 3 ff . . ee 1 2 0 0 [[mm]] NN 2 2 11 4 5 00 1.00 (657.41) A sch u w ff a ü ch ll u sc n hl g uf , fi g F b e is i n sc - h l b uf i f s ig , G sc r h o wa b c s h a ki n es d ig, Ziegelbruch [SU/SU*] 5.0 (654.88) 2 2 2 . . . 0 1 2 0 0 0 3 3 3 0.30 36 3.30 31 Verwitterungsdecke <1Vol%, graubraun, locker, schwach feucht bis feucht, 2.30 4 0.40 28 3.40 37 Homogenbereich:A1 2.40 6 1.0 (654.22) 0.50 27 3.50 52 1.55 (656.86) 2.50 4 654.00 A A 0.08 (653.93) P A f u la ff s ü t l e lu r n s g te , in F e ein- bis Mittelkies (Splitt) 0 0 0 . . . 6 7 8 0 0 0 1 9 5 5 3 3 3 . . . 6 7 8 0 0 0 7 7 6 5 1 5 V t w o e n e i i c g r h , w , s f c e i h t u t w c e a h r c t, u h H n s o a g m n s d o i g l g e e , n h s b c m e h r w e , a i c c S h h : c B o 1 h rg l a u n f is f ch, grüngrau, TL/TM/OU 6.0 (653.88) ET= 6.0m u .GOK 2 2 2 . . . 6 7 8 0 0 0 3 4 4 653.00 A s fe c u h c w h a t, c H h o s m an o d g i e g n b b is e r s e a ic n h d : i A g 1 , grau, mitteldicht, schwach [GE] 2.0 (653.22) 0 1 . . 9 0 0 0 1 2 6 4 3 4 . . 9 0 0 0 4 3 7 9 2.25 (656.16) Verwitterungslehm, Schluff 2 3 . . 9 0 0 0 4 5 0.35 (653.66) 1.10 8 4.10 29 Schmelzwasserablagerungen schwach tonig bis tonig, schwach sandig, schwach kiesig, TL/TM/OU 3.10 5 Auffüllung, Mittel- bis Grobkies 1.20 3 4.20 24 schwach organisch, rostbraun, grüngrau, lokal schwarz, 3.20 6 A steinig, schwach sandig, Ziegelbruch <2Vol%, grau, [GI/X] 3.0 (652.22) 1.30 2 4.30 18 weich, feucht, Homogenbereich:B1 3.30 6 6 6 5 5 1 2 . . 0 0 0 0 A 0.55 (653.46) l A s < f o e a 2 c u u n V k c d e o f h i f r l g t % ü , b b , i s l i s s l c b u m h f r e a n w i u u t a g t c n e c h , , l h d t g , i F c s r H a h c e o u h t, m , l i u s n lo o f c f - c g i h g k e w b e b n a r i i b s c s b e h s i r s e G c f e h i m c u l r h u i c t o : f t h A f e i t b g l 1 , d , k H ic Z o i h i e e m t, g s o s e g c lb e h r n w u b a c e h c r h eich:A1 [GU/GU*] 4.0 (651.22) 3 3 5 7 7 6 4 3 1 7 2 5 1 5 7 9 1 1 1 1 1 1 . . . . . . 4 5 6 7 8 9 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 2 2 4 4 4 4 4 4 . . . . . . 4 5 6 7 8 9 0 0 0 0 0 0 1 1 1 2 2 3 9 4 3 1 4 0 Obere Süßwasermolasse 2 3 . . 5 0 0 0 ( ( 6 6 5 5 5 5 . . 9 4 1 1 ) ) V s g V t r a ü e e r n k r r b w w s ra a i i u n t t n d t t , e e i g w , r r e u u s i c c n n h h w g g , f a s s e c u l l h e e c h k h h i t e , m m s H ig o , , m b S S i o s g c c k e h h ie n s l l b u u i e g r f f , e f f s ic c h h : w B a 1 ch tonig, TL/TM 3 3 3 3 3 3 . . . . . . 4 5 6 7 8 9 0 0 0 0 0 0 1 7 8 8 8 9 0 0.95 (653.06) 2.00 2 5.00 40 stark sandig, schwach tonig, vereinzelt Kies, geschichtet, TL/ST 4.00 9 Auffüllung, Fein- bis Grobkies 2.10 2 5.10 48 grünbraun, weich bis steif, feucht, Homogenbereich:B1 4.10 10 650.00 2.25 (651.76) s < c 1 h V lu o f l% fig , , g s e te lb in b i r g a , u s n c h b w is a b c r h a u s n a , n l d o i c g k b e i r s , s fe a u n c d h ig t, , H Z o ie m g o e g lb e r n u b ch ereich:A1 [GU*] 5.0 (650.22) 4 4 4 3 0 8 2 5 2 2 2 . . . 2 3 4 0 0 0 1 2 5 5 5 5 . . . 2 3 4 0 0 0 4 3 2 2 5 5 4.15 (654.26) S sa c nd h ig m , s e ch lz w w ac a h s st s ei e ni r g k , g ie ra s u, , m F it e te i ld n ic - h b t, i s s ch G wa r c o h bkies GW/X 4 4 4 . . . 2 3 4 0 0 0 1 1 1 1 2 2 Auffüllung, Fein- bis Grobkies 2.50 4 5.50 24 feucht bis feucht, Homogenbereich:C 4.50 13 sandig, steinig, Ziegelbruch <1Vol%, grau, locker, [GW] 6.0 (649.22) 2.60 8 5.60 17 6.00 (652.41) 4.60 12 649.00 wn = 18,0 % 5.00 schwach feucht, Homogenbereich:A1 ET= 6.0m u. GOK 2.70 7 5.70 21 kein GW/SW angetroffen (Stand 09.07.26) 4.70 13 3.00 (651.01) 2.80 8 5.80 16 4.80 13 Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies 2.90 9 5.90 14 4.90 14 schluffig, sandig, schwach steinig, braungrau, feucht, GU* 3.00 15 6.00 13 5.00 15 Homogenbereich:C 648.00 3.50 (650.51) Schmelzwasserkies, Fein- bis Grobkies sandig, steinig, schwach schluffig, braungrau, stark GU/X feucht bis nass, Homogenbereich:C 647.00 4.30 (649.71) Obere Süßwassermolasse, Schluff tonig, schwach sandig, beigebraun, halbfest, schwach TM feucht, Homogenbereich:D 5.35 (648.66) Obere Süßwassermolasse, Schluff Legende sandig, schwach tonig bis tonig, gelbbraun bis braun, TL/TM halbfest, schwach feucht, Homogenbereich:D 6.00 (648.01) A Auffüllung Schmelzwasserkies Anm.: Der Geländeverlauf und die Schichtenabfolge zu den Aufschlüssen sind interpoliert. kein GW/SW angetroffen (Stand 09.07.26) Verwitterungslehm Obere Süßwassermolasse Die Aufschlüsse und die Schichtenabfolge stellen punktuelle Untersuchungen dar.

Die Schichtenunterteilung bei den Sondierungen ist interpoliert.

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AZ 26 03 089, Innenstadtsanierung, Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu, Anlage 3

BK 1/26: 0,0 bis 4,0 m u. GOK

BK 1/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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BK 2/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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BK 4/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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GWM 1/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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GWM 2/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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AZ 26 03 089, Innenstadtsanierung, Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu, Anlage 3

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RKS 1/26: 4,0 bis 5,5 m u. GOK

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RKS 3/26: 0,0 bis 1,9 m u. GOK

RKS 4/26: 0,0 bis 4,0 m u. GOK

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AZ 26 03 089, Innenstadtsanierung, Marktstraße, 88299 Leutkirch im Allgäu, Anlage 3

RKS 5/26: 0,0 bis 4,0 m u. GOK

RKS 5/26: 4,0 bis 6,0 m u. GOK

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Anlage 4.13 Gesellschaft für Bohr- und Geotechnik mbH Zeppelinstraße 10, 88410 Bad Wurzach

Bestimmung des Glühverlusts nach DIN EN 17685-1:2023-04

Innenstadtsanierung 88299 Leutkirch im Allgäu AZ 26 03 089

Probe entnommen am: 08+09.07.2026 Bearbeiter: FRo Datum: 27.07.2026