19003_Vorstatik_02_01-2022-06-30.pdf

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Auftrag Nr. : 19003 Bearbeiter:: Volker Ziermann Revision: 01

VORSTATIK 02 Lph 3

Gewerbegebiet Hansalinie Bremen 3. BS

Bauvorhaben:

Durchlässe / Verkehrsanlagen

Bauteil :

Sondervermögen Gewerbeflächen (Stadt)

Träger: Vertreten durch Wirtschaftsförderung Bremen GmbH Langenstraße 2-4 28135 Bremen

HBI Hiller + Begemann Ingenieure GmbH

Entwurf: Loignystraße 31 28211 Bremen

HBI Hiller + Begemann Ingenieure GmbH

Auftraggeber: Loignystraße 31 28211 Bremen

aufgestellt:

Hoßfeld + Martens

Beratende Ingenieure VBI Ingenieurbüro für Bauwesen GmbH Emil-von-Behring-Straße 2, 28207 Bremen Tel. 0421 51 53 96 - 0 Fax 0421 51 53 96 - 22 info@hossfeld-martens.de www.hossfeld-martens.de

Die Berechnung umfasst die Seiten 1 - 47

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Revisionsprotokoll und Qualitätssicherung

BAUTEIL: ARCHIV-NR:

BLOCK: SEITE: 1

VORGANG:

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INHALTSVERZEICHNIS

A Vorbemerkungen 4

A 1 Allgemeines 4

A 2 Rechenwerte der Bodenparameter 5

A 3 Baustoffe 6

A 4 Lastansätze 6

A 6 Allgemeiner Hinweis 6

1 Durchlass G3.0.1 7

1.1 Querschnitt 7

1.2 Randbedingungen 7

1.3 Ermittlung der Belastung 12

1.4 Ermittlung der Schnittgrößen 13

1.5 Spannungsnachweis 17

1.6 Fundamentplatte 20

2 Durchlass G3.2 22

2.1 Querschnitt 22

2.2 Randbedingungen 22

2.3 Ermittlung der Belastung 25

2.4 Ermittlung der Schnittgrößen 27

2.5 Spannungsnachweis 31

2.6 Fundamentplatte 32

2.7 Schächte 32 2.1.1 Übersicht 32 2.1.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand 33 2.1.3 Wandbewehrung 34 2.1.4 Sohle 36

2.8 Revisionsschacht 37 2.8.1 Übersicht 37 2.8.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand 38

3 Durchlass G3.3.3 39

BAUTEIL: ARCHIV-NR:

BLOCK: SEITE: 2

VORGANG:

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3.1 Querschnitt 39

3.2 Randbedingungen 39

3.3 Ermittlung der Belastung 41

3.4 Ermittlung der Schnittgrößen 43

3.5 Spannungsnachweis 45

3.6 Fundamentplatte 45

4 Durchlass 3.4.1 46

5 Durchlass G3.5.2 46

6 Zusammenfassung der Ergebnisse 47

BAUTEIL: ARCHIV-NR:

BLOCK: SEITE: 3

VORGANG:

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A Vorbemerkungen

A 1 Allgemeines

Die vorliegenden Berechnung umfasst die Vorstatik im Zuge der Leistungsphase 3 für die

folgenden Bauwerke:

Durchlass G3.0.1

Durchlass G3.2

Durchlass G3.3.3

Durchlass G3.4

Durchlass G3.4.1

Durchlass G3.5.2

Die Berechnung baut auf den jeweiligen Vorplanungen der Lph 2 auf

Grundlagen:

101] Entwurfspläne 3-09-I-3-BW-04-0.PLT / 3-09-I-3BW-11-0.PLT / 3-09-I-3BW-09-0.PLT / 3-09-I-

3BW-12-0.PLT / 3-09-I-3BW-06-0.PLT / 3-09-I-3BW-10-0.PLT

[102] Geotechnische Untersuchung (Vorabzug): Ergebnisse der Baugrungerkundung, Nr

80055_Vorabzug, IfG Ingenieurgemeinschaft für Geotechnik GmbH Prof. Dr.-Ing

Harder + Partner, 22.04.2021

[103] Berechnungen der Lph 2 von Hoßfeld + Martens GmbH

Vorschriften, Richtlinien, Normen

[201] DIN EN 1990 "Eurocode 0" : Grundlagen der Tragwerksplanung

[202] DIN EN 1991-1-1 "Eurocode 1" : Wichten, Eigengewicht und Nutzlasten

[210] DIN EN 1991-2 "Eurocode 1" : Einwirkungen auf Brücken

[211] DIN EN 1992-1-1 (11.01) "Eurocode 2": Bemessung und Konstruktion von

Stahlbeton- und Spannbetontragwerken

[213] DIN EN 1993-1-1 (07.05) "Eurocode 3": Stahlbau: Allgemeine Bemessungsregeln

und Regeln für den Hochbau

[215] DIN EN 1997-1 (09.09) "Eurocode 7": Sicherheitsnachweise im Erd- und

Grundbau

[217] Empfehlung Arbeitsausschuß Baugruben (EAB), 4.Auflage

[219] Empfehlung des Arbeitskeises "Ufereinfassungen" (EAU), 11. Auflage, 2012

[224] ZTV-ING: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für

Ingenieurbauten, Bundesanstalt für Straßenwesen

BAUTEIL: A Vorbemerkungen ARCHIV-NR:

BLOCK: A 1 Allgemeines SEITE: 4

VORGANG:

[Seite 6]

Literatur:

[401] Schneider : Bautabellen für Ingenieure, 25. Auflage. Bundesanzeiger - Verlag, Köln

[402] Wendehorst: Bautechnische Zahlentafeln, 34. Auflage, Verlag Vieweg + Teubner

[403] Endbericht zum Forschungsprojekt: Mindestüberdeckung und Belastungsansätze für

flach überdeckte Abwasserkanäle (MIBAK), Prof Dr-Ing Falter, Fachhochschule

Münster, Dezember 2008

A 2 Rechenwerte der Bodenparameter

Gemäß Gutachterlicher Stellungnahme des Instituts für Geotechnik der Hochschule Bremen

[103] werden folgende Rechenwerte angegeben:

BAUTEIL: A Vorbemerkungen ARCHIV-NR:

BLOCK: A 2 Rechenwerte der Bodenparameter SEITE: 5

VORGANG:

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A 3 Baustoffe

Ermittlung der notwendigen Betongüten siehe die nachfolgende Tabelle. Es wird zur Verwendung von langsam erhärtenden Beton geraten, der einen R- Wert von < 0,30 aufweist. Dann kann die Betongüte mit C 30 / 37 ausgeführt werden. Tabelle1

A 4 Lastansätze

Verkehrslasten nach die gültigen Normen

Teilsicherheitsbeiwerte

Ständig g G,sup = Seite 1 1,35

Veränderlich g = 1,50 Q,sup,Allgemein

Erdwiderstand g = 1,40 R,erd

A 6 Allgemeiner Hinweis

Die getroffenen Annahmen sind vor Baubeginn von der örtlichen Bauleitung verantwortlich

zu überprüfen. Ergeben sich hiervon Abweichungen, so ist der Aufsteller dieser

Berechnung unverzüglich davon in Kenntnis zu setzen, damit ggf. eine Neubemessung

der betreffenden Bauteile erfolgen kann.

BAUTEIL: A Vorbemerkungen ARCHIV-NR:

BLOCK: A 6 Allgemeiner Hinweis SEITE: 6

VORGANG:

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1 Durchlass G3.0.1

1.1 Querschnitt

1.2 Randbedingungen

Rohrdaten:

Nenndurchmesser DN = 800,00 mm

Außendurchmesser d = 1030,00 mm a

Wandungsdicke im Kämpfer s = 115,00 mm 1

Wandungsdicke im Scheitel s = 130,00 mm 2

Wandungsdicke in der Sohle s = 170,00 mm 3 s +s 1 2 Mittlerer Wandungsdicke s= = 122,50 mm 2 Mittlerer Durchmesser d = d - s = 907,50 mm m a

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 915,00 mm m1 a 1

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 900,00 mm m2 a 2

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 860,00 mm m3 a 3

DN 800,00 Innenradius r = = = 400,00 mm i 2 2

E = 34000 N/mm² R

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.2 Randbedingungen SEITE: 7

VORGANG:

[Seite 9]

g = 23,00 kN/m³ R

Querschnittswerte und Steifigkeiten: 3 3 E R ( s ) 34000 ( 122,50 ) Rohrsteifigkeit S = * = * = 6,97 N/mm² 0 12 d 12 907,50 m

3 3 s 122,50 Flächenträgheit I = 1* = 1* = 153189 mm4/mm 12 12

Einbaubedingungen: Mindesgrabenbreite b = da+0,50 = 1,03 +0,50 = 1,530 m min

Verbau b = 0,85 m Verbau Grabenbreite b = b +b *2 = 1,530 +0,85 *2 = 3,23 m min Verbau

Quelle: Schneider Bautabellen

Überschüttungshöhe h = 1,47 m

Bodengruppen - Richtwerte

Quelle: Schneider Bautabellen

G 1 g = 20,00 kN/m³ B

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.2 Randbedingungen SEITE: 8

VORGANG:

[Seite 10]

Überschüttungsbedingung

Quelle: Schneider Bautabellen

A3

Erddruckbeiwert K = 0,50 1

Wandreibungswinkel d = 0,00 °

Einbettungsbedingung

Quelle: Schneider Bautabellen

B3

Beiwert a = 0,00 Bi

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.2 Randbedingungen SEITE: 9

VORGANG:

[Seite 11]

Verformungsmoduln E und E 1 2,0

Quelle: Schneider Bautabellen

G 1

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 1

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 2,0 ( b ) 1-a Bi Abminderung Grabenbreite a =1- 4- * B d 3 a ( 3,23 ) 1-0,00 = 1- 4- * = 0,71 1,03 3

Für Kriechen f = 1,00 1

Für Grundwasser f = 1,00 2

Verformungsmodul E = E * f * f * a = 4,26 N/mm² 2 2,0 1 2 B

Verformungsmodul E = E = 4,26 N/mm² 3 2 b/d -1 a Beiwert Df = 0,982 +0,283 *(b/d -1 ) a 3,23 /1,03 -1 = = 1,35 0,982 +0,283 *(3,23 /1,03 -1 )

1,667 Beiwert z = D + ( 1,667 -D ) *E /E f f 2 3 1,667 = = 1,00 1,35 +(1,667 -1,35 )*4,26 /4,26

Bettungssteifigkeit S = 0,60 zE Bh 2 = 0,60 *1,00 *4,26 = 2,56 N/mm²

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.2 Randbedingungen SEITE: 10

VORGANG:

[Seite 12]

S 6,97 0 Steifigkeitsverhältinis V = 8* = 8* = 21,78 RB S 2,56 Bh

Þ > 1,00 daher biegesteif

Quelle: Schneider Bautabellen

Lagerungsfall -

Auflagerwinkel 2a = 60,00 °

Bauteilhöhe ( a * d ) h = 1300 mm a 1

a = 1,26 E 6,00 1 Wirksame Ausladung a' = a* = 1,26 * = 1,77 E 4,26 2

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.2 Randbedingungen SEITE: 11

VORGANG:

[Seite 13]

1.3 Ermittlung der Belastung

Wandstärke im Scheitel t = 0,130 m 1

Wandstärke im Kämpfer t = 0,115 m 2

Beiwert Silotheorie k = 1,00

Beiwert Silotheorie k = 1,00 0 aus Eigengewicht des Rohrs g =t *25,00 = 3,25 kN/m² 1 1 aus Erdauflast g = (6,64 -5,21 )*20,00 = 28,60 kN/m² 2

Oberflächenlast (Aufschüttung) p = 0,00 kN/m² 0 Last aus Erddruck und Last p =kg +kp E 2 0 = 1,00 *28,60 +1,00 *0,00 = 28,60 kN/m²

Aus LM 1 bei Überschüttung < 1,50 p = 55,00 kN/m² V

Konzentrationsfaktor max l

Quelle: Schneider Bautabellen a' = 1,77

3 h *10 = 1,43 d a

abgelesen max l = 1,45

Einfluss der Grabenbreite b / d < 4 a

l = max l R

l = l = 1,45 R

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.3 Ermittlung der Belastung SEITE: 12

VORGANG:

[Seite 14]

VERFASSER: Projekt-Nr.: 19003 Hoßfeld + Martens GmbH, Beratende Ingenieure VBI, Bremen

BAUWERK: Durchlässe / Verkehrsanlagen Datum: 04.11.21

3 3 l R -1 b*10 4-l R 1,45 -1 3,23 *10 4-1,45 l = * + = * + = 1,32 RG 3 d 3 3 1030,00 3 a

Erddruckbeiwert

Quelle: Schneider Bautabellen

K = 0,50 2

Ermittlung der Belastung:

Vertikale Gesamtbelastung Rohrscheitel: q = l *p +p v RG E V = 1,32 *28,60 +55,00 = 92,75 kN/m²

Seitendruck neben dem Rohr: 1 l = ( 4-l ) * = 0,85 B R 3

( )

d a q h = K 2 * l B *p E +g B * 2

( )

1,03 = 0,50 * 0,85 *28,60 +20,00 * = 17,30 kN/m² 2

1.4 Ermittlung der Schnittgrößen

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 13

VORGANG:

[Seite 15]

Quelle: Schneider Bautabellen

Zusammenfassung der Eingangsparamter:

-3 d *10 m r = = 0,45 m m 2

q = 92,75 kN/m² v

q = 17,30 kN/m² h

s = 122,50 mm

g = 23,00 kN/m R

g = 10,00 kN/m³ W

Momentenbeiwerte: s 0,1225 a = 1+ = 1+ = 1,091 ki 3r 30,45 m s 0,1225 a = 1- = 1- = 0,909 ka 3r 30,45 m

Querschnittsparameter:

Querschnittsfäche A = s = 122,50 mm²/mm

2 2 s 122,50 Widerstandsmoment W =1* = 1* = 2501,04 mm³/mm 6 6

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 14

VORGANG:

[Seite 16]

Schnittgrößen am Scheitel:

2 2 M =0,286 *q *r = 0,286 *92,75 *0,45 = 5,37 kNm/m qv v m

2 2 M =-0,25 *q *r = -0,25 *17,30 *0,45 = -0,88 kNm/m qh h m

3 3 M =0,229 *g *r = 0,229 *10,00 *0,45 = 0,21 kNm/m w W m

2 2 M =0,459 *g sr = 0,459 *23,00 *0,1225 *0,45 = 0,26 kNm/m g R m

M= 4,96 kNm/m

M = M * 1000 = 4960,00 Nmm/mm

N = 0,080 *q *r = 0,080 *92,75 0,45 = 3,34 kN/m qv v m N = -1q r = -117,30 *0,45 = -7,79 kN/m qh h m

2 2 N =0,7085 *g *r = 0,7085 *10,00 *0,45 = 1,43 kN/m w W m N =0,417 *g sr = 0,417 *23,00 *0,1225 *0,45 = 0,53 kN/m g, R m

N = -2,49 kN/m

N = N = -2,49 N/mm

Ermittlung der Spannungen am Scheitel:

M = M * a = 5411,360 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = 4508,640 Nmm/mm 2 ka

M N 5411,360 -2,49 1 s = + = + = 2,143 N/mm² i,Scheitel W A 2501,04 122,50

M N 4508,640 -2,49 2 s = + = + = 1,782 N/mm² a,Scheitel W A 2501,04 122,50

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 15

VORGANG:

[Seite 17]

Schnittgrößen am Kämpfer:

2 2 M =-0,293 *q *r = -0,293 *92,75 *0,45 = -5,50 kNm/m qv v m

2 2 M = 0,25 *q *r = 0,25 *17,30 *0,45 = 0,876 kNm/m qh h m

3 3 M =-0,264 *g *r = -0,264 *10,00 *0,45 = -0,241 kNm/m w, W m

2 2 M =-0,529 *g sr = -0,529 *23,00 *0,1225 *0,45 = -0,302 kNm/m g R m

M= -5,167 kNm/m

M = M * 1000 = -5167,000 Nmm/mm

N = -1,00 *q *r = -1,00 *92,75 0,45 = -41,737 kN/m qv v m N = 0q r = 017,30 *0,45 = 0,000 kN/m qh h m

2 2 N =0,2158 *g *r = 0,2158 *10,00 *0,45 = 0,437 kN/m w W m N =-1,571 *g sr = -1,571 *23,00 *0,1225 *0,45 = -1,992 kN/m g R m

N = -43,292 kN/m

N = N = -43,292 N/mm

Ermittlung der Spannungen am Kämpfer:

M = M * a = -5637,197 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = -4696,803 Nmm/mm 2 ka

M N -5637,197 -43,292 1 s = + = + = -2,607 N/mm² i,Kämpfer W A 2501,04 122,50

M N -4696,803 -43,292 2 s = + = + = -2,231 N/mm² a,Kämpfer W A 2501,04 122,50

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 16

VORGANG:

[Seite 18]

Schnittgrößen an der Sohle:

2 2 M =0,377 *q *r = 0,377 *92,75 *0,45 = 7,08 kNm/m qv v m

2 2 M =-0,25 *q *r = -0,25 *17,30 *0,45 = -0,876 kNm/m qh h m

3 3 M = 0,42 *g *r = 0,42 *10,00 *0,45 = 0,383 kNm/m w, W m

2 2 M =0,840 *g sr = 0,840 *23,00 *0,1225 *0,45 = 0,479 kNm/m g R m

M= 7,066 kNm/m

M = M * 1000 = 7066,000 Nmm/mm

N =-0,080 *q *r = -0,080 *92,75 *0,45 = -3,339 kN/m qv v m N = -1,00 *q *r = -1,00 *17,30 *0,45 = -7,785 kN/m qh h m

2 2 N =1,2921 *g *r = 1,2921 *10,00 *0,45 = 2,617 kN/m w W m N =-0,417 *g sr = -0,417 *23,00 *0,1225 *0,45 = -0,529 kN/m g R m

N = -9,036 kN/m

N = N = -9,036 N/mm

Ermittlung der Spannungen an der Sohle:

M = M * a = 7709,006 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = 6422,994 Nmm/mm 2 ka

M N 7709,006 -9,036 1 s = + = + = 3,01 N/mm² i,Sohle W A 2501,04 122,50

M N 6422,994 -9,036 2 s = + = + = 2,494 N/mm² a,Sohle W A 2501,04 122,50

1.5 Spannungsnachweis

Biegezugfestigkeit aus F : N

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.5 Spannungsnachweis SEITE: 17

VORGANG:

[Seite 19]

s = 0,9 * F * (d + s ) / s2 RbZ N i

s = 6,00 N/mm² RbZ

Erforderliche Sicherheitsbeiwert, zul. Verformungen

Quelle: Schneider Bautabellen

Unbewehrt: Sicheitsklasse B

Erforderlich g = 1,80

Am Scheitel:

innen: s RbZ 6,00 = = 2,80 >1,80 s 2,143 i,Scheitel

außen s RbZ 6,00 = = 3,37 >1,80 s 1,782 a,Scheitel

Am Kämpfer:

innen: s RbZ 6,00 = = -2,30 >1,80 s -2,607 i,Kämpfer

außen: s RbZ 6,00 = = -2,69 >1,80 s -2,231 a,Kämpfer

An der Sohle:

innen:

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.5 Spannungsnachweis SEITE: 18

VORGANG:

[Seite 20]

s 6,00 RbZ = = 1,99 >1,80 s 3,01 i,Sohle

außen: s RbZ 6,00 = = 2,41 >1,80 s 2,494 a,Sohle

Die erforderliche Sicherheit für einen unbewehrten Querschnitt ist erbracht.

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.5 Spannungsnachweis SEITE: 19

VORGANG:

[Seite 21]

1.6 Fundamentplatte

gew.: Sohlplatte C30/37 h=20 cm b=1,10 m

System

b = 0,55 m 1

b = 1,10 m 2

Belastung

( )

2 3,14 aus Erdauflast=20,00 * d *(h+1,10 )-d * = 36,29 kN/m a a 4 3,14

( 2 2 )

aus Rohr= 25,00 * * = 8,26 kN/m d -DN a 4

g= 44,55 kN/m

aus Verkehr= p *d = 56,65 kN/m V a 3,14 2 aus Wasserfüllung=10,00 *DN * = 5,02 kN/m 4

q= 61,67 kN/m

Schnittgrößen und Bemessung g+q maximale Bodenpressung s= +25,00 *0,20 = 101,56 kN/m² 1,10 Bemessungswert e =1,35 *(g+25,0 *0,20 )+1,50 *q = 159,40 kN/m d b -b 2 1 Biegung quer zur Rohrachse M = e * = 10,96 kNm/m d d 8

Bemessung: Beton C 35/45 Betonstahl B 500 A

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.6 Fundamentplatte SEITE: 20

VORGANG:

[Seite 22]

h = 20,00 cm

Überdeckung d' = 6,50 cm

d = h - d' = 13,50 cm d 13,50 k = = = 4,08 d ÖM Ö10,96 d M d a = 2,35 * = 1,91 cm²/m s d

Rissbreite nach DIN EN 1992-1-1 7.3.2:

Faktor k = 1,00 c

Beiwert k = 0,80

Zugfestigkeit des Betons f = 0,29 kN/cm² ct,eff

Bauteilhöhe h = 0,20 m Zugzone Beton A =100h1000,50 c,t = 1000,20 1000,50 = 1000,00 cm²

Rissbreite wk = 0,30 mm

E-Modul Es = 200000,00 N/mm²

Durchmesser j = 10,00 mm Stahlspannung s =Ö6*w *E f /j s k s ct,eff = Ö60,30 *200000,00 2,9/10,00 = 323,11 N/mm² Langsam erhärtender Beton f = 0,85 A c,t A = fk kf * s,min c ct,eff s s 1000,00 = 0,85 *1,00 *0,80 *0,29 * = 6,10 cm² / m 32,311

Þ Maßgebend wird die Begrenzung der Rissbreite!

BAUTEIL: 1 Durchlass G3.0.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: 1.6 Fundamentplatte SEITE: 21

VORGANG:

[Seite 23]

2 Durchlass G3.2

2.1 Querschnitt

2.2 Randbedingungen

Rohrdaten:

Nenndurchmesser DN = 1000,00 mm

Außendurchmesser d = 1290,00 mm a

Wandungsdicke im Kämpfer s = 145,00 mm 1

Wandungsdicke im Scheitel s = 160,00 mm 2

Wandungsdicke in der Sohle s = 215,00 mm 3 s +s 1 2 Mittlerer Wandungsdicke s= = 152,500 mm 2 Mittlerer Durchmesser d =d - s = 1137,50 mm m a

DN 1000,00 Innenradius r = = = 500,00 mm i 2 2

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.2 Randbedingungen SEITE: 22

VORGANG:

[Seite 24]

E = 34000 N/mm² R

g = 23,00 kN/m³ R

Querschnittswerte und Steifigkeiten: 3 3 E R ( s ) 34000 ( 152,500 ) Rohrsteifigkeit S = * = * = 6,83 N/mm² 0 12 d 12 1137,50 m

3 3 s 152,500 Flächenträgheit I = 1* = 1* = 295548 mm4/mm 12 12

Einbaubedingungen: Mindesgrabenbreite b = da+0,85 *2 = 1,29 +0,85 *2 = 2,990 m min

Verbau b = 0,25 m Verbau Grabenbreite b = b +b *2 = 2,990 +0,25 *2 = 3,49 m min Verbau

Überschüttungshöhe h = 2,13 m Bodengruppge : G 1 g = 20,00 kN/m³ B

Überschüttungsbedingung A3

Erddruckbeiwert K = 0,50 1

Wandreibungswinkel d = 0,00 °

Einbettungsbedingung B3

Beiwert a = 0,00 Bi

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.2 Randbedingungen SEITE: 23

VORGANG:

[Seite 25]

Verformungsmoduln E und E 1 2,0

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 1

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 2,0 ( b ) 1-a Bi Abminderung Grabenbreite a = 1- 4- * B d 3 a ( 3,49 ) 1-0,00 = 1- 4- * = 0,57 1,29 3

Für Kriechen f = 1,00 1

Für Grundwasser f = 1,00 2

Verformungsmodul E =E * f * f * a = 3,42 N/mm² 2 2,0 1 2 B

Verformungsmodul E =E = 3,42 N/mm² 3 2 b/d -1 a Beiwert Df = 0,982 +0,283 *(b/d -1 ) a 3,49 /1,29 -1 = = 1,16 0,982 +0,283 *(3,49 /1,29 -1 )

1,667 Beiwert z = D + ( 1,667 -D ) *E /E f f 2 3 1,667 = = 1,00 1,16 +(1,667 -1,16 )*3,42 /3,42

Bettungssteifigkeit S =0,60 zE Bh 2 = 0,60 1,00 3,42 = 2,05 N/mm² S 6,83 0 Steifigkeitsverhältinis V =8 = 8 = 26,65 RB S 2,05 Bh

Þ > 1,00 daher biegesteif

Quelle: Schneider Bautabellen

Lagerungsfall -

Auflagerwinkel 2a = 60,00 °

Bauteilhöhe ( a * d ) h = 1575 mm a 1

a = 1,22

E 6,00 1 Wirksame Ausladung a' =a* = 1,22 * = 2,14 E 3,42 2

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.2 Randbedingungen SEITE: 24

VORGANG:

[Seite 26]

2.3 Ermittlung der Belastung

Belastung Ständig Nenndurchmesser DN= 1,00 m

Außendurchmesser D = 1,29 m a

Wandstärke im Scheitel t = 0,160 m 1

Wandstärke im Kämpfer t = 0,145 m 2 Mittelerer Durchmesser D =D -t = 1,145 m m a 2

Beiwert Silotheorie k = 1,00

Beiwert Silotheorie k = 1,00 0 aus Eigengewicht des Rohrs g =t *25,00 = 4,00 kN/m² 1 1 aus Erdauflast g = (7,24 -5,11 )*20,00 = 42,60 kN/m² 2

Oberlächenlast (Aufschüttung) p = 0,00 kN/m² 0 Last aus Erddruck und Last p =kg +kp E 2 0 = 1,00 *42,60 +1,00 *0,00 = 42,60 kN/m²

Veränderlich Straßenverkehrslasten (zukünftig: DWA-A 127-1) für Regelfahrzeug SLW (Stoßbeiwert j = 1,2)

Wert Abgelesen siehe Kapitel 13.100, Tafel 13.100c ---> Schneider h = 2,00 m

Als Verkehrslast auf dem Rohr p = 25*1,2 = 30,00 kN/m² V

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.3 Ermittlung der Belastung SEITE: 25

VORGANG:

[Seite 27]

Konzentrationsfaktor max l

Quelle: Schneider Bautabellen a' = 2,14

3 h *10 = 1,65 d a

abgelesen max l = 1,65

Einfluss der Grabenbreite b / d < 4 a

l = max l R

l = l = 1,65 R

3 3 l R -1 b*10 4-l R 1,65 -1 3,49 *10 4-1,65 l = * + = * + = 1,37 RG 3 d 3 3 1290,00 3 a

Erddruckbeiwert

Quelle: Schneider Bautabellen

K = 0,50 2

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.3 Ermittlung der Belastung SEITE: 26

VORGANG:

[Seite 28]

Ermittlung der Belastung:

Vertikale Gesamtbelastung Rohrscheitel: q = l *p +p v RG E V = 1,37 *42,60 +30,00 = 88,36 kN/m²

Seitendruck neben dem Rohr: 1 l = ( 4-l ) * = 0,78 B R 3

( )

d a q h = K 2 * l B *p E +g B * 2

( )

1,29 = 0,50 * 0,78 *42,60 +20,00 * = 23,06 kN/m² 2

2.4 Ermittlung der Schnittgrößen

Zusammenfassung der Eingangsparamter:

-3 d *10 m r = = 0,57 m m 2

q = 88,36 kN/m² v

q = 23,06 kN/m² h

s = 152,50 mm

g = 23,00 kN/m R

g = 10,00 kN/m³ W

Momentenbeiwerte: s 0,1525 a = 1+ = 1+ = 1,089 ki 3r 30,57 m s 0,1525 a = 1- = 1- = 0,911 ka 3r 30,57 m

Querschnittsparameter:

Querschnittsfäche A = s = 152,50 mm²/mm

2 2 s 152,500 Widerstandsmoment W =1* = 1* = 3876,04 mm³/mm 6 6

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 27

VORGANG:

[Seite 29]

Schnittgrößen am Scheitel:

2 2 M =0,286 *q *r = 0,286 *88,36 *0,57 = 8,21 kNm/m qv v m

2 2 M =-0,25 *q *r = -0,25 *23,06 *0,57 = -1,87 kNm/m qh h m

3 3 M =0,229 *g *r = 0,229 *10,00 *0,57 = 0,42 kNm/m w W m

2 2 M =0,459 *g sr = 0,459 *23,00 *0,1525 *0,57 = 0,52 kNm/m g R m

M= 7,28 kNm/m

M = M * 1000 = 7280,00 Nmm/mm

N = 0,080 *q *r = 0,080 *88,36 0,57 = 4,03 kN/m qv v m N = -1q r = -123,06 *0,57 = -13,14 kN/m qh h m

2 2 N =0,7085 *g *r = 0,7085 *10,00 *0,57 = 2,30 kN/m w W m N =0,417 *g sr = 0,417 *23,00 *0,1525 *0,57 = 0,83 kN/m g, R m

N = -5,98 kN/m

N = N = -5,98 N/mm

Ermittlung der Spannungen am Scheitel:

M = M * a = 7927,920 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = 6632,080 Nmm/mm 2 ka

M N 7927,920 -5,98 1 s = + = + = 2,006 N/mm² i,Scheitel W A 3876,04 152,50

M N 6632,080 -5,98 2 s = + = + = 1,672 N/mm² a,Scheitel W A 3876,04 152,50

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 28

VORGANG:

[Seite 30]

Schnittgrößen am Kämpfer:

2 2 M =-0,293 *q *r = -0,293 *88,36 *0,57 = -8,41 kNm/m qv v m

2 2 M = 0,25 *q *r = 0,25 *23,06 *0,57 = 1,873 kNm/m qh h m

3 3 M =-0,264 *g *r = -0,264 *10,00 *0,57 = -0,489 kNm/m w, W m

2 2 M =-0,529 *g sr = -0,529 *23,00 *0,1525 *0,57 = -0,603 kNm/m g R m

M= -7,629 kNm/m

M = M * 1000 = -7629,000 Nmm/mm

N = -1,00 *q *r = -1,00 *88,36 0,57 = -50,365 kN/m qv v m N = 0q r = 023,06 *0,57 = 0,000 kN/m qh h m

2 2 N =0,2158 *g *r = 0,2158 *10,00 *0,57 = 0,701 kN/m w W m N =-1,571 *g sr = -1,571 *23,00 *0,1525 *0,57 = -3,141 kN/m g R m

N = -52,805 kN/m

N = N = -52,805 N/mm

Ermittlung der Spannungen am Kämpfer:

M = M * a = -8307,981 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = -6950,019 Nmm/mm 2 ka

M N -8307,981 -52,805 1 s = + = + = -2,490 N/mm² i,Kämpfer W A 3876,04 152,50

M N -6950,019 -52,805 2 s = + = + = -2,139 N/mm² a,Kämpfer W A 3876,04 152,50

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 29

VORGANG:

[Seite 31]

Schnittgrößen an der Sohle:

2 2 M =0,377 *q *r = 0,377 *88,36 *0,57 = 10,82 kNm/m qv v m

2 2 M =-0,25 *q *r = -0,25 *23,06 *0,57 = -1,873 kNm/m qh h m

3 3 M = 0,42 *g *r = 0,42 *10,00 *0,57 = 0,778 kNm/m w, W m

2 2 M =0,840 *g sr = 0,840 *23,00 *0,1525 *0,57 = 0,957 kNm/m g R m

M= 10,682 kNm/m

M = M * 1000 = 10682,000 Nmm/mm

N =-0,080 *q *r = -0,080 *88,36 *0,57 = -4,029 kN/m qv v m N = -1,00 *q *r = -1,00 *23,06 *0,57 = -13,144 kN/m qh h m

2 2 N =1,2921 *g *r = 1,2921 *10,00 *0,57 = 4,198 kN/m w W m N =-0,417 *g sr = -0,417 *23,00 *0,1525 *0,57 = -0,834 kN/m g R m

N = -13,809 kN/m

N = N = -13,809 N/mm

Ermittlung der Spannungen an der Sohle:

M = M * a = 11632,698 Nmm/mm 1 ki

M = M * a = 9731,302 Nmm/mm 2 ka

M N 11632,698 -13,809 1 s = + = + = 2,91 N/mm² i,Sohle W A 3876,04 152,50

M N 9731,302 -13,809 2 s = + = + = 2,420 N/mm² a,Sohle W A 3876,04 152,50

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 30

VORGANG:

[Seite 32]

2.5 Spannungsnachweis

Biegezugfestigkeit aus F : N

s = 0,9 * F * (d + s ) / s2 RbZ N i

s = 6,00 N/mm² RbZ

Unbewehrt

Erforderlich g = 1,80

An der Sohle:

innen: s RbZ 6,00 = = 2,06 >1,8 s 2,91 i,Sohle

Die erforderliche Sicherheit für einen unbewehrten Querschnitt ist erbracht.

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.5 Spannungsnachweis SEITE: 31

VORGANG:

[Seite 33]

2.6 Fundamentplatte

Wie vor!

2.7 Schächte

2.1.1 Übersicht

Querschnitt

Grundriss

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.7 Schächte SEITE: 32

VORGANG: 2.1.1 Übersicht

2.1.1 Übersicht

[Seite 34]

2.1.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

gewählt: Wanddicke t=25 cm

Grundwasserhöhe h = 4,38 mNN w Wand oben Querschnitt A = 2,00 *2,00 -1,50 1,50 = 1,75 m² 1 Wand unten Querschnitt A = 22,00 *0,25 = 1,00 m² 2 Sohlfläche A = 2,00 *2,00 = 4,00 m² 3 Abstrichsfläche A = 1,50 *1,50 = 2,25 m² 4

Nachweis Wasser w= 10,00 *(h -3,35 ) = 10,30 kN/m² w

Abstrich G = 23,00 *0,15 *A = 7,76 kN 1 4 Wand über Rohr G = 25,00 *0,25 *(6,95 -5,11 )*A = 20,13 kN 2 1 Wand beim Rohr G = 25,00 *0,25 *(5,11 -3,95 )*A = 7,25 kN 3 2

Sohle G = 25,00 *0,25 *A = 25,00 kN 4 3

Deckel G = 25,00 0,20 2,02,00 = 0,00 kN 5

G = 60,14 kN ges

Auftrieb A= -w*2,00 *2,00 = -41,20 kN

| |

1,05 *A Ausnutzung h= = 0,76 < 1,00 0,95 *G ges

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.7 Schächte SEITE: 33

VORGANG: 2.1.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

2.1.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

[Seite 35]

2.1.3 Wandbewehrung

System

Belastung

e = 0,00 kN/m² v0 e = 18,0 *1,40 = 25,20 kN/m² v1 e = e +18,5 *1,17 = 46,84 kN/m² v2 v1 e = e +10,5 *1,05 = 57,87 kN/m² v3 v2

K = 0,41 agh1

K = 0,27 agh2

daraus aktiver,horizontal gerichteter Erddruck auf die Wand

e = 0,00 kN/m² ah0

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.7 Schächte SEITE: 34

VORGANG: 2.1.3 Wandbewehrung

2.1.3 Wandbewehrung

[Seite 36]

e = e *0,41 = 10,33 kN/m² ah1o v1

e = e *0,27 = 6,80 kN/m² ah1u v1

e = e *0,27 = 12,65 kN/m² ah2 v2

e = e *0,27 = 15,62 kN/m² ah3 v3

Erddruck auf die Wand aus flächiger Auflast cos(0 )*cos(0 ) K = K * = 0,41 aph1 agh1 cos(0 )

K = K = 0,27 aph2 agh2

e = 10,00 *K = 4,10 kN/m² aph1 aph1

e = 10,00 *K = 2,70 kN/m² aph2 aph2

w = 10,00 *(4,38 -3,35 ) = 10,30 kN/m² ü

maßgebend horiz. Erddruck e = e +e +w = 28,62 kN/m² h ah3 aph2 ü

Schnittgrößen und Bemessung

Erdseite

2 1,50 *e *2,00 h M = = 14,31 kNm d 12

h = 25,00 cm

Überdeckung d' = 5,50 cm

d = h - d' = 19,50 cm d k = = 5,15 d ÖM d Md 25,00 *0,25 *(6,95 -3,35 ) a = 2,33 * + = 2,23 cm²/m s d 43,50

Luftseite

2 1,50 *e *2,00 h M = = 7,16 kNm d 24

h = 25,00 cm

Überdeckung d' = 5,50 cm

d = h - d' = 19,50 cm

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.7 Schächte SEITE: 35

VORGANG: 2.1.3 Wandbewehrung

2.1.3 Wandbewehrung

[Seite 37]

d k = = 7,29 d ÖM d Md 25,00 *0,25 *(6,95 -3,35 ) a = 2,32 * + = 1,37 cm²/m s d 43,50 Rissbreite nach DIN EN 1992-1-1 7.3.2:

Faktor k = 0,40 c

Beiwert k = 0,80

Zugfestigkeit des Betons f = 0,29 kN/cm² ct,eff

Bauteilhöhe h = 0,25 m Zugzone Beton A =100h1000,50 c,t = 1000,25 1000,50 = 1250,00 cm²

Rissbreite wk = 0,25 mm

E-Modul Es = 200000,00 N/mm²

Durchmesser j = 10,00 mm Stahlspannung s =Ö6*w *E f /j s k s ct,eff = Ö60,25 *200000,00 2,9/10,00 = 294,96 N/mm² Keine Anforderungen f = 1,00 A c,t A = fk kf * s,min c ct,eff s s 1250,00 = 1,00 *0,40 *0,80 *0,29 * = 3,93 cm² / m 29,496

2.1.4 Sohle

Rissbreite nach DIN EN 1992-1-1 7.3.2:

Faktor k = 1,00 c

Beiwert k = 0,80

Zugfestigkeit des Betons f = 0,29 kN/cm² ct,eff

Bauteilhöhe h = 0,25 m Zugzone Beton A = 100h1000,50 c,t = 1000,25 1000,50 = 1250,00 cm²

Rissbreite wk = 0,30 mm

E-Modul Es = 200000,00 N/mm²

Durchmesser j = 10,00 mm

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.7 Schächte SEITE: 36

VORGANG: 2.1.4 Sohle

2.1.4 Sohle

[Seite 38]

Stahlspannung s = Ö6*w *E f /j s k s ct,eff = Ö60,30 *200000,00 2,9/10,00 = 323,11 N/mm² Langsam erhärtender Beton f = 0,85 A c,t A = fk kf * s,min c ct,eff s s 1250,00 = 0,85 *1,00 *0,80 *0,29 * = 7,63 cm² / m 32,311

2.8 Revisionsschacht

2.8.1 Übersicht

Querschnitt

Grundriss

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.8 Revisionsschacht SEITE: 37

VORGANG: 2.8.1 Übersicht

2.8.1 Übersicht

[Seite 39]

2.8.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

Grundwasserhöhe h = 4,38 mNN w

( 2 2 )

3,14 * 1,92 -1,50 Wand oben Querschnitt A = = 1,13 m² 1 4

Wand unten Querschnitt A = A *0,50 = 0,56 m² 2 1

2 3,14 *1,92 Sohlfläche A = = 2,89 m² 3 4

2 3,14 *1,50 Abstrichsfläche A = = 1,77 m² 4 4

Nachweis Wasser w= 10,00 *(h -3,35 ) = 10,30 kN/m² w

Abstrich G = 23,00 *0,15 *A = 6,11 kN 1 4 Wand über Rohr G = 25,00 *0,25 *(6,95 -5,11 )*A = 12,99 kN 2 1 Wand beim Rohr G = 25,00 *0,25 *(5,11 -3,95 )*A = 4,06 kN 3 2

Sohle G = 25,00 *0,25 *A = 18,06 kN 4 3 2 3,14 *1,0 Deckel G = 25,00 *0,20 * *0 = 0,00 kN 5 4

G = 41,22 kN ges

2 3,14 1,92 Auftrieb A= -w = -29,81 kN 4

| |

1,05 *A Ausnutzung h= = 0,80 < 1,00 0,95 *G ges

BAUTEIL: 2 Durchlass G3.2 ARCHIV-NR:

BLOCK: 2.8 Revisionsschacht SEITE: 38

VORGANG: 2.8.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

2.8.2 Auftriebsnachweis beim Endzustand

[Seite 40]

3 Durchlass G3.3.3

3.1 Querschnitt

3.2 Randbedingungen

Rohrdaten:

Nenndurchmesser DN = 1200,00 mm

Außendurchmesser d = 1540,00 mm a

Wandungsdicke im Kämpfer s = 170,00 mm 1

Wandungsdicke im Scheitel s = 190,00 mm 2

Wandungsdicke in der Sohle s = 260,00 mm 3 s +s 1 2 Mittlerer Wandungsdicke s= = 180,000 mm 2 Mittlerer Durchmesser d = d - s = 1360,00 mm m a

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 1370,00 mm m1 a 1

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 1350,00 mm m2 a 2

Mittlerer Durchmesser d = d - s = 1280,00 mm m3 a 3

DN 1200,00 Innenradius r = = = 600,00 mm i 2 2

E = 35000 N/mm² R

g = 25,00 kN/m³ R

Querschnittswerte und Steifigkeiten: 3 3 E R ( s ) 35000 ( 180,000 ) Rohrsteifigkeit S = * = * = 6,76 N/mm² 0 12 d 12 1360,00 m

3 3 s 180,000 Flächenträgheit I = 1* = 1* = 486000 mm4/mm 12 12

Einbaubedingungen:

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.2 Randbedingungen SEITE: 39

VORGANG:

[Seite 41]

Mindesgrabenbreite b = da+0,85 *2 = 1,54 +0,85 *2 = 3,240 m min

Verbau b = 0,25 m Verbau Grabenbreite b = b +b *2 = 3,240 +0,25 *2 = 3,74 m min Verbau

Überschüttungshöhe h = 1,94 m g = 20,00 kN/m³ B

Erddruckbeiwert K = 0,50 1

Wandreibungswinkel d = 0,00 °

Beiwert a = 0,00 Bi

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 1

Verformungsmodul E = 6,00 N/mm² 2,0 ( b ) 1-a Bi Abminderung Grabenbreite a =1- 4- * B d 3 a ( 3,74 ) 1-0,00 = 1- 4- * = 0,48 1,54 3

Für Kriechen f = 1,00 1

Für Grundwasser f = 1,00 2

Verformungsmodul E = E * f * f * a = 2,88 N/mm² 2 2,0 1 2 B

Verformungsmodul E = E = 2,88 N/mm² 3 2 b/d -1 a Beiwert Df = 0,982 +0,283 *(b/d -1 ) a 3,74 /1,54 -1 = = 1,03 0,982 +0,283 *(3,74 /1,54 -1 )

1,667 Beiwert z = D + ( 1,667 -D ) *E /E f f 2 3 1,667 = = 1,00 1,03 +(1,667 -1,03 )*2,88 /2,88

Bettungssteifigkeit S = 0,60 zE Bh 2 = 0,60 1,00 2,88 = 1,73 N/mm² S 6,76 0 Steifigkeitsverhältinis V = 8 = 8 = 31,26 RB S 1,73 Bh

Auflagerwinkel 2a = 60,00 °

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.2 Randbedingungen SEITE: 40

VORGANG:

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Bauteilhöhe ( a * d ) h = 1850 mm a 1

a = 1,20 E 6,00 1 Wirksame Ausladung a' = a* = 1,20 * = 2,50 E 2,88 2

3.3 Ermittlung der Belastung

Belastung Ständig Nenndurchmesser DN= 1,20 m

Außendurchmesser D = 1,54 m a

Wandstärke im Scheitel t = 0,190 m 1

Wandstärke im Kämpfer t = 0,170 m 2

Wandstärke in der Sohle t = 0,260 m 3 Mittelerer Durchmesser D = D -t = 1,370 m m a 2

Beiwert Silotheorie k = 1,00

Beiwert Silotheorie k = 1,00 0 aus Eigengewicht des Rohrs g =t *23,00 = 4,37 kN/m² 1 1 aus Erdauflast g = (7,13 -5,19 )*20,00 = 38,80 kN/m² 2

Oberlächenlast (Aufschüttung) p = 0,00 kN/m² 0 Last aus Erddruck und Last p =kg +kp E 2 0 = 1,00 *38,80 +1,00 *0,00 = 38,80 kN/m²

Veränderlich Für eine Überschüttung in der Größenordnung 1,50 m und Lph 3 ausreichend genau: Wert abgelesen siehe Kapitel 13.100, Tafel 13.100b --> Schneider Als Verkehrslast auf dem Rohr p = 40,00 kN/m² V

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.3 Ermittlung der Belastung SEITE: 41

VORGANG:

[Seite 43]

a' = 2,50

3 h *10 = 1,26 d a

abgelesen max l = 1,30

Einfluss der Grabenbreite b / d < 4 a

l = max l R

l = l = 1,30 R

3 3 l R -1 b*10 4-l R 1,30 -1 3,74 *10 4-1,30 l = * + = * + = 1,14 RG 3 d 3 3 1540,00 3 a

Erddruckbeiwert

Quelle: Schneider Bautabellen

K = 0,50 2

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.3 Ermittlung der Belastung SEITE: 42

VORGANG:

[Seite 44]

VERFASSER: Projekt-Nr.: 19003 Hoßfeld + Martens GmbH, Beratende Ingenieure VBI, Bremen

BAUWERK: Durchlässe / Verkehrsanlagen Datum: 04.11.21

Ermittlung der Belastung:

Vertikale Gesamtbelastung Rohrscheitel: q = l *p +p v RG E V = 1,14 *38,80 +40,00 = 84,23 kN/m²

Seitendruck neben dem Rohr: 1 l = ( 4-l ) * = 0,90 B R 3

( )

d a q h = K 2 * l B *p E +g B * 2

( )

1,54 = 0,50 * 0,90 *38,80 +20,00 * = 25,16 kN/m² 2

3.4 Ermittlung der Schnittgrößen

Quelle: Schneider Bautabellen

Zusammenfassung der Eingangsparamter:

-3 d *10 m r = = 0,68 m m 2

q = 84,23 kN/m² v

q = 25,16 kN/m² h

s = 180,00 mm

g = 25,00 kN/m R

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 43

VORGANG:

[Seite 45]

g = 10,00 kN/m³ W

Momentenbeiwerte: s 0,180 a = 1+ = 1+ = 1,088 ki 3r 30,68 m s 0,180 a = 1- = 1- = 0,912 ka 3r 30,68 m

Schnittgrößen an der Sohle:

2 2 M = 0,377 *q *r = 0,377 *84,23 *0,68 = 14,68 kNm/m qv v m

2 2 M = -0,25 *q *r = -0,25 *25,16 *0,68 = -2,908 kNm/m qh h m

3 3 M = 0,42 *g *r = 0,42 *10,00 *0,68 = 1,321 kNm/m w, W m

2 2 M = 0,840 *g sr = 0,840 *25,00 *0,180 *0,68 = 1,748 kNm/m g R m

M= 14,841 kNm/m

M = M * 1000 = 14841,000 Nmm/mm

N = -0,080 *q *r = -0,080 *84,23 *0,68 = -4,582 kN/m qv v m N = -1,00 *q *r = -1,00 *25,16 *0,68 = -17,109 kN/m qh h m

2 2 N = 1,2921 *g *r = 1,2921 *10,00 *0,68 = 5,975 kN/m w W m N = -0,417 *g sr = -0,417 *25,00 *0,180 *0,68 = -1,276 kN/m g R m

N = -16,992 kN/m

N = N = -16,992 N/mm

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.4 Ermittlung der Schnittgrößen SEITE: 44

VORGANG:

[Seite 46]

Ermittlung der Spannungen an der Sohle: M = M*a = 14841,000 1,088 = 16147,008 Nmm/mm 1 ki M = Ma = 14841,000 *0,912 = 13534,992 Nmm/mm 2 ka

M N 16147,008 -16,992 1 s = + = + = 2,90 N/mm² i,Sohle 5400 180 5400 180

M N 13534,992 -16,992 2 s = + = + = 2,412 N/mm² a,Sohle 5400 180 5400 180

3.5 Spannungsnachweis

An der Sohle:

innen: s 6,00 RbZ = = 2,07 > 1,80 s 2,90 i,Sohle

Die erforderliche Sicherheit für einen unbewehrten Querschnitt ist erbracht.

3.6 Fundamentplatte

Für die Fundamentplatte gelten die Auführungen der Pos. 1.6!

BAUTEIL: 3 Durchlass G3.3.3 ARCHIV-NR:

BLOCK: 3.6 Fundamentplatte SEITE: 45

VORGANG:

[Seite 47]

4 Durchlass 3.4.1

Für den Durchlass gelten die Ausführungen von Pos. 2 eine erneute Bearbeitung ist nicht

erforderlich.

5 Durchlass G3.5.2

Für den Durchlass gelten die Ausführungen von Pos. 2 eine erneute Bearbeitung ist nicht

erforderlich.

BAUTEIL: 4 Durchlass 3.4.1 ARCHIV-NR:

BLOCK: SEITE: 46

VORGANG:

[Seite 48]

6 Zusammenfassung der Ergebnisse

Die Ergebnisse für die Berechnungen der Leistungsphase 3 für die Düker werden wie folgt

zusammengefasst:

Eine unbewehrte Ausführung der Rohre ist bei handelsüblichen Wandstärken möglich.

Es gelten die Betonfestigkeiten wie in Abschnitt A3 dargelegt, für die Bauteile ( mit Ausnahme der

Schachtwände ) wird zum Einsatz eines Betons mit r < 0,30 geraten.

Bewehrungsmengen:

Sohle h = 0,20 m: 6,50 cm²/m kreuzweise o + u = 26,00 kG/m² bzw. 130 kG/m³

Sohle h = 0,25 m: 7,50 cm²/m kreuzweise o + u = 30,00 kG/m² bzw. 120 kG/m³

Schachtwand h = 0,25 m: 20,00 kG/m² bzw. ~ 80 kG/m³

Aufgestellt, Seite 1 bis 47 Bremen, den 04.11.21

Hoßfeld + Martens

Beratende Ingenieure VBI Ingenieurbüro für Bauwesen GmbH VBI Emil-von-Behring-Straße 2 - 28207 Bremen N Tel. 0421 51 53 96 - 0 Fax 51 53 96 - 22 A B R EV D B E R ATENDER IN G E N I E U R E VE ·

Volker Ziermann, M.Sc.

BAUTEIL: 6 Zusammenfassung der Ergebnisse ARCHIV-NR:

BLOCK: SEITE: 47

VORGANG: