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Haltestellen Dortmund
47_73_SKR_4_STN_120_Standsicherheitsnachweis TBW A2 - Bahnsteigdach
Dortmund, Nordrhein-Westfalen
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ProjekRt Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach
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Projekt-Nr.
V
15612
Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund
Leistungsphase Statik Index 4 0
Bearbeiter Fabio Baniseth
Datum 25.09.2026
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Revisionsverzeichnis Revision Kapitel Seiten Bearbeiter Erstelldatum 0 1 1-1 / 1-11 F. Baniseth 25.09.2026 2 2-1 / 2-3 F. Baniseth 25.09.2026 t 3 3-1 / 3-27 F. Baniseth e 25.09.2026 k 4 4-1 / 4-80 F. Baniseth 25.09.2026 a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 1. Beschreibung Tragwerk | Archiv-Nr. | ||||||||
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| Inhaltsverzeichnis 1 Beschreibung Tragwerk 1-1 1.1 Allgemeines 1-1 1.2 Beschreibung TBW A2 1-2 t e 1.3 Modellabgrenzung und Schnittstellen der Nachweise 1-11 k a 2 Grundlagen 2-1 p 2.1 Vorschriften, Richtlinien und Technische Regelwerkee 2-1 b 2.2 Planungsgrundlagen 2-2 a g 2.3 Verwendete Software 2-3 b 6 A 3 Tragwerk und Modellbildung 2 3-1 . 0 3.1 Tragwerksbeschreibung 3-1 1 2 3.1.1 BerechnungsmoGdell und Modellie.rungsworkflow 3-1 9 3.1.2 QuerschnitUts- und Blechau0fbau des Dachtragwerks 3-3 . Z 3.2 Systemmodellierung 5 3-16 B 2 3.2.1 Systembeschreibung 3-16 A 3R.2.2 Modelleingabe - Dach 3-22 O 3.2.3 Modelleingabe - Stützen 3-22 V 3.2.4 Material und Normdefinition 3-24 3.2.5 Ersatzfedersteifigkeiten des Gründungssystems 3-25 3.2.6 Gruppendefinition 3-27 4 Einwirkungen 4-1 4.1 Ständige Einwirkungen 4-1 4.1.1 Eigengewicht und Zusatzlasten 4-1 | |||||||||
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| 4.1.2 Ausbaulasten 4-1 4.1.3 Baugrundsetzungen 4-2 4.2 Veränderliche Einwirkungen 4-2 4.2.1 Verkehrslast für Montage- und Wartungsarbeiten 4-2 t e 4.2.2 Wind 4-3 k 4.2.3 Schnee a 4-15 p 4.2.4 Temperatur 4-15 e 4.3 Außergewöhnliche Einwirkungen b 4-17 a 4.3.1 Schneeverwehung 4-17 g b 4.3.2 Regenrückstau 4-19 6 A 4.3.3 Baumversagen (Robustheitsnachweis) 2 4-20 . 0 1 4.4 Lastfallübersicht und grafische Darstellung 4-22 2 G . 4.5 Einwirkungskomb ination und Be9me ssung 4-78 U 0 4.5.1 Teilsicherheits- und Kombinationsbeiwerte 4-78 . Z 5 4.5.2 Überlagerung 4-80 B 2 A R O V | |||||||||
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| 1 Beschreibung Tragwerk 1.1 Allgemeines Die nachfolgende Übersichtskarte zeigt die Bauwerke A bis C des Projektes Ha ltestelle Stadtkrone Ost (SKR). Gegenstand dieser Statik ist das Teilbauwerk A2 (Bahnsteigdach). t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 1-1: Übersicht Bauwerke A, B und C (Ausschnitt Plan 47_73_SKR_3_UE _103) | |||||||||
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| 1.2 Beschreibung TBW A2 Geometrie des Bahnsteigdachs Das Bahnsteigdach wird als Stahldach mit Öffnungen für die vorhandenen Bäume ausgeführt. Das Dach besitzt Außenabmessungen von 38 m x 5,60 m. Für den Erhalt der vorhandenen Bestandsbäume sind innerhalb der Dachkonstruktion insgesamt drei ovale Aussparungen vorgeseh en. Die Öffnungen wei- t e sen Abmessungen von 2,40 m in Längsrichtung und 2,80 m in Querrichtu ng auf. Der Umfang einer k Öffnung beträgt hierbei jeweils ca. 8,2 m. Die Aussparungen sind in die Dachstruktur integriert und a ermöglichen ein ungehindertes Wachstum der Bäume innerhalb pdes überdachten Bereichs. e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 1-2: Längsschnitt- und Grundrissdarstellung TBW A2 (Ausschnitt Plan 47_73_SKR_3_G_313) Stützen Die Edelstahlstützen bestehen jeweils aus zwei rechteckigen Stahlhohlprofilen der Abmessungen 300 × 160 mm bei einer Wanddicke von t = 15 mm. Die lichte Stützenhöhe bet rägt, gemessen von der Bahnsteigoberkante bis zur Dachunterkante, ca. 2,70 m. Die gesamte Stützenlänge einschließlich der Anschlussbereiche beläuft sich auf ca. 3,00 m. | |||||||||
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| Die beiden Hohlprofile übernehmen neben ihrer tragenden Funktion zusätzli ch technische Installati- onsaufgaben. Ein Profil dient der Aufnahme und Führung der elektrischen Versorgungsleitungen, wäh- rend das zweite Profil zur Führung der Dachentwässerung genutzt wird. Zur Gewährleistung der Zu- gänglichkeit für Wartungs- und Inspektionsarbeiten erhält jede Stütze auf ihrer Längsseite eine Revisi- onsöffnung. Diese befindet sich ca. 1,20 m über Oberkante Bahnsteig und weist Abmessungen von 230 t × 400 mm (B × H) auf. e k Die Stützenfüße sind kraftschlüssig mit einer angeschweißten Fußplatte verbunden. Die Lastabtragung a erfolgt über Schraubanschlüsse mit eingeklebten bzw. eingemörtpelten Gewindestangen sowie eine zu- sätzliche Schubknagge in den Fertigteil-Querträger. Hierdurche werden sowohl die vertikalen Lasten als b auch die auftretenden Horizontal- und Schubkräfte sicher in die Unterkonstru ktion eingeleitet. a Am Stützenkopf sind die Hohlprofile ebenfalls mgit einer angeschweißten Kopfplatte verbunden. An b diese wird der Trichter des Stahldaches angeschweißt, über den die Lasten der Dachkonstruktion in die 6 A Stützen eingeleitet werden. Die Trichterbleche ragen dabei in Achsrichtung geringfügig unter die Dach- 2 unterkante hinaus und bilden zusamm.en mit der Ko0pfplatte eine umlaufende architektonische Schat- 1 tenfuge, welche die Gestaltung der Konstruktion2 zusätzlich betont. G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 1-3: Edelstahlstützen in Längs- und Querrichtung (Ausschnitt Plan 47_73_SK R_3_I_330 | |||||||||
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| Konstruktiver Aufbau des Dachtragwerks Das Bahnsteigdach wird als luftdicht verschweißte Hohlkastenkonstruktion aus Stahl S355 ausgebildet. Der umlaufende Dachrand besitzt eine Höhe von 150 mm bei einem Randüberstand von 30 mm, sodass sich am Dachrand eine konstruktive Dachhöhe von 120 mm, gemessen zwisch en der Außenkante der Dachunterseite und der Außenkante der Dachoberseite, ergibt. In Richtung de r Stützpunkte nimmt die t e Konstruktionshöhe kontinuierlich zu und erreicht dort eine maximale Höhe von 465 mm. Der umlau- k fende Dachrand ist zudem um 25° nach innen geneigt und prägt damit wesentlich die architektonische a Erscheinung des Daches. p e b a g b 6 A 2 . 0 Abbildung 1-4: D1achrand (Ausschnitt Plan47_73_SKR_3_I_330) 2 G . Die Stützweiten des insgesamt 38,0 m lang9en Daches gliedern sich wie folgt: U 0 • Dachaußenkante bis Achse D1: 5,90 m . Z • Achse D1 bis Achse D2: 5 8,12 m B 2 • Achse D2 bis Achse D3: 9,95 m A • Achse D3 bis Achse D4: 8,12 m R • Achse D4 bis Dachaußenkante: 5,90 m O Die Dachentwässerung erfolgt über ein kombiniertes Längs- und Quergefälle, das das anfallende Nie- V derschlagswasser gezielt zu den Stützpunkten führt. Die Längsneigung wurde dabei so festgelegt, dass unter Berücksichtigung der Verformungen im Endzustand eine Mindestneigun g von 2 % gewährleistet bleibt. Die Bleche der Dachoberseite bilden eine geneigte, jedoch ebene Dachfläche. Die Dachunter- seite weist hingegen eine doppelt gekrümmte Geometrie auf. An den Stützpunkten sind trichterförmige Übergangselemente angeordnet, die das Dachtragwerk mit den Stützen verbinden. Die Trichter besitzen auf der Dachoberseite einen qua dratischen Einlaufquer- schnitt von 600 × 600 mm und verjüngen sich zum Stützenanschluss auf einen r echteckigen Querschnitt von 300 × 480 mm. Sie stellen zentrale Knotenpunkte des Tragwerks dar, in denen die Bleche der | |||||||||
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| Hauptschwerter, die Dachober- und Dachunterseiten sowie die Kopfplatten de r Stützen zusammenge- führt werden. Die Leerrohre der Elektroinstallationen durchdringen die Trichterbleche punktuell. Die Entwässerung erfolgt über aufgesetzte Dachabläufe mit Laubfang (Leafguard) und angeschlossenem Schlammfang, wodurch Niederschlagswasser gezielt abgeführt und gleichzeitig ein Verstopfen der Ent- wässerungseinrichtungen durch Laubanfall verhindert wird. t e Die innere Struktur des Stahlhohlkastens wird durch Haupt- und Nebenschwerter gebildet. Die Haupt- k schwerter verlaufen entlang der Grate der Dachunterseite und dienen der Lastableitung zu den Trich- a tern und den daran angeschlossenen Stützen. Die Nebenschwertepr sind überwiegend in Dachlängsrich- tung angeordnet. In einzelnen Randbereichen werden sie ause konstruktiven Gründen auch quer ange- b ordnet. Die Anordnung der Stegbleche berücksichtigt einerseits die Führun g der Leerrohre für die a Stromversorgung der Dachbeleuchtung und andererseits die Begrenzung der freien Blechfeldgrößen g zur Vermeidung lokaler Beulerscheinungen. Dabdurch wird die Anzahl erforderlicher Rohrdurchdringun- 6 gen minimiert und gleichzeitig eine gleichAmäßige Lastverteilung in Längs- und Querrichtung sicherge- 2 stellt. . 0 1 Die Bleche des Außen- und Innenrandes bilden 2den vertikalen Abschluss der H ohlkastenkonstruktion. G . Zusätzlich sind im Dachquerschnitt Leerroh9re für die Elektroinstallation sowie Einbauteile für Beleuch- tung und Sicherheitste U chnik integriert0. Die nachfolgende Darstellung zeigt die Anordnung der einzel- . nen Bleche, LeerroZhre und Einba5uteile innerhalb des Dachtragwerks. Zur besseren Übersichtlichkeit B sind die Bleche der Dachober2- und Dachunterseite ausgeblendet. A R O V Abbildung 1-5: Dachtragwerk (vertikale Bleche der Dachkonstruktion) | |||||||||
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| Abbildung 1-6: Lage der Leerrohre (gelb und orange) t e Der genaue Verlauf der Elektro-Leerrohre wird nachfolgend gesondert dkargest ellt: a p e b a g b Abbildung 1-7: Deckenspiegel mit Leerrohren (Ausschnit6t Plan 47_73_SKR_3_I_3 21 A 2 . 0 Aussparungen für technische Einb1auten und Notentwässerung 2 Im Bereich der Beleuchtungseinrichtungen sind insgesamt 24 Beleuchtungsboxen in die Dachkonstruk- G . 9 tion integriert. Hierzu werden örtliche Aussparungen in der Dachunterseite ausgebildet, während das U 0 Blech der Dachoberseite durchgehend erhalten bleibt. Für das statische Model l werden die Aussparun- . Z 5 gen mit Abmessungen von 180 × 370 mm berücksichtigt. Die Geometrie der B eleuchtungsboxen wird B 2 durch dünnwandige vertikale Bleche nachgebildet, welche die Öffnungen einfassen und in die Trags- A truktur eingebunden sind. R O V Abbildung 1-8: Beleuchtungsboxen (Ausschnitt Plan 47:73_SKR_3_I_334) Für die Integration der Sicherheitskameras werden nach demselben Konstruktionsprinzip kleinere Ka- meraboxen vorgesehen. Diese bestehen ebenfalls aus Aussparungen in der Da chunterseite bei durch- laufender Dachoberseite. Es sind insgesamt zwei Kameraboxen angeordnet, die sich im Bereich der | |||||||||
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| Dachmitte an den äußeren Dachrändern befinden. Die Abmessungen betrage n jeweils 203 × 130 mm (B × L). t e k a p e Abbildung 1-9: Kameraboxen (Ausschnibtt 3D-Modell) a Zur Sicherstellung einer geordneten Notentwässerung sind im Randbereich des Daches zusätzlich zwei g Notüberläufe angeordnet. Diese durchdringen sowohl die obere als auch die u ntere Dachhaut. Im Falle b eines Rückstaus, beispielsweise infolge verstopfter Dachab6läufe oder Trichter , wird ansteigendes Nie- A 2 derschlagswasser über die Notüberläufe gezielt vom Dach auf den Bahnsteig abgeleitet. Die als Was- . 0 serspeier ausgebildeten Öffnungen1 besitzen einen Querschnitt von 75 × 75 mm und dienen der Be- 2 grenzung der maximalen Wasseranstauhöhe auf der Dachfläche. G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 1-10: Wasserspeier (Ausschnitt 3D-Modell) Die nachfolgenden Ausschnitte des 3D-Modells veranschaulichen das Tragwerk sowohl in isolierter Darstellung als auch in seinem baulichen Umfeld. Hierdurch werden die ko nstruktiven Zusammen- hänge sowie die Einbindung des Gesamtsystems in die bestehende Umgebung deutlich. | |||||||||
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| t e k a p e Abbildung 1-11: Bahnsteigdach farbig nach Gruppen b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B Abbildung 1-12: Bahnsteigdach gerendert 2 A R O V Abbildung 1-13: Bahnsteigdach gerendert mit Punktwolke der Umgebung und Fertigteilbahnsteig | |||||||||
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| Nachfolgend werden ausgewählte Planausschnitte dargestellt, welche den ko nstruktiven Zusammen- hang zwischen dem Stahldach und der darunterliegenden Tragkonstruktion aus Tragrost und Gründung veranschaulichen. Die Darstellungen dienen der Einordnung des Lastabtrags vom Dachtragwerk über die Stützen und den Tragrost bis in die Gründung. Die statischen Nachweise der Gründungsbauteile sind nicht Gegenstand dieses Berichts und werden in einem gesonderten Standsicherheitsnachweis t geführt. e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R Abbildung 1-14: Querschnitt durch Achse D1 (Ausschnitt Plan 47_73_SKR_3_G_313) O V Abbildung 1-15: Fußpunktdetail (Ausschnitt Plan 47_73_SKR_3_G_313) | |||||||||
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| Bauzustand und Montagekonzept Die Herstellung des Bahnsteigdachs erfolgt entsprechend dem vorgesehenen Bauablauf gemäß den Plänen 47_73_SKR_3_BP_720 bis 723. Während der gesamten Bauzeit bleibt das südliche Gleis außer Betrieb. Das nördliche Gleis wird lediglich für abgestimmte Sperrpausen temporär außer Betrieb ge- nommen. t e Zur Vorfertigung und Montage des Dachtragwerks wird die südlich gelegene Baustelleneinrichtungs- k fläche genutzt. Dort erfolgt die Herstellung des Stahldachs in Seitenlage auf einer temporären Ver- a schubkonstruktion sowie auf Hilfsgerüsten. Die Bauphase 7 zeigpt den Zustand unmittelbar vor dem Querverschub des vormontierten Dachtragwerks in seine Endelage. b Im Bereich der Baumöffnungen wird die nördliche Dachseite zunächst ausgespart. Die entsprechenden a Dachsegmente werden erst nach dem Querverschugb während einer Sperrpause eingesetzt und mit der b bestehenden Dachkonstruktion verschweißt. Hierdurch werden die Anforderungen an den Bauablauf 6 A sowie die Randbedingungen aus dem Bahnbetrieb berücksichtigt. 2 . 0 Die Verschubkonstruktion besteht aus zwei Verschubträgern, die in den Achsen B3 und B6 angeordnet 1 2 sind. Die Lastabtragung erfolgt h ierbei über die Längsträger beziehungsweise die Bohrpfähle der tem- G . 9 porären Unterkonstruktion. U 0 Die statischen Nachweise der Hilfs- u.nd Verschubkonstruktion sind nicht Gegen stand des vorliegenden Z 5 Standsicherheitsnachweises und werden in separaten Unterlagen geführt. B 2 A R O V Abbildung 1-16: Bauphase 7 (Ausschnitte Plan 47_73_SKR_3_BP_723) | |||||||||
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| 1.3 Modellabgrenzung und Schnittstellen der Nachweise Für die Tragwerksberechnung wurde ein gemeinsames dreidimensionales Gesamtmodell erstellt, das das Bahnsteigdach, den Stahlbetontragrost sowie die Bohrpfahlgründung umfasst. Aus Gründen der Übersichtlichkeit und Prüfbarkeit werden die statischen Nachweise jedoch in z wei getrennte Teilberei- che aufgeteilt: t e • STN 110: TBW A1 Fertigteilbahnsteig, Tragrost und Gründung k • STN 120: TBW A2 Bahnsteigdach a p Das vorliegende Statikdokument (STN 120) umfasst ausschließlich die Nachweise des Bahnsteigdachs e einschließlich aller zugehörigen Stahlbauteile. Die Nachwebise des Tragrostes sowie der Gründung sind Bestandteil des separaten Statikdokuments STN 110. a g Die Tragwerksberechnung erfolgt auf Grundlage eines gemeinsamen dreidim ensionalen Gesamtmo- b 6 dells, das das Bahnsteigdach, den StahlbetAontragrost sowie die Bohrpfahlgründung umfasst. Sämtliche 2 Schnittgrößen, Verformungen und Lastu mlagerungen werden dabei im gekoppelten Gesamtsystem er- . 0 1 mittelt und nachgewiesen. Die Aufteilung der statischen Unterlagen in die Teilnachweise STN 110 (Fer- 2 tigteilbahnsteig, Tragrost unGd Gründung) und. STN 120 (Bahnsteigdach) dient ausschließlich der Über- 9 sichtlichkeit und Prüfba rkeit. U 0 . Für eine vereinfachZte prüftechnische Betrachtung des Dachtragwerks werden ergänzend äquivalente 5 B Lagerfedern an den Stützenfü2ßen angegeben. Die Federsteifigkeiten werden aus dem Gesamtmodell A abgeleitet und bilden das Verformungsverhalten der untergeordneten Tragko nstruktion aus Tragrost R und Gründung näherungsweise ab. Zusätzlich werden die Auflagerkräfte an d en Stützenfüßen ausge- O wiesen. Hierdurch kann das Dachtragwerk für Prüfzwecke auch als eigenständiges Teilmodell betrach- Vtet werden, ohne den tatsächlichen Lastabtrag und das Tragverhalten des Ges amttragwerks zu verän- dern. | |||||||||
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| Kapitel: 1. Beschreibung Tragwerk | Archiv-Nr. | ||||||||
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| 2 Grundlagen 2.1 Vorschriften, Richtlinien und Technische Regelwerke Die folgenden Richtlinien und technischen Vorschriften wurden bei der Berech nung verwendet: Eurocode 0 – Grundlagen t e DIN EN 1990 2021-10 Grundlagen der Tragwerksplanung k DIN EN 1990/NA 2010-12 a DIN EN 1990/NA/A1 2024-05 p e Eurocode 1 – Einwirkungen auf Tragwerke b DIN EN 1991-1-1 2010-12 Allgemeine Einwirkungen auf Tragwerke a DIN EN 1991-1-1/NA 2010-12 g DIN EN 1991-1-1/NA/A1 2015-05 b 6 A DIN EN 1991-1-3 2010-12 Schneelasten 2 DIN EN 1991-1-3/NA 2019-0.4 0 1 DIN EN 1991-1-4 2010-12 2Windlasten G . DIN EN 1991-1-4/NA 2024-08 9 DIN EN 1991-1-5 U 2010-102 Temperaturlasten . DIN EN 1991-1-5/NZA 25010-12 B DIN EN 1991-2 22010-12 Verkehrslasten auf Brücken A DIN EN 1991-2/NA 2012-08 R Eurocode 3 – Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten O DIN EN 1993-1-1 2025-04 Allgemeine Bemessungsregeln V DIN EN 1993-1-1/NA 2025-04 DIN EN 1993-2 2010-12 Stahlbrücken DIN EN 1993-2/NA 2022-04 Sonstiges ZTV-ING (2026-01) Ingenieurbauten Petersen Stahlbau Petersen Statik und Stabilität der Baukonstruktionen | |||||||||
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| Kapitel: 2. Grundlagen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| 2.2 Planungsgrundlagen Grundlage für die Modellierung der unteren Dachform ist das 3D-Modell (Stand 03.09.2024) von DKFS Architekten, welches als Rhino-File (3dm-File) ausgetauscht wurde. [U1] 47_73_SKR_3_G_313_TBW A1- FT-Bahnsteig_gez27.08.2026.p df t e [U2] 47_73_Skr_3_I_320 - Grundriss - Leseexemplar 2.pdf k [U3] 47_73_Skr_3_I_321 - Dachdraufsicht - Deckenspiegel - Leseexemplar 2.pdf a [U4] 47_73_Skr_3_I_322 - Ansichten - Leseexemplar 2p.pdf [U5] 47_73_Skr_3_I_323 - Schnitte - Leseexemplare 2.pdf b [U6] 47_73_Skr_3_I_330 - Regeldetails - Leseexemplar 2.pdf a [U7] 47_73_Skr_3_I_331 - Stützenfußdetail - Leseexemplar 2.pdf g [U8] 47_73_Skr_3_I_334 - Beleuchtbung Detail - Leseexemplar 2.pdf 6 [U9] 47_73_Skr_3_I_335 - DetaAils - Leseexemplar 2.pdf 2 [U10] 47_73_SKR_3_BP_720_B auphasen 1+2_gez27.08.2026.pdf . 0 1 [U11] 47_73_SKR_3_BP_721_Bauphasen 3+4_gez27.08.2026.pdf 2 [U12] 47_73_SKR_G3_BP_722_Bauph.asen 5+6_gez27.08.2026.pdf 9 [U13] 47_73_USKR_3_BP_723 _Bauphase 7_gez27.08.2026.pdf 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 2. Grundlagen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| 2.3 Verwendete Software Die Modellierung und Berechnung wird mit der Software SOFiSTiK FEA 2026 abgewi- ckelt. Die Eingabe erfolgt dabei für die Geometrie über die Schnittstelle zu Rhinoceros 3D und wird im SSD von SOFiSTiK mit Teddy-Modulen ergänzt (Aufset zen von Lastfällen, Kombinationen und Bemessung). t e Folgendes Softwarepaket wird verwendet: k • SOFiSTiK SSD + Teddy (2026-6, Version 6.0.879) a • Rhino-SOFiSTiK Interface (2026-6 Build 379) p e • Rhinoceros 8 , Version 8.23.26160.13001, 2026-06-09 b a Es werden zudem die Programme Word, Excel und Powerpoint vo n Microsoft Office g zur Datenauswertung und Dokumentation zur Anwendung gebracht. b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 2. Grundlagen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| 3 Tragwerk und Modellbildung 3.1 Tragwerksbeschreibung 3.1.1 Berechnungsmodell und Modellierungsworkflow Die Tragwerksberechnung des Bahnsteigdachs erfolgt mit SOFiSTiK 2026 auf Grundlage eines räumli- t e chen Finite-Elemente-Modells aus Schalen- und Stabelementen. Die vertikalen Tragglieder (Stützen) k werden dabei als Stabelemente modelliert, während die Dachkonstruktion einschließlich ihrer Hohl- a kastenstruktur durch Schalenelemente abgebildet wird. p e Die globalen Tragfähigkeits-, Stabilitäts- und Gebrauchstauglichkeitsnachweise werden am räumlichen b Gesamtmodell geführt. Die Knicknachweise der Stützaen erfolgen auf Basis des Stabwerksmodells. Er- gänzend werden für ausgewählte Detailuntersuchgungen, insbesondere zum lokalen Beulverhalten der b Stützen sowie zur Bemessung der Kopf- und Fußplattenanschlüsse, separate Schalenmodelle erstellt 6 A und ausgewertet. 2 . 0 Neben dem Endzustand werden e1benfalls die maßgebenden Bauzustände untersucht. Hierzu zählen 2 insbesondere die Montagezustän de vor und nach dem Querverschub des Bahnsteigdachs sowie die G . 9 Bauzustände mit noch offenen nördlichen Dachbereichen im Umfeld der Baumöffnungen. U 0 Aufgrund der komplexen Geometrie .des Dachtragwerks, insbesondere der doppelt gekrümmten Dach- Z 5 unterseite, erfBolgte die geometrische Modellierung in der Software Rhinoceros 3D (Rhino) unter Ver- 2 wendung Ader visuellen Programmierumgebung Grasshopper. Durch diesen Workflow können kom- plexeR Freiformgeometrien effizient und präzise erstellt werden. O Die erzeugte Geometrie wird über das SOFiSTiK Rhino Interface direkt innerhalb der Rhino-Umgebung Vin Finite-Elemente-Strukturen überführt. Hierzu werden die modellierten Fläc hen und Linien mit den erforderlichen Gruppen-, Material- und Querschnittsdefinitionen versehen und anschließend in struk- turelle Elemente umgewandelt. Darüber hinaus werden Lagerfedern, Kopplungen und Gelenke bereits in der Geometrievorbereitung definiert und visuell kontrolliert. Das vollständige Preprocessing des Tragwerksmodells erfolgt somit innerhalb der Rhino-Umgebung. Anschließend werden die geometrischen und statischen Modellinformationen über die entsprechende Schnittstelle in die SOFiSTiK Structural Desktop (SSD) eingelesen und dort berechnet. Der klassische textbasierte Modellaufbau über das SOFiSTiK-Modul SOFIMSHC wird damit in eine grafische Modellie- rungsumgebung verlagert. Der Arbeitsablauf ist dabei vergleichbar mit der Mod ellierung über SOFiPlus | |||||||||
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| Kapitel: 3. Tragwerk und Modellbildung | Archiv-Nr. | ||||||||
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| innerhalb von AutoCAD, bietet jedoch deutlich erweiterte Möglichkeiten für d ie Erstellung und Bear- beitung komplexer Freiformgeometrien. Dieser Modellierungsprozess ermöglicht die wirtschaftliche und konsistente Bearbeitung der vorlie- genden Dachgeometrie, deren Abbildung mittels einer rein textbasierten E ingabe in TEDDY bezie- hungsweise mit den Standardfunktionen von AutoCAD nur mit erheblichem Mehraufwand oder teil- t e weise nicht umsetzbar wäre. k Die nachfolgenden Abbildungen zeigen den angewendeten Modellieraungs- und Berechnungsworkflow p von der Geometrieerstellung bis zur Übergabe des Tragwerksmodells in die Berechnungsumgebung e von SOFiSTiK. b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B Abbildung2 3-1: Statikmodell in Rhino (SOFiSTiK Rhino Interface A R O V Abbildung 3-2: Eingabemaske Statik-Informationen | |||||||||
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| t e k a p e b a g b Abbildung 3-3: MarkierteAs Rhino Interface im 6SSD von SOFiSTiK 2 . 0 1 2 3.1.2 Querschnitts- und Blecha ufbau des Dachtragwerks G . 9 In diesem Abschnitt we rden die Quers chnitte und Blechkomponenten des Sta hldachs dargestellt und U 0 erläutert. Die Ausführungs- und Werkstattplanung ist nicht Bestandteil des vor liegenden Leistungsum- . Z 5 fangs und erfolgt zu einem späteren Zeitpunkt durch den Auftragnehmer Bau auf Grundlage der frei- B 2 gegebenen Ausführungsstatik. A Die dRargestellten Abbildungen dienen dem Verständnis des konstruktiven Aufb aus sowie der Geomet- Orie des Dachtragwerks. Vorgestellt werden die einzelnen Blechpositionen ein schließlich ihrer Abmes- Vsungen und Mengenansätze. Zur eindeutigen Zuordnung werden die Bauteile mit Blechbezeichnungen versehen, die als Identifikationsnummern (ID) ebenfalls im statischen Berech nungsmodell hinterlegt sind. Die verwendeten Bezeichnungen ermöglichen eine eindeutige Zuordnung zwischen den dargestellten Konstruktionsdetails, den Berechnungsmodellen sowie den nachfolgend aufge führten Blechlisten und Nachweisen. Dadurch wird die Nachvollziehbarkeit der Tragwerksmodellierung und der zugehörigen Bemessung sichergestellt. | |||||||||
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| D a c h o b e r- u n d U n te r s e ite Z u g e s c h n itte n e s B le c h B o u n d in g B o x V e rs c h n itt V e rs c h n itt B le c h s tä rk e G e w ic h t L ä n g e H ö h e B le c h -T y p lfd .-N r. Z u s a tz F lä c h e [m ²] F lä c h e [m ²] [m ²] [k g ] [m m ] [k g ] [m m ] [m m ] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9 - 4) 11 D O 0 1 aa 1 9 1 ,9 8 1 5 2 2 6 0 5 ,6 P la n a re B le c h e D U 0 1 1 9 6 ,6 6 1 5∑≙ 2 3 1 5 6 ,7 D o p p e lt g e k rü m m te B le c h e 4 5 7 6 2 ,3 kt g 4 5 ,7 6 t e Tabelle 3-1: Stahltonnage Dachober- und Unterseitenbleche k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 Abbildung 3-4: Übersichtsskizze Dachober- und Unterseitenbleche A R O V Abbildung 3-5: Auszug Statikmodell - Dachoberseite | |||||||||
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| t e k a p e Abbildung 3-7: Übersichtsskizze Nebenschwerter b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2Abbildung 3-8: Abstände Nebenschwerter A R O V Abbildung 3-9: Auszug Statikmodell - Nebenschwerter | |||||||||
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| Hauptschwerter Zugeschnittenes Blech Bounding Box Verschnitt Verschnitt Blechstärke Gewicht Länge Höhe Blech-Typ lfd.-Nr. Zusatz Fläche [m²] Fläche [m²] [m²] [kg] [mm] [kg] [mm] [mm] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9 - 4) 11 HS 01 a 1,17 15 137,8 6294 620 3,90 2,73 321,5 HS 02 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 03 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 04 a 0,91 15 107,2 2808 620 1,74 0,83 97,7 HS 05 a 1,11 15 130,7 4688 620 2,91 1,80 212,0 t HS 06 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59e 1,06 124,8 HS 07 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 08 a 1,46 15 171,9 4750 620 k2,95 1,49 175,4 HS 09 a 1,46 15 171,9 4750 620 2,95 1,49 175,4 HS 10 a 0,53 15 62,4 2560 620 a1,59 1,06 124,8 HS 11 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 12 a 1,45 15 170,7 4688 p620 2,91 1,46 171,9 HS 13 a 0,91 15 107,2 2808 620 1,74 0,83 97,7 HS 14 a 0,53 15 62,4 2560 e620 1,59 1,06 124,8 HS 15 a 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 16 a 1,17 15 137,8 62b94 620 3,90 2,73 321,5 HS 17 a 0,63 15 74,2 2550 620 1,58 0,95 111,9 a HS 18 a 0,60 15 70,7 1800 620 1,12 0,52 61,2 HS 19 a 0,98 15 115,4 3625 620 2,25 1,27 149,5 g HS 20 a 0,98 15 115,4 3625 620 2,25 1,27 149,5 HS 01 b 1,17 15 137,8 6294 620 3,90 2,73 321,5 b HS 02 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 03 b 0,53 15 62,4 25660 620 1,59 1,06 124,8 A HS 04 b 0,91 15 107,2 2808 620 1,74 0,83 97,7 HS 05 b 1,11 15 130,7 24688 620 2,91 1,80 212,0 HS 06 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 . 0 HS 07 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 1 HS 08 b 1,46 15 171,9 4750 620 2,95 1,49 175,4 2 HS 09 b 1,46 15 171,9 4750 620 2,95 1,49 175,4 HS 10 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 G . HS 11 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 9 HS 12 b 1,45 15 170,7 4688 620 2,91 1,46 171,9 HS 13 Ub 0,91 015 107,2 2808 620 1,74 0,83 97,7 HS 14 b 0,53 15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 HS 15 b 0,53 .15 62,4 2560 620 1,59 1,06 124,8 Z HS 16 b 15,17 15 137,8 6294 620 3,90 2,73 321,5 HS 17 b 0,63 15 74,2 2550 620 1,58 0,95 111,9 HS B18 b 20,60 15 70,7 1800 620 1,12 0,52 61,2 HS 19 b 0,98 15 115,4 3625 620 2,25 1,27 149,5 HSA20 b 0,98 15 115,4 3625 620 2,25 1,27 149,5 ∑ 4020,2kg ∑ 6087,2kg R ≙ 4,02t ≙ 6,09t Tabelle 3-3: Stahltonnage Hauptschwerter O V Abbildung 3-10: Übersichtsskizze Hauptschwerter | |||||||||
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| Hauptschwerter | ||||||||||
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| Zugeschnittenes Blech | Bounding Box | Verschnitt ²] [m²] | Verschnitt [kg] | |||||||
| Blech-Typ | lfd.-Nr. | Zusatz | Fläche [m²] | Blechstärke [mm] | Gewicht [kg] | Länge [mm] | Höhe [mm] | Fläche [m | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 (= 9 - 4) | 11 |
| HS | 01 | a | 1,17 | 15 | 137,8 | 6294 | 620 | 3,90 | 2,73 | 321,5 |
| HS | 02 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 03 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 04 | a | 0,91 | 15 | 107,2 | 2808 | 620 | 1,74 | 0,83 | 97,7 |
| HS | 05 | a | 1,11 | 15 | 130,7 | 4688 | 620 | 2,91 | 1,80 | 212,0 |
| HS | 06 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 07 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | t 1,06 | 124,8 |
| HS | 08 | a | 1,46 | 15 | 171,9 | 4750 | 620 | 2,95 | 1,49 | 175,4 |
| HS | 09 | a | 1,46 | 15 | 171,9 | 4750 | 620 | 2,95 | e 1,49 | 175,4 |
| HS | 10 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 11 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | k 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 12 | a | 1,45 | 15 | 170,7 | 4688 | 620 | 2,91 | 1,46 | 171,9 |
| HS | 13 | a | 0,91 | 15 | 107,2 | 2808 | 620 | a 1,74 | 0,83 | 97,7 |
| HS | 14 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | p 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 15 | a | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 16 | a | 1,17 | 15 | 137,8 | 6294 | e 620 | 3,90 | 2,73 | 321,5 |
| HS | 17 | a | 0,63 | 15 | 74,2 | 2550 | 620 | 1,58 | 0,95 | 111,9 |
| HS | 18 | a | 0,60 | 15 | 70,7 | 1800 | b 620 | 1,12 | 0,52 | 61,2 |
| HS | 19 | a | 0,98 | 15 | 115,4 | 3625 | 620 | 2,25 | 1,27 | 149,5 |
| HS | 20 | a | 0,98 | 15 | 115,4 | a 3625 | 620 | 2,25 | 1,27 | 149,5 |
| HS | 01 | b | 1,17 | 15 | 137,8 | 6294 | 620 | 3,90 | 2,73 | 321,5 |
| HS | 02 | b | 0,53 | 15 | 62,4 | g 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 03 | b | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 04 | b | 0,91 | 15 | b 107,2 | 2808 | 620 | 1,74 | 0,83 | 97,7 |
| HS | 05 | b | 1,11 | 15 | 130,7 | 4688 | 6 620 | 2,91 | 1,80 | 212,0 |
| HS | 06 | b | 0,53 | 15 | A 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 07 | b | 0,53 | 15 | 62,4 | 2 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 08 | b | 1,46 | 15 | 171,9 | 4750 | 620 | 2,95 | 1,49 | 175,4 |
| HS | 09 | b | 1,46 | . 15 | 171,9 | 0 4750 | 620 | 2,95 | 1,49 | 175,4 |
| HS | 10 | b | 0,53 | 1 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 11 | b | 0,53 | 15 | 2 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 12 | b | 1,45 | 15 | . 170,7 | 4688 | 620 | 2,91 | 1,46 | 171,9 |
| HS | 13 | b | G 0,91 | 15 | 107,2 | 2808 | 620 | 1,74 | 0,83 | 97,7 |
| HS | 14 | b | 0,53 | 15 | 9 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 15 | b | 0,53 | 15 | 62,4 | 2560 | 620 | 1,59 | 1,06 | 124,8 |
| HS | 16 | U b | 1,17 | 0 15 | 137,8 | 6294 | 620 | 3,90 | 2,73 | 321,5 |
| HS | 17 | b | 0,63 | . 15 | 74,2 | 2550 | 620 | 1,58 | 0,95 | 111,9 |
| HS | 18 | Z b | 0,60 | 15 | 70,7 | 1800 | 620 | 1,12 | 0,52 | 61,2 |
| HS | 19 | b | 0,98 | 5 15 | 115,4 | 3625 | 620 | 2,25 | 1,27 | 149,5 |
| HS | B 20 | b | 0,98 | 15 | 115,4 | 3625 | 620 | 2,25 | 1,27 | 149,5 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| t e k a p Abbildung 3-13: Auszug Statikmodell - Trichter e b In n e n ra n d B a u m ö ffn u n g e n a Z u ge sc h n itte n e s B le c h B o u n d in g B o x g V e rsc h n itt V e rsc h n itt B le c h stä rk e G e w ic h t Lä n ge H ö h e B le c h -Typ lfd .-N r. Z u sa tz F lä c h e [m ²] [m m ] [k g] [m m ] [m m ] F lä c h e [m ²] [m ²] [k g] b 6 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9 - 4) 11 A IRIRIR 0 1 aaa 2 ,1 7 1 5 2 5 5 ,5 8 1 3 1 2 6 7 2 ,1 7 0 ,0 0 0 ,0 2 0 2 2 ,1 7 1 5 2 5 5 ,5 8 1 3 1 2 6 7 2 ,1 7 0 ,0 0 0 ,0 0 3 2 ,1 7 1 5 2 5 5 ,5 8 1 3 1 2 6 7 2 ,1 7 0 ,0 0 0 ,0 . 0 ∑≙ k g 7 6 6 ,5 ∑≙ 0 ,0 kt g 1 0 ,7 7 t 0 ,0 0 2 Tabelle 3-5: Stahltonnage Innenrand Baumöffnungen G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O Abbildung 3-14: Übersichtsskizze Innenrand Baumöffnungen V Abbildung 3-15: Auszug Statikmodell – Innenrand Baumöffnungen | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 3-9 | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Außenrand Attika Zugeschnittenes Blech Bounding Box Verschnitt Verschnitt Blechstärke Gewicht Länge Höhe Blech-Typ lfd.-Nr. Zusatz Fläche [m²] Fläche [m ²] [m²] [kg] [mm] [kg] [mm] [mm] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9 - 4) 11 AR 01 a 6,46 15 760,7 38000 170 6,46 0,00 0,0 AR 02 a 0,94 15 110,7 5600 170 0,95 0,01 1,2 AR 01 b 6,46 15 760,7 38000 170 6,46 0,00 0,0 AR 02 b 0,94 15 110,7 5600 170 0,95 0,01 1,2 ∑ 1742,8kg ∑ 2,4kg t ≙ 1,74t ≙ 0,00t e Tabelle 3-6: Stahltonnage Außenrand Attika k a p e b a g b 6 A 2 . 0 Abbildung 3-16: Übersichtsskizze Außenrand Attika 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 3-17: Auszug Statikmodell - Außenrand Attika K o p fp la tte n Z u ge sc h n itte n e s B le c h B o u n d in g B o x V e rsc h n itt V e rsc h n itt B le c h stä rk e G e w ic h t Lä[m n ge H ö h e B le c h -Typ lfd .-N r. Z u sa tz F lä c h e [m ²] F lä c h e [m ²] [m ²] [k g] [m m ] [k g] m ] [m m ] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9 - 4) 11 K P 0 1 aaaa 0 ,1 3 4 0 4 0 ,8 4444 8 0 3 0 0 0 ,1 4 0 ,0 1 3 ,1 K P 0 2 0 ,1 3 4 0 4 0 ,8 8 0 3 0 0 0 ,1 4 0 ,0 1 3 ,1 K P 0 3 0 ,1 3 4 0 4 0 ,8 8 0 3 0 0 0 ,1 4 0 ,0 1 3 ,1 K P 0 4 0 ,1 3 4 0 4 0 ,81 8 0 3 0 0 0 ,1 4 0 ,0 1 3 ,1 ∑≙ 6 3 ,2 kt g ∑≙ 1 2 ,4 kt g 0 ,1 6 0 ,0 1 Tabelle 3-7: Stahltonnage Kopfplatten | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 3-10 | ||||||||
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| Außenrand Attika | ||||||||||
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| Zugeschnittenes Blech | Bounding Box | Verschnitt [m²] | Verschnitt [kg] | |||||||
| Blech-Typ | lfd.-Nr. | Zusatz | Fläche [m²] | Blechstärke [mm] | Gewicht [kg] | Länge [mm] | Höhe [mm] | Fläche [m ²] | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 (= 9 - 4) | 11 |
| AR | 01 | a | 6,46 | 15 | 760,7 | 38000 | 170 | 6,46 | 0,00 | 0,0 |
| AR | 02 | a | 0,94 | 15 | 110,7 | 5600 | 170 | 0,95 | 0,01 | 1,2 |
| AR | 01 | b | 6,46 | 15 | 760,7 | 38000 | 170 | 6,46 | 0,00 | 0,0 |
| AR | 02 | b | 0,94 | 15 | 110,7 | 5600 | 170 | 0,95 | 0,01 | 1,2 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| t Abbildung 3-18: Übersichtsskizze Kopfplatten e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 Abbildung 3-19: Auszug Statikmodell - Kopfplatten 2 G . 9 S tü tz e n U 0 Z u ge sc h n itte n e s B le c h R e visio n sö ffn u n g V e rsc h n itt V e rsc h n itt . Z B le c h -Typ lfd .-N r. Z u sa tz O b e rflä c h e B le c h stä rk e G e w ic h t Lä[m n ge H ö h e F lä c h e [m ²] [m ²] [k g] 5 [m ²] [m m ] [k g] m ] [m m ] B 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 (= 9) 11 S T 0 1 aaaaaaaa 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 44444444 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 A S T 0 2 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 S T 0 3 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 S T 0 4 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 R S T 0 5 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 S T 0 6 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 O S T 0 7 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 S T 0 8 2 ,6 9 1 5 3 1 6 ,7 0 0 2 0 0 0 ,0 8 0 ,0 8 9 ,4 ∑≙ 2 5 3 3 ,6 kt g ∑≙ 7 5 ,2 kt g V 2 ,5 3 0 ,0 8 Tabelle 3-8: Stahltonnage Stützen Abbildung 3-20: Übersichtsskizze Stützen | |||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
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| t e k a p e b Abbildung 3-21: Auszug Statikmaodell - Stützen g b Beleuchtungsboxen6 A Zugeschnittenes Ble2ch . 0 Blechstärke Gewicht Blech-Typ lfd.-Nr. Zusatz Flä che [m²] 1 [mm] [kg] 2 1 2 3 4 5 6 BB G01 a .0,15 10 11,8 BB 02 9a 0,18 10 14,1 BUB 03 0a 0,20 10 15,7 BB 04 a 0,20 10 15,7 ZBB 05 .a 0,19 10 14,9 5 BB 06 a 0,22 10 17,3 BBB 201 b 0,15 10 11,8 BB 02 b 0,18 10 14,1 A BB 03 b 0,20 10 15,7 BB 04 b 0,20 10 15,7 R BB 05 b 0,19 10 14,9 BB 06 b 0,22 10 17,3 O BB 01 c 0,15 10 11,8 BB 02 c 0,18 10 14,1 V BB 03 c 0,20 10 15,7 BB 04 c 0,20 10 15,7 BB 05 c 0,19 10 14,9 BB 06 c 0,22 10 17,3 BB 01 d 0,15 10 11,8 BB 02 d 0,18 10 14,1 BB 03 d 0,20 10 15,7 BB 04 d 0,20 10 15,7 BB 05 d 0,19 10 14,9 BB 06 d 0,22 10 17,3 ∑ 358,0kg ≙ 0,3 6t Tabelle 3-9: Stahltonnage Beleuchtungsboxen | |||||||||
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| b Beleuchtungsboxen | |||||
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| 6 Zugeschnittenes Blech | |||||
| Blech-Typ | lfd.-Nr. | A Zusatz | Fläche [m²] | 2 Blechstärke [mm] | Gewicht [kg] |
| 1 | 2 | . 3 | 0 4 | 5 | 6 |
| BB | 01 | 1 a | 2 0,15 | 10 | 11,8 |
| BB | 02 | a | 0,18 | 10 | 14,1 |
| BB | G 03 | a | . 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 04 | 9 a | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | U 05 | 0 a | 0,19 | 10 | 14,9 |
| BB | 06 | . a | 0,22 | 10 | 17,3 |
| Z BB | 01 | b | 0,15 | 10 | 11,8 |
| BB | 5 02 | b | 0,18 | 10 | 14,1 |
| B BB | 2 03 | b | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 04 | b | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 05 | b | 0,19 | 10 | 14,9 |
| BB | 06 | b | 0,22 | 10 | 17,3 |
| BB | 01 | c | 0,15 | 10 | 11,8 |
| BB | 02 | c | 0,18 | 10 | 14,1 |
| BB | 03 | c | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 04 | c | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 05 | c | 0,19 | 10 | 14,9 |
| BB | 06 | c | 0,22 | 10 | 17,3 |
| BB | 01 | d | 0,15 | 10 | 11,8 |
| BB | 02 | d | 0,18 | 10 | 14,1 |
| BB | 03 | d | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 04 | d | 0,20 | 10 | 15,7 |
| BB | 05 | d | 0,19 | 10 | 14,9 |
| BB | 06 | d | 0,22 | 10 | 17,3 |
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| Abbildung 3-22: Übersichtsskizzen Beleuchtungsboxen t e k a p e b a g b 6 A 2 Abbildung 3-23: Auszug Statikmodell - Beleuchtungsboxen . 0 1 2 G . 9 K a m e ra b o x e n U 0 Z u g e s c h n itte n e s B le c h . Z B le c h s tä rk e G e w ic h t 5 B le c h -T y p lfd .-N r. Z u s a tz F lä c h e [m ²] [m m ] [k g ] B 2 1 2 3 4 5 6 K B 0 1 ab 0 ,1 0 1 0 7 ,9 A K B 0 1 0 ,1 0 1 0 7 ,9 ∑≙ 10 5 ,8 kt g R ,0 2 O Tabelle 3-10: Stahltonnage Kameraboxen V Abbildung 3-24: Übersichtsskizze Kameraboxen | |||||||||
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| t e k Abbildung 3-25: Auszug Statikmodell - Kameraboxen a p e b W a s s e r s p e ie r a Z u g e s c h n itte n e s B le c h B le c h s tä rk e G e w ic h t g B le c h -T y p lfd .-N r. Z u s a tz F lä c h e [m ²] [m m ] [k g ] b 1 2 3 4 5 6 6 WW BB 0 1 ab 0 ,0 4 1 0 3 ,1 A 0 1 0 ,0 4 1 0 3 ,1 2 ∑≙ 6 ,2 kt g . 0 0 ,0 1 1 2 Tabelle 3-11; Stahltonnage Wasserspeier G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A Abbildung 3-26: Übersichtsskizze Wasserspeier R O V Abbildung 3-27: Auszug Statikmodell - Wasserspeier | |||||||||
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| Massenübersicht der Stahlbauteile Nachfolgend wird eine Übersicht der Stahlmassen der einzelnen Blech- und Bauteilpositionen darge- stellt. Die Zusammenstellung dient der Nachvollziehbarkeit des Materialeinsatzes sowie der Einord- nung der maßgebenden Tragwerkselemente hinsichtlich ihres Anteils an der Gesamttonnage des Dach- tragwerks. t e Nachfolgend ist die Massenverteilung der einzelnen Bauteilpositionen dargestellt. k a p B a u te il T o n n a g e (n e tto ) [t] e N e b e n s c h w e rte r 3 ,1 8 b H a u p ts c h w e rte r 4 ,0 2 In n e n ra n d 0 ,7 7 a A u ß e n ra n d 1 ,7 4 g T ric h te r 0 ,8 5 b D a c h o b e r- u n d U n te rs e ite 4 5 ,7 6 6 K o p fp la tte n 0 ,1 6 A S tü tz e n 2 ,5 3 2 K a m e ra b o x e n 0 ,0 2 . 0 B e le u c h tu n g s b o x e n 0 ,3 6 1 W a s s e rs p e ie r 0 ,0 1 2 ∑ 5 9 ,4 G . 9 Abbildung 3-28: Massenübersicht Stahlbauteile U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| 3.2 Systemmodellierung 3.2.1 Systembeschreibung Die Bemessung der Konstruktion erfolgt auf Grundlage eines räumlichen Finite-Elemente-Modells. Auf- grund der Schnittstellenanbindung zwischen SOFiSTiK und Rhinoceros 3D (Rhino) wird das globale Ko- t ordinatensystem von Rhino übernommen. Entsprechend ist die globale Z-Aech se nach oben gerichtet, k sodass das Eigengewicht im Berechnungsmodell in negativer Z-Richtung wirkt. a Die Modellierung der Tragkonstruktion erfolgt nicht über eine expplizite Eingabe von Knoten, Linien und Flächen im CADiNP-Format (TEDDY), sondern durch geometriseche Modellierung in der CAD-Umgebung b von Rhino. Die Eingabe basiert dabei nicht auf einem klassischen achsbezog enen Tragwerksmodell, a sondern auf einer direkten Geometriemodellierung mit anschließender Attribu ierung der Bauteile. Ein- g flüsse aus dem Bauablauf werden im vorliegebnden Hauptmodell nicht berücksichtigt. Das Tragwerk 6 wird für den Endzustand als vollständig heArgestelltes und verbundenes System modelliert. 2 Der Stahlhohlkasten des Bahnsteigdach.s wird durch0 Schalenelemente abgebild et. Zur Berücksichtigung 1 zusätzlicher Stahlmassen, die für Montage- un2d Bauzustände erforderlich we rden können, wird das G . Eigengewicht des Hohlkastens um 5 % erhö9ht. Die zusätzlichen Massen werden im Modell in Form einer gleichmäßig verteilten U Ausbaulast ang0esetzt. Die genaue Definition der Einwi rkung erfolgt im Kapitel . „Einwirkungen“. Z 5 B 2 Das dreidimensionale Tragwerksmodell wird direkt auf Grundlage der Vermess ungsdaten und der vor- A handenen Punktwolke erstellt. Hierdurch ergibt sich eine lagegetreue Abbildung der realen Bauwerks- R geometrie. Die Dachachse verläuft nicht parallel zur globalen X-Achse, sondern ist entsprechend der O örtlichen Gleisgeometrie gegenüber dem globalen Koordinatensystem verdre ht. Darüber hinaus wird V die tatsächliche Längsneigung des Bahnsteigs berücksichtigt, wodurch sich Unterschiede in den Stüt- zenhöhen von bis zu etwa 6 cm ergeben. Das Berechnungsmodell bildet diese geometrischen Randbe- dingungen vollständig ab. Zur Vermeidung unnötig großer Koordinatenwerte w urden die Vermessungs- daten in die Nähe des Koordinatenursprungs verschoben. Die Höhenkoordinaten entsprechen weiter- hin den tatsächlichen Höhen über Normalhöhennull (NHN). Die Modellierung erfolgt als Bestandteil eines gemeinsamen Gesamttragwerksmodells, das neben dem Bahnsteigdach auch die Bahnsteigkonstruktion einschließlich Tragrost und G ründung umfasst (siehe Statik STN 110). Das Gesamtmodell erstreckt sich von Achse B0 bis Achse B7 und ermöglicht die | |||||||||
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| realitätsnahe Erfassung der Verformungen, Lastumlagerungen sowie der Wec hselwirkungen zwischen den einzelnen Tragwerksteilen. Am westlichen Ende des Fertigteilbahnsteigs schließt die Stahltreppe der neuen Fuß- und Radwegbrü- cke an. Die Treppenkonstruktion lagert gemeinsam mit dem letzten Fertigte il-Längsträger auf einer gemeinsamen Pfahlkopfplatte. In diesem Bereich besteht eine Schnittstelle zu den statischen Berech- t e nungen der Brücke (STN 210 – TBW B1). Da die Stahltreppe monolithisch an den Stahlüberbau ange- k schlossen ist und einen relevanten Einfluss auf das Tragverhalten des Brückensystems besitzt, erfolgt a die Modellierung der zugehörigen Pfahlkopfplatte einschließlich pder Bohrpfähle in den Achsen B0 und B1 im Rahmen der Brückenstatik. e b Im vorliegenden Berechnungsmodell wird an Achse B1 lediglich ein Gabellager angesetzt. Die hieraus a resultierenden Anschlusskräfte werden an die stagtische Berechnung der Brücke übergeben und dort b weiterverarbeitet. Die Beschreibung weiterer Lagerungen, Federansätze, Gelenkdefinitionen und Mo- 6 A dellierungsannahmen erfolgt in den nachfolgenden Kapiteln. 2 . 0 Nachfolgend wird ein Überblick über das Gesamtsystem gegeben. 1 2 G . 9 Perspektive U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 3-29: 3D-Statikgesamtsystem | |||||||||
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| Schalen und Stäbe t e k a p e b a g b 6 Abbildung A3-30: Statisches System 2 . 0 1 2 Grundrissdarstellung (XY) G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 3-31: Gedrehtes System im Grundriss | |||||||||
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| Seitenansicht (XZ) t e k a p e b a g b 6 Abbildung 3-32: SeitenanAsicht mit geringfügiger Längsneigung 2 . 0 1 Entfernung zum Ursprung 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 3-33: Lage im Bezug auf den Koordinatenursprung | |||||||||
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| Modellierung des Stützenkopfanschlusses t e k a p e Abbildung 3-34: Stützenkopfanschluss b Die Stützen werden im globalen Berechnungsmodell als Stabelemente abgebildet. Am Stützenkopf er- a folgt die Anbindung an die Dachkonstruktion übegr die Konturlinien des Stützenquerschnitts, die als b Strukturlinien modelliert sind. Diese Konturlinien werden in horizontaler Richtung mit dem Stabmittel- 6 A punkt der Stütze gekoppelt, wodurch die Lasten und Verformungen des Stützenquerschnitts auf das 2 Stabmodell übertragen werden. . 0 1 2 Die gekoppelten Konturlinien sin d wiederum in vertikaler Richtung mit den Schalenelementen der G . 9 Kopfplatte verbunden, die gleichzeitig die konstruktiv vorgesehene Schattenfuge ausbildet. Hierdurch U 0 wird eine realitätsnahe Lasteinleitung zwischen Stütze und Dachtragwerk sichergestellt. . Z 5 Die TrichterbleBche des Dachtragwerks werden unterhalb der Dachhaut bis zur Kopfplatte weiterge- 2 führt, wodAurch die architektonisch gewünschte Schattenfuge entsteht. Die Trichterbleche stoßen da- bei auRf die Oberseite der Kopfplatte. Zur Abbildung dieses Anschlussdetails werden die Schnittkanten zwischen Trichterblechen und Kopfplatte als Strukturlinien modelliert. Die K raftübertragung erfolgt O über vertikale Kopplungen dieser Strukturlinien mit den Schalenelementen der Kopfplatte. V Durch diese Modellierung werden die tatsächlichen Lastpfade im Bereich des Stützenkopfes sowie die räumliche Interaktion zwischen Stütze, Kopfplatte und Trichterkonstruktion realitätsnah erfasst. Dies ermöglicht eine konsistente Ermittlung der Schnittgrößen und Spannungen im Bereich des Anschluss- knotens. Modellierung der Leerrohre und Durchdringungen Die Leerrohre für die Elektroinstallation und sonstige technische Ausrüstung wurden bereits im dreidi- mensionalen CAD-Modell geometrisch erfasst und in ihrer tatsächlichen Lage innerhalb des | |||||||||
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| Dachtragwerks berücksichtigt. Die hieraus resultierenden Durchdringungen de r Bleche des Stahlhohl- kastens wurden im statischen Modell entsprechend nachgebildet. Durch die lagegetreue Modellierung der Leerrohre konnten die Durchstoßungspunkte mit den Scha- lenelementen identifiziert und bei der Anordnung der Haupt- und Nebenschw erter sowie bei der Aus- bildung der Blechfelder berücksichtigt werden. Auf diese Weise werden die ko nstruktiven Randbedin- t e gungen und die lokal vorhandenen Querschnittsschwächungen im Tragwerksmodell realitätsnah er- k fasst. a p Die Berücksichtigung der Rohrdurchführungen dient insbesondere der nachv ollziehbaren Abbildung e der tatsächlichen Bauteilgeometrie und unterstützt die konstruktive Durchbi ldung des Stahlhohlkas- b tens sowie die Koordination zwischen Tragwerk und technischer Ausrüstung. a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 3-35: Modellierung Durchstoßbereiche Leerrohre (oben Statik-Modell, unten CAD-Modell) | |||||||||
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| 3.2.2 Modelleingabe - Dach Nachfolgend wird die geometrische Eingabe des Berechnungsmodells dargestellt. Zur Unterstützung der Prüfung werden dem Prüfbüro ergänzend DXF-Dateien zur Verfügung gestellt, welche die im stati- schen Modell verwendeten Schalenelemente einschließlich der zugehörigen Bl echumrisse und Begren- zungskanten enthalten. Darüber hinaus werden die Modellpunkte sowie die M odelllinien der Stützen t e übergeben, sodass die geometrische Definition der wesentlichen Tragwerkselemente vollständig nach- k vollzogen werden kann. a p Die bereitgestellten Unterlagen ermöglichen eine eindeutige Zuordnung zwisc hen den geometrischen e Eingabedaten, dem Finite-Elemente-Modell und den nachfolgenden Nachwe isen. Insbesondere kön- b nen die Lage und Ausdehnung der einzelnen Blechbauteile sowie deren Einbindung in das Gesamttrag- a werk nachvollzogen werden. g b Die nachfolgende Darstellung zeigt die Struktur des Berech6nungsmodells des Bahnsteigdachs mit den A modellierten Schalenelementen sowie den Stützenachs2en. Ergänzend sind die zugehörigen Strukturli- . 0 nien der Stützen einschließlich ihrer jeweiligen Strukturlinienlängen dargestellt. 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O Abbildung 3-36: Darstellung aus dem "Graphic" von SOFiSTiK V 3.2.3 Modelleingabe - Stützen Die Stützen werden als Stabelemente mit dünnwandigen Querschnitten modelliert. Die Revisionsöff- nungen werden im globalen Stabmodell nicht berücksichtigt. Für diese Bereic he erfolgt eine separate Detailuntersuchung mit Schalenelementen, bei der die Öffnungen einschließlich der erforderlichen Verstärkungsringe (Kränze) nachgewiesen werden. | |||||||||
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| Die Berücksichtigung der Revisionsöffnungen stellt somit einen lokalen Nachw eis dar und beeinflusst die globale Systemmodellierung nicht. Die nachfolgende Darstellung zeigt die Querschnittsdefinition der Stützen im Berechnungsmodell. t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . Abbildung 3-37: Dünn9wandige QS-Eingabe der Stützen U 0 . Z Die Stützen bestehen aus rechte5ckigen Hohlprofilen mit Außenabmessungen von 160 mm × 300 mm B 2 und einer Wanddicke von 15 mm. Aus der Definition als dünnwandiger Quer schnitt ergeben sich die A nachfolgend aufgeführten Querschnittswerte, welche für die Berechnung und Bemessung der Stützen R herangezogen werden. O V Tabelle 3-12: Querschnittswerte Stütze | |||||||||
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| 3.2.4 Material und Normdefinition Es folgen Auszüge aus dem Berechnungsreport der Software: t e k a p e b Tabelle 3-13: Materialbezeichnung a g Für die Berechnung und Bemessung werden die werkstoffspezifischen Kennwerte der verwendeten b Materialien entsprechend den geltenden Normen anges6etzt. Die für den T ragfähigkeits- und Ge- A brauchstauglichkeitsnachweis relevanten Festigkeits- 2und Steifigkeitsparame ter werden dabei pro- . 0 grammintern berücksichtigt. 1 2 Nachfolgend sind die für dieG Berechnung maß.gebenden Materialparameter zu sammengestellt. 9 U 0 Bauteil: Stahldach (und Stützen) . Z 5 B 2 A R O V Tabelle 3-14: Festigkeits- und Steifigkeitsparameter Stütze und Dach Werkstoffansatz der Stützen Die Stützen werden aus nichtrostendem Stahl der Werkstoffnummer 1.4362, Bezeichnung X2CrNiN23- 4, ausgeführt. Die Bemessung des nichtrostenden Stahls erfolgt grundsätzlich unter Berücksichtigung | |||||||||
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| der hierfür maßgebenden Regelungen der DIN EN 1993-1-4 in Verbindung mit DIN EN 1993-1-1 sowie dem jeweils gültigen Nationalen Anhang. Für die vorliegende statische Berechnung werden die Stützen hinsichtlich der maßgebenden Festig- keitskennwerte konservativ mit den Rechenwerten eines Baustahls S355 angesetzt. Für die Streck- grenze wird dabei angesetzt: t f =355 N/mm² e y k Die tatsächliche Streckgrenze des vorgesehenen Werkstoffs 1.4362 liegt – abh ängig von Produktform, a Wanddicke und Lieferzustand – mindestens auf einem höheren beziehungsweise nicht unter dem für p 2 die Bemessung angesetzten Niveau. Durch den Ansatz von 𝑓 𝑦e= 355 N/mm wird die höhere mögliche Festigkeit des Werkstoffs 1.4362 bei der Bemessung nichtb ausgenutzt. a Die Bezeichnung S355 stellt hierbei ausschließlich einen konservativen Rech enansatz für die Festig- g keitsbemessung dar. Die Stützen werden dadurch nicht als Bauteile aus Bausta hl S355 klassifiziert oder b ausgeführt. Als tatsächlicher AusführungswAerkstoff bleibt n6ichtrostender Stah l 1.4362 / X2CrNiN23-4 2 maßgebend. . 0 1 2 G . 3.2.5 Ersatzfedersteifigkeiten des Grün9dungssystems U 0 Für das entkoppelte Berechnungsmodell des Bahnsteigdachs werden an den St ützenfüßen Ersatzfeder- . Z 5 steifigkeiten in Form von Weg- und Drehfedern angesetzt. Diese bilden das Ve rformungsverhalten des B 2 untergeordneten Gründungs- und Tragrostsystems näherungsweise ab und ermöglichen eine separate A Betrachtung des Dachtragwerks. R OZur Ermittlung der Federsteifigkeiten werden im Gesamtmodell Einheitslasten bzw. Einheitsmomente Van den Stützenfußpunkten aufgebracht. Aus den resultierenden Verschiebungen und Verdrehungen des Gründungssystems werden die zugehörigen translatorischen und rotatoris chen Federsteifigkeiten abgeleitet. Die Einheitslasten und Einheitsmomente werden in den nachfolgend dargestellten Freiheitsgraden an- gesetzt. Beispielhaft zeigt die folgende Abbildung die Lastrichtungen am Stützenstandort in Achse D1. | |||||||||
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| t e k a p Abbildung 3-38: Koordinatensystem Ansatz Eineheitslasten b Die Verschiebungen und Verdrehungen infolge einer Einheitslast von 100 kN bz w. Einheitsmoment von a 100 kNm ergeben sich zu: g Achse u x u y bu z φ x φ y φ z 6 [mm] [mm] A[mm] [mrad] [mrad] [mrad] 2 D1 0,7 24,8 1,5 0,38 0,36 0,10 . 0 1 D2 0,6 17,2 20,4 0,16 0,51 0,09 D3 0,6 G14,2 .0,5 0,18 0,39 0,10 9 D4 0,6U 16,90 0,9 0,25 0,41 0,11 ZTabelle 3-15: W.eg- und Verdrehwerte aus Einheitslast 5 Aus den Weg- Bund Verdrehwe2rten werden die Federsteifigkeiten wie folgt bestimmt: A R 𝐹 [𝑁] cf [MN/m]= Wegfeder 𝑠 [𝑚𝑚] O V cm [MNm/rad]= 𝑀 [𝑀𝑁𝑚] Drehfeder 𝜑 [𝑟𝑎𝑑] Achse c fx c fy c fz c mx c my c mz [MN/m] [MN/m] [MN/m] [MNm/rad] [M Nm/rad] [MNm/rad] D1 142,9 40,3 666,7 263,2 277,7 1000 D2 166,6 58,1 250 625 196,1 111,1 D3 166,6 70,4 200 555,6 256,4 1000 D4 166,6 59,2 111,1 4000 243,9 909,1 Tabelle 3-16: Weg- und Drehfedern | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 3-26 | ||||||||
| Kapitel: 3. Tragwerk und Modellbildung | Archiv-Nr. |
| Achse | u x | u y | g u z | φ x | φ y | φ z | ||||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| [mm] | [mm] | b [mm] | [mrad] | [mrad] | [mrad] | |||||||||||||||
| D1 | 0,7 | 24,8 | A 1,5 | 6 2 0,38 | 0,36 | 0,10 | ||||||||||||||
| D2 | 0,6 | . 1 17,2 | 0 0,4 | 0,16 | 0,51 | 0,09 | ||||||||||||||
| D3 | 0,6 | 14,2 | 2 .0,5 | 0,18 | 0,39 | 0,10 | ||||||||||||||
| D4 | 0,6 | G 16,9 | 9 0,9 | 0,25 | 0,41 | 0,11 |
| Achse | c fx | c fy | c fz | c mx | c my | c mz | ||||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| [MN/m] | [MN/m] | [MN/m] | [MNm/rad] | [M Nm/rad] | [MNm/rad] | |||||||||||||||
| D1 | 142,9 | 40,3 | 666,7 | 263,2 | 277,7 | 1000 | ||||||||||||||
| D2 | 166,6 | 58,1 | 250 | 625 | 196,1 | 111,1 | ||||||||||||||
| D3 | 166,6 | 70,4 | 200 | 555,6 | 256,4 | 1000 | ||||||||||||||
| D4 | 166,6 | 59,2 | 111,1 | 4000 | 243,9 | 909,1 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| 3.2.6 Gruppendefinition Den einzelnen Tragwerkselementen werden Gruppennummern zugeordnet, um einen gezielten Zugriff auf Bauteile und Berechnungsergebnisse zu ermöglichen. Die Gruppierung dient insbesondere der strukturierten Modellverwaltung, der gezielten Auswertung von Schnittgrößen und Spannungen sowie der nachvollziehbaren Ergebnisdokumentation. t e Darüber hinaus ermöglicht die segmentweise Zuordnung von Gruppen eine detaillierte und übersicht- k liche Ergebnisausgabe für einzelne Bauteilbereiche des Tragwerks. a p Nachfolgend sind die im Berechnungsmodell verwendeten Gruppennummern tabellarisch aufgeführt. e b a Gruppen-Nr. Elementtyp Kurzbeschreibung Querschnitts-Nr. g 0 Kopplung - - b 1 Schale Dachoberseite 6 - A 2 Schale Dachunterseite 2 - 3 Schale .Außenrand 0 - 1 4 Schale Hauptsch2werter - 5 GSchale Nebens.chwerter - 9 6 Schale Beleuchtungsboxen - U 0 7 Schale Trichter - . Z 8 Schale 5 Kopfplatte - B 2 9 Schale Wasserspeier - A 10 Schale Innenränder - R 11 Schale Kamera-Boxen - O 12 Stab Stützen 4 Tabelle 3-17: Gruppendefinition V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 3-27 | ||||||||
| Kapitel: 3. Tragwerk und Modellbildung | Archiv-Nr. |
| Gruppen-Nr. | Elementtyp | b Kurzbeschreibung | Querschnitts-Nr. | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 0 | Kopplung | a - | - | ||||||||
| 1 | Schale | g Dachoberseite | - | ||||||||
| 2 | Schale | b 6 Dachunterseite | - | ||||||||
| 3 | Schale | A 2 Außenrand | - | ||||||||
| 4 | Schale | . 0 Hauptschwerter | - | ||||||||
| 5 | Schale | 1 2 Nebenschwerter | - | ||||||||
| 6 | G Schale | . 9 Beleuchtungsboxen | - | ||||||||
| 7 | U Schale | 0 Trichter | - | ||||||||
| 8 | Schale | . Kopfplatte | - | ||||||||
| 9 | Z 5 Schale | Wasserspeier | - | ||||||||
| B 10 | 2 Schale | Innenränder | - | ||||||||
| A 11 | Schale | Kamera-Boxen | - | ||||||||
| R 12 | Stab | Stützen | 4 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| 4 Einwirkungen 4.1 Ständige Einwirkungen 4.1.1 Eigengewicht und Zusatzlasten Das Eigengewicht der Stahlbauteile wird programmintern mit einer Wichte von γ = 78,5 kN/m³ berück- t e sichtigt. Das Tragwerk ist dabei als kombinierte Schalen-Stab-Konstruktion modelliert, wobei die Dach- k konstruktion durch Schalenelemente und die Stützen durch Stabelemente abgebildet werden. a p Das Schalensystem enthält nahezu sämtliche Bleche des Dachtragwerks. Ledigli ch kleinere Bauteile und e Verstärkungen, die sich aus Montage- oder Bauzuständen ergeben, sind nich t explizit modelliert. Zur b Berücksichtigung dieser zusätzlichen Stahlmassen wirda eine pauschale Zusatzlast in Höhe von 5 % des Eigengewichts der Dachkonstruktion angesetzt. Dgiese Zusatzlast wird im Modell als Ausbaulast be- b rücksichtigt (siehe Abschnitt Ausbaulasten). 6 A 2 . 0 1 4.1.2 Ausbaulasten 2 G . Für den Ausbau des Bahnsteigdachs wird e9ine pauschale ständige Flächenlast von U 0 g = 0,50 kN/m² 2,k . Z angesetzt. Der geplante Dachaufb5au besteht aus einem RHD-Belag, dessen tatsächliches Eigengewicht B deutlich unter diesem Wert li2egt. Die gewählte Flächenlast wird daher bewusst konservativ angesetzt, A um zusätzliche Ausbauanteile und mögliche Unsicherheiten abzudecken. R Zusätzlich wird das Eigengewicht des Dachtragwerks um 5 % erhöht, um nicht explizit modellierte Stahl- O bauteile, Verstärkungen sowie baustellenbedingte Zusatzmassen zu berücksich tigen. Das Eigengewicht V des modellierten Dachtragwerks beträgt ca. 56 t beziehungsweise 560 kN. Die Zusatzlast wird als gleichmäßig verteilte Flächenlast auf die Nettodachfläche aufgebracht. Für die Flächenermittlung ergibt sich: A = 38,0 m ⋅ 5,60 m = 213 m² Brutto A = 213 m² - 21 m² = 192 m² Netto Hieraus ergibt sich die zusätzliche Flächenlast zu: 𝟓𝟔𝟎 𝐤𝐍 ∙𝟎,𝟎𝟓 g = = 0,15 kN/m² 3,k 𝟏𝟗𝟐 𝐦² | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| 4.1.3 Baugrundsetzungen Gemäß des Baugrundgutachtens (PDF, S.14) weisen Bohrpfähle im harten Fels nur geringe Setzungen auf, sodass bei Einhaltung des Grenzzustandes der Tragfähigkeit (ULS) auf den Gebrauchstauglichkeits- nachweis (SLS) i.d.R. verzichtet werden kann. Aus diesem Grund werden für di e Haltestellenüberdach- ung bzw. Bahnsteigkonstruktionen keine Setzungen angesetzt. t e k 4.2 Veränderliche Einwirkungen a p 4.2.1 Verkehrslast für Montage- und Wartungsarbeiten e b Für Montage-, Inspektions- und Wartungsarbeiten auf der Dachfläche wird eine veränderliche Flächen- a last von g b q = 2 kN/m² k 6 A angesetzt. 2 . 0 Zur realitätsnahen Erfassung ungünstiger Laststellungen wird die Dachfläche in 16 Einzelfelder unter- 1 2 teilt. Jedes Feld erhält eine separa t ansetzbare Flächenlast. Im Rahmen der Lastfallkombinationen kann G . 9 SOFiSTiK die einzelnen Felder automatisch in beliebiger und für das jeweilige Bauteil ungünstigster An- U 0 ordnung überlagern. . Z 5 Durch dieses Verfahren werden die maßgebenden Belastungssituationen für die Bemessung der Dach- B 2 bleche, Haupt- und Nebenschwerter sowie der Anschlussbereiche zuverlässig erfasst. Insbesondere A könneRn lokale Lastkonzentrationen und ungünstige Teillaststellungen berücksichtigt werden, die bei einer gleichmäßigen Belastung der gesamten Dachfläche nicht abgebildet wür den. O V Abbildung 4-1: Unterteilung der Verkehrslasten Dach | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| 4.2.2 Wind Vorgehensweise Die Windbeanspruchung der freistehenden Dachkonstruktion wird entsprechend EN 1991-1-4, Ab- schnitt 7.3 in zwei getrennten Nachweisebenen berücksichtigt: • Lokale Bemessung: Für Dachhaut, Haupt- und Nebenschwerter und Befestigungsmittel wer- t e den die bereichsweisen Nettodruckbeiwerte c der Zonen A–C für Pultdächer angesetzt. p,net k Hierbei sind insbesondere die erhöhten Windbeanspruchungen im Bereich der freien Dachrän- a der zu berücksichtigen. p • Globale Bemessung des Haupttragwerks: Für den Staehlhohlkasten des Dachs und die Stützen b wird die resultierende Windkraft über den Gesamtkraftbeiwert c erm ittelt. Die resultierende f a Windkraft greift dabei exzentrisch mit einem Abstand von e=d/4 zu r Anströmkante an. Die g daraus resultierende Momenten- bzw.b Torsionswirkung ist bei der globalen Bemessung zu be- 6 rücksichtigen. A 2 Für die Abbildung der exzentrisch angr.eifenden Ges0amtwindkraft im statische n Modell wird eine nicht 1 2 gleichmäßig verteilte Flächenlast angesetzt, de ren Resultierende und Angrif fspunkt der normativen G . Gesamtwindkraft entsprechen. Hierfür wir9d eine vereinfachte konstante Flächenlast eingegeben. U 0 Der Versperrungsgrad φ ist entsprechend der jeweiligen Nutzungssituation zu berücksichtigen. Für die . Z 5 Bemessung wird ein vollständig offener Zustand (φ = 0, unversperrt) unters ucht, da sich nicht viele B 2 Ausstattungselemente unterhalb des Dachs befinden. A Bei enRtsprechend großen Dachabmessungen sind zusätzlich die Reibungskräft e F parallel zur Dachflä- fr che gemäß EN 1991-1-4, Abschnitt 7.5, bei der globalen Bemessung und Ges amtstabilität zu berück- O sichtigen. V Die komplexe Dachgeometrie ist nicht genormt. Es wird vereinfacht der Lastan satz eines freistehenden Flachdachs angesetzt. | |||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Wind (global) Die globale Windkraft ergibt sich aus: F = c q (z ) A w f• p e • ref mit: • c = Gesamtkraftbeiwert für freistehende Dächer f t • q (z ) = Böengeschwindigkeitsdruck e p e k • A = Bezugsfläche senkrecht zur Windrichtung ref a p Die Bezugsfläche A ergibt sich für die Windlängs- und Windqeuerrichtung identisch zu: ref A = 5,60 m 38,00 mb = 213 m² ref • a Die Kraftbeiwerte und Anordnung der ausmittigen Last unterscheiden sich je doch. Für freistehende g Dächer fordert die DIN EN 1991: b 6 A𝑑 e = 4 2 mit d = Dachbreite senkrecht zur Wind.richtung. 0 1 2 Die Resultierende Windkraft wirk t daher 1,40 m (= 5,60/4, Anströmrichtung auf Längsseite) bzw. 1,46 G . 9 m ( 5,85/4, Anströmseite auf Querseite → Länge der Auskragung gewählt) von der Anströmkante ent- U 0 fernt. . Z 5 Weiterhin geltBen folgende Randbedingungen für die Berechnung: 2 • DaAchneigung α = 0° •R Traufhöhe z = 3,40 m e O• Windzone 1, Dortmund • Binnenland V • Versperrungsgrad φ=0 Der Böengeschwindigkeitsdruck ergibt sich zu q (3,4 m) = 0,50 kN/m² (Tab. N A.B.3). p Der Gesamtkraftbeiwert c für freistehende Pult- bzw. Flachdächer ergibt sich zu: f | |||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| t e k a p e b a g b 6 Resultierende Windkraft aus Sog: A 2 F = c q (z ) A w,Sog f • p e • ref . 0 1 F = (−0,50)⋅ 0,50⋅ 213 m² w,Sog 2 G F w,.Sog = -53,3 kN 9 U 0 Resultierende Windkraft aus Druck: . Z 5 F = c q (z ) A B 2 w,Druck f• p e • ref A F w,Druck = (+0,20)⋅ 0,50⋅ 213 m² R F w,Druck = 21,3 kN O Zu den Windkräften aus Druck und Sog wirkt gleichzeitig eine Reibungskraft in Windrichtung und pa- V rallel zur Dachfläche. Die Reibungskraft ergibt sich gem. DIN EN 1991-14, Gl. (5.7) zu: F = c q (z ) A fr fr• p e • fr Die Reibungsfläche ist analog zu der Bezugsfläche für den Wind senkrecht auf das Dach (213 m²) und der Böengeschwindigkeitsdruck bleibt ebenfalls bei 0,50 kN/m². Der Reibungswert ergibt sich gem. Tab. 7.10 zu c = 0,04. fr | |||||||||
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| t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z Die Einteilung in die Oberfläche „5sehr rau“ erfolgt, weil die Oberfläche des Dachs mit einem rutschfes- B 2 ten Dünnbettbelag beschichtet wird und damit eine raue Oberfläche bildet. We iterhin besitzt das Dach A Baumöffnungen und weist ein Längs- und Quergefälle auf. Aus diesem Grun d wird der konservative R Wert von 0,04 verwendet. O V Die Reibungskraft ergibt sich zu: F = c q (z ) A fr fr• p e • fr F = 0,04 0,50 kN/m² 213 m² fr • • F = 4,3 kN fr Die horizontale Kraft wird über die Dachränder in Windrichtung angesetzt. In den nachfolgenden Ab- bildungen werden die Windlasten skizzenhaft dargestellt. | |||||||||
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| Szenario 1: Wind auf die Längsseite mit beidseitiger halber Verteilung t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Lastansatz in FE-Modell: Eingabe von zwei 38 m langen und 0,50 m breiten konstanten Flächenlasten mit dem Lastwert 1,40 kN/m² (Sog) bzw. 0,55 kN/m² (Druck), deren Mittelachse jeweils in den Viertelsachsen von den Dach- rändern liegt (38 m x 0,50 m x 1,40 kN/m² = 26,6 kN bzw. 38 m x 0,50 m x 0,56 kN/m² = 10,6 kN). Reibungskraft: 4,3 kN / 4 = 1,08 kN je Stützenachse am Dachrand. | |||||||||
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| Szenario 2: Wind auf die Längsseite mit einseitiger voller Verteilung t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Lastansatz in FE-Modell: Eingabe einer 38 m langen und 0,50 m breiten konstanten Flächenlast mit de m Lastwert 2,80 kN/m² (Sog) bzw. 1,1 kN/m² (Druck), deren Mittelachse in der Viertelsachse von den Dachrändern liegt (38 m x 0,50 m x 2,80 kN/m² = 53,2 kN bzw. 38 m x 0,5 m x 1,12 kN/m² = 21,3 kN). Reibungskraft: 4,3 kN / 4 = 1,08 kN je Stützenachse am Dachrand. | |||||||||
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| Szenario 3: Wind auf die Querseite t e k a p e b a Zu den globalen Lasten auf das Dach werden nachfolgend die zugehörigen La sten auf die Stützen er- g mittelt. b 6 A 2 Lastansatz in FE-Modell: . 0 1 Eingabe einer 5,60 m langen und 1,00 m breiten konstanten Flächenlast mit dem Lastwert 9,52 kN/m² 2 (Sog), bzw. 3,80 kN/m² (DruGck), deren Mittela.chse in der Viertelsachse vom Dachrand bis zur ersten 9 Stütze liegt (5,60 m/4 =U 1,4 m). 0 Die Reibungskraft von 4,3 kN wird a.uf die beiden Dachränder sowie den Bau möffnungen verteilt. Es Z 5 ergeben sich EBinzellasten von 4,5 kN / 5 = 0,86 kN. 2 A R O V | |||||||||
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| Wind auf Stützen (längs) Für den Windlastansatz auf die Stützen wird vereinfacht die Tabelle NA.N.5 (Windeinwirkungen auf Brücken und Stützen) herangezogen (ungünstiger als der Ansatz von 0,50 kN/m²). Aufgrund der geo- metrischen Verhältnisse der Doppelstützen ergeben sich folgende (linear interpolierte) Windeinwir- kungen: t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Windlast in Längsrichtung: b/d = 0,30 / 0,40 = 0,75 Linear interpoliert: 1,65 kN/m² w = 0,16 m x 1,65 kN/m² = 0,26 kN/m (je Stütze) st | |||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Wind auf Stützen (quer) Für den Windlastansatz auf die Stützen wird vereinfacht die Tabelle NA.N.5 (Windeinwirkungen auf Brücken und Stützen) herangezogen (ungünstiger als der Ansatz von 0,50 kN/m²). Aufgrund der geo- metrischen Verhältnisse der Doppelstützen ergeben sich folgende (linear interpolierte) Windeinwir- kungen: t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Windlast in Querrichtung: b/d = 0,40 / 0,30 = 1,33 Linear interpoliert: 1,53 kN/m² w = 0,30 m x 1,53 kN/m² = 0,46 kN/m (je Stütze) st | |||||||||
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| Wind (lokal) Die vorliegende Dachgeometrie kann keiner der in den einschlägigen Normen b eschriebenen Standard- dachformen eindeutig zugeordnet werden. Für die Ermittlung der Außen- und Innendruckbeiwerte wird daher vereinfachend und auf der sicheren Seite liegend von den Regelungen für Pult- beziehungs- weise Flachdächer ausgegangen. Dies entspricht auch dem Vorgehen bei der Ermittlung der globalen t Windeinwirkungen. e k Zur Bestimmung der lokalen Windlasten wird die Dachfläche in die Rand- und Innenbereiche A bis C a unterteilt. Die Einteilung erfolgt jeweils getrennt für Windbeansppruchungen in Längs- und Querrich- tung des Daches. Die maßgebenden Nettodruckbeiwerte 𝑐 ewerden den entsprechenden Tabellen 𝑝,𝑛𝑒𝑡 b der DIN EN 1991-1-4 entnommen. a Für die lokale Bemessung werden sowohl Winddrguck als auch Windsog untersucht. Dabei werden je- b weils die ungünstigsten Nettodruckbeiwerte angesetzt, um die maximalen Beanspruchungen der Dach- 6 A bleche, Trichterbereiche und Anschlussdetails abzudecken. 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V Tabelle 4-1: cp,net-Werte für freistehende Pultdächer | |||||||||
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| Wind auf Querseite Außendruck (obere Dachseite) t e k a p e b a Abbildung 4-2: Flächeneinteilung für Wind auf Querseite (Dachoberseite) g b Druck: A = +0,5 B = +1,8 C = +1,1 6 A w e = q p x c pe,net 2 w = 0,25 kN/m²; w .= 0,90 kN/m0²; w = 0,55 kN/m² e,A+ e,B+ e,C+ 1 2 G . 9 U 0 Innendruck (untere Dachseite) . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 4-3: Flächeneinteilung für Wind auf Querseite (Dachunterseite) Sog: A = -1,5 B = -1,8 C = -2,2 w = -0,75 kN/m² w = -0,90 kN/m² w = -1,1 kN/m² e,A- e,B- e,C- | |||||||||
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| Wind auf Längsseite t e k a p e b a g Abbildung 4-4: Flächeneinteilung für Wind auf Längsseite (Dachoberseite) b 6 A Druck: A = +0,5 B = +1,8 C = +1,1 2 w = q x c . 0 e p pe,net 1 w = 0,25 kN/m²; w = 0,90 k2N/m²; w = 0,55 kN/m² e,A+ e,B+ e,C+ G . 9 Innendruck U 0 . Z 5 B 2 A R O V Abbildung 4-5: Flächeneinteilung für Wind auf Längsseite (Dachunterseite) Sog: A = -1,5 B = -1,8 C = -2,2 w = -0,75 kN/m² w = -0,90 kN/m² w = -1,1 kN/m² e,A- e,B- e,C- | |||||||||
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| 4.2.3 Schnee Die Schneelasten werden gemäß DIN EN 1991-1-3:2010-12 inkl. NA ermittelt. Für das vorliegende Dach in Dortmund gilt: • Schneelastzone 1 • H < 1000 m • s = 0,65 kN/m² t k e • μ = 0,80 (Pultdach/Flachdach, α = 0°) i k • C = 1,0 (Umgebungskoeffizient) e a • C = 1,0 (Temperaturkoeffizient) t p e Gem. den Gleichungen (5.1) bis (5.3) ergeben sich folgende Lasten: b a Ständige und veränderliche Bemessungssituation g Nach Gl. (5.1) b 6 A s = μ⋅ C⋅ C⋅ s i e t k 2 s = 0,80⋅ 1,0⋅ 1,0⋅ 0,65 . 0 1 s = 02,52 kN/m² G . 9 Gl. (5.2+5.3) beziehen sUich auf Schneev0erwehung und außergewöhnliche Schn eelasten. Diese werden . in dem Kapitel „AuZßergewöhnliche Einwirkungen“ erläutert. 5 B 2 A 4.2.4 Temperatur R ODie Temperatureinwirkungen werden gemäß DIN EN 1991-1-5:2010-12, Kap.6 ermittelt. VDach aus Stahl, Typ 1: T = T + 16 = +37 + 16 = +53°C e.max max T = T – 3 = -24 -3 = -27°C e.min min ΔT = T – T = 10°C – (-27°C) = -37°C N.con 0 e.min ΔT = T – T = 53°C – 10°C = +43°C N.exp e.max 0 Veränderlicher Temperaturanteil Überbau (nach DIN EN 1991-5, 6.1.4) | |||||||||
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| Typ 1: Stahlkonstruktion T = 18 K M,heat T = -13 K M,cool Gleichzeitige Berücksichtigung des konstanten und linearen Temperaturanteils t Gemäß DIN EN 199-1-5 Kapitel 6.1.5 gilt für eine gleichzeitige Berücksichtigeun g des linearen und kon- k stanten Temperaturanteils: a T + 0,35 x T M (heat oder cool) N (exp oder con) p 0,75 x T M (heat oder cool) + T N (exp oder con) e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-16 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
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| 4.3 Außergewöhnliche Einwirkungen 4.3.1 Schneeverwehung Außergewöhnliche Bemessungssituation (außergewöhnliche Schneelast) Nach Gl. (5.2) t s = μ ⋅ C ⋅ C ⋅ s e i e t Ad k mit s = 2,3 ⋅ s Ad k a s = 0,80⋅ 1,0⋅ 1,0⋅ 2,3⋅ 0,65 p s = 1,20 kN/m² e b a Außergewöhnliche Bemessungssituation infolge Schneeverwehung g Nach Gl. (5.3) b s = μ⋅ s 6 A i k 2 s = 0,80⋅ 0,65 . 0 1 s = 0,52 kN/m² 2 Für Schneeverwehungen sind zu sätzlich die in Abschnitt 5.3 bzw. Anhang B definierten Verwehungs- G . 9 formen und ggf. erhöhte örtliche Formbeiwerte μ anzusetzen. i U 0 . Z 5 Es könnten Schneeverwehungen in Richtung der Stützen, also zu den Trichterb ereichen bzw. den Tief- B 2 punkten des Dachs stattfinden. Dieser Fall ist vergleichbar mit Schneeverwehung bei Scheddächern. A R O V Abbildung 4-6: Schneeverwehung Der Stützenabstand beträgt 8 bzw. 10 m. Der Tiefpunkt über den Stützen liegt ca. 250 mm unterhalb der Attikaumrandung. Die Dachoberseite ist zu den Stützen geneigt, w odurch sich eine Art | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
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| „Schneefang“ ausbilden könnte. Zudem wird der Schnee durch die umlaufend e Attika zurückgehalten, weshalb sich die Verwehung voraussichtlich in den Bereich der Tiefpunkte konzentriert. Es wird angenommen, dass sich die Verwehung über 2,5 m beidseitig des Tiefpunktes auslaufen lässt. Die Belastung wird dabei als dreieckförmige Zusatzlast zur Grundschneelast angesetzt. t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 Abbildung 4-71: Auszug DIN 1991-1-3 – Schneeverwehung 2 G . Nachfolgend wird die Schneeverwehung 9in der Kehle ermittelt. Die Größe der Verwehung wird be- grenzt durch: U 0 . Z 5 B 2 2ℎ 2𝑏3 μ = min( , ,5) 1 𝑠𝑘 𝑙𝑠1+ 𝑙𝑠2 A • Höhendifferenz, h = 0,25 m R • s = 0,65 kN/m² Ok • b = 8 m (Stützenabstand min) 3 V • ls = ls = 2,50 m (Annahme Verwehungsausbreitung zu beiden Seiten des Tiefpunkts) 1 2 2ℎ 2 ∙0,25 1. Grenzwert: μ = = = 0,77 1 𝑠𝑘 0,65 2𝑏3 2 ∙8 𝑚 2. Grenzwert: μ = = = 3,2 1 𝑙𝑠1+ 𝑙𝑠2 2,5+2,5 3. Grenzwert: μ = 5, darf nur angesetzt werden wenn die anderen beiden Werte 1 größer sind. | |||||||||
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| Der dritte Grenzwert wird als sehr konservativ für das Dach eingeordnet. Eine v ergleichbare Schneean- häufung wie bei einem Scheddach wird nicht vorkommen. Aus diesem Grund wird für die Verwehung über den Stützen mit dem zweiten Grenzwert μ = 3,2 gerechnet. Dieser wird für die Außergewöhnliche 1 Bemessungssituation infolge Schneeverwehung angesetzt: s = 3,2 ∙ 0,52 kN/m² = 1,66 kN/m² t e k 4.3.2 Regenrückstau a p Ein Wasserrückstau kann entstehen, wenn die Dachabläufe in den Trichterbereichen, beispielsweise e infolge von Laubansammlungen in den Schlammkübeln, vberstopfen. In diesem Fall wird das anfallende a Niederschlagswasser über die an den Dachenden angeordneten Wasserspeier gezielt auf den Bahn- g steig abgeführt. Dadurch wird die maximale Anstauhöhe begrenzt, sodass d as Wasser nicht bis zur b Oberkante der umlaufenden Attika ansteigen kann. 6 A 2 Für die Untersuchung dieses außergewö hnlichen Lastfalls wird der resultierende Wasseranstau als tra- . 0 1 pezförmig verteilte Flächenlast auf die Dachfläche angesetzt. Die Lastverteilung berücksichtigt die vor- 2 handene Dachgeometrie soGwie die Entwässer.ungsrichtung zu den Notüberläu fen und bildet die maxi- 9 mal zu erwartende WaUsseransammlun g infolge eines Ausfalls der regulären D achentwässerung reali- 0 tätsnah ab. . Z 5 B Die für den Lastansatz maßg2ebenden Bereiche und Wasserstände sind im nachfolgenden Ausschnitt A dargestellt. R O V Abbildung 4-8: Regenrückstaubereiche | |||||||||
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| Die Höhe des maximalen Wasseranstiegs beträgt in den Trichtern ca. 200 mm . Die Dichte von Wasser beträgt γ = 10 kN/m³ w und bei einem Wasserstand von 200 mml ergibt sich eine Flächenlast von: t q = 0,20 m ∙ 10 kN/m³ = 2,00 kN/m² e w k Im Bereich der Trichter wird noch die Befüllung der Trichter (Höhe ca. 400 m) berücksichtigt und eine a Last von p q = 0,60 m ∙ 10 kN/m³ = 6,00 kN/m² w,Trichter e angesetzt. b a g b 4.3.3 Baumversagen (Robustheitsnachweis) 6 A 2 Im Bereich der Dachfläche befinden sich mehrere ovale Öffnungen zur Integration bestehender Bäume. . 0 Bei den Bäumen handelt es sich um1 ausgewachsene Linden mit einer Höhe von ca. 12 m. Ausgewach- 2 sene Linden können Kronendurc hmesser von etwa 6 bis 10 m sowie Stammdurchmesser von 0,3 bis G . 9 0,6 m erreichen. Aufgrund ihrer Größe und Kronenausbildung sind im Fall von Windwurf, Stammbruch U 0 oder Absterben erhebliche horizontale Einwirkungen auf die angrenzende Dac hkonstruktion nicht aus- . Z 5 zuschließen. B 2 A Da für derartige Einwirkungen keine spezifischen Lastansätze in den Einwirkungsnormen vorgesehen R sind, wird ein außergewöhnlicher Lastfall gemäß den Grundsätzen für außergewöhnliche Bemessungs- O situationen angesetzt. Hierbei wird davon ausgegangen, dass ein Baum infolge Windwurfes oder fort- V schreitenden Absterbens gegen den Rand der Dachöffnung gedrückt wird und dort eine horizontale Ersatzlast auf die Konstruktion überträgt. Für den Nachweis der lokalen Tragfähigkeit der Öffnungseinfassungen sowie der angrenzenden Dach- tragglieder wird eine horizontale Einzellast von H = 30 kN k angesetzt. Die Last wirkt in 8 Positionen (getrennte Lastfälle) auf den Rand der jeweiligen Baumöff- nung. Der Lastansatz stellt eine konservative Ingenieurannahme dar und berücksichtigt die | |||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Einwirkungen eines umstürzenden oder absterbenden Baumes auf die Dachkon struktion. Die Last dient ausschließlich dem Robustheits- und Lokalschadensnachweis und ist nicht Bestandteil der regulären Wind- oder Schneelastbemessung. t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| 4.4 Lastfallübersicht und grafische Darstellung Die nachfolgende Tabelle führt alle angelegten Lastfälle auf. Anschließend werden die Eingabelasten grafisch dargestellt. LF-Nr. TYP Bezeichnung t e Eigengewichtslasten k 1 G_1 G1-Eigengewicht Stahl 2 G_2 G2-Ausbau a 3 G_3 G3-Ausbau p Verkehrslasten e 10 L_A Q Dach A1 11 L_B Q Dach A2 b 12 L_C Q Dach A3a 13 L_D Q Dach A4 g 14 L_E Q Dach A5 b 15 L_F Q Dach A6 6 16 L_G AQ Dach A7 17 L_H Q Dach A8 2 18 L_I .Q Dach0 A9 19 L_J1 Q Dach A10 2 20 L _K Q Dach A11 G . 21 L_L Q Dach A12 9 22 L_M Q Dach A13 U 0 23 L_N Q Dach A14 24 Z L_O .Q Dach A15 5 25 L_P Q Dach A16 B 2Windlasten – global A30 W_1 w_global_druck_Szenario 1.1 31 W_1 w_global_druck_Szenario 1.2 R 32 W_2 w_global_sog_Szenario 1.3 33 W_2 w_global_sog_Szenario 1.4 O 34 W_1 w_global_druck_Szenario 2.1 V 35 W_1 w_global_druck_Szenario 2.2 36 W_2 w_global_sog_Szenario 2.3 37 W_2 w_global_sog_Szenario 2.4 38 W_1 w_global_druck_Szenario 3.1 39 W_1 w_global_druck_Szenario 3.2 40 W_2 w_global_sog_Szenario 3.3 41 W_2 w_global_sog_Szenario 3.4 Windlasten - lokal 50 W_3 w_längs_lokal_druck 51 W_4 w_längs_lokal_sog 52 W_3 w_quer_lokal_druck 53 W_4 w_quer_lokal_sog Tabelle 4-2: Lastfallübersicht Teil 1 von 2 | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| LF-Nr. | TYP | Bezeichnung | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| t Eigengewichtslasten | ||||||||
| 1 | G_1 | e G1-Eigengewicht Stahl | ||||||
| 2 | G_2 | k G2-Ausbau | ||||||
| 3 | G_3 | a G3-Ausbau | ||||||
| Verkehrslasten | ||||||||
| 10 | L_A | p Q Dach A1 | ||||||
| 11 | L_B | e Q Dach A2 | ||||||
| 12 | L_C | b Q Dach A3 | ||||||
| 13 | L_D | Q Dach A4 | ||||||
| 14 | L_E | a Q Dach A5 | ||||||
| 15 | L_F | g Q Dach A6 | ||||||
| 16 | L_G | b Q Dach A7 | ||||||
| 17 | L_H | 6 Q Dach A8 | ||||||
| 18 | L_I | A 2 Q Dach A9 | ||||||
| 19 | . L_J | Q Dach A10 | ||||||
| 20 | 1 L_K | 0 Q Dach A11 | ||||||
| 21 | L_L | 2 Q Dach A12 | ||||||
| 22 | G L_M | . Q Dach A13 | ||||||
| 23 | L_N | 9 Q Dach A14 | ||||||
| 24 | U 0 L_O | Q Dach A15 | ||||||
| 25 | . L_P | Q Dach A16 | ||||||
| Z 5 Windlasten – global | ||||||||
| B 30 | 2 W_1 | w_global_druck_Szenario 1.1 | ||||||
| 31 | W_1 | w_global_druck_Szenario 1.2 | ||||||
| A 32 | W_2 | w_global_sog_Szenario 1.3 | ||||||
| R 33 | W_2 | w_global_sog_Szenario 1.4 | ||||||
| 34 | W_1 | w_global_druck_Szenario 2.1 | ||||||
| 35 | W_1 | w_global_druck_Szenario 2.2 | ||||||
| 36 | W_2 | w_global_sog_Szenario 2.3 | ||||||
| 37 | W_2 | w_global_sog_Szenario 2.4 | ||||||
| 38 | W_1 | w_global_druck_Szenario 3.1 | ||||||
| 39 | W_1 | w_global_druck_Szenario 3.2 | ||||||
| 40 | W_2 | w_global_sog_Szenario 3.3 | ||||||
| 41 | W_2 | w_global_sog_Szenario 3.4 | ||||||
| Windlasten - lokal | ||||||||
| 50 | W_3 | w_längs_lokal_druck | ||||||
| 51 | W_4 | w_längs_lokal_sog | ||||||
| 52 | W_3 | w_quer_lokal_druck | ||||||
| 53 | W_4 | w_quer_lokal_sog |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| LF-Nr. TYP Bezeichnung Schneelasten 60 S_1 Schnee normal 61 S_2 Schnee außergewöhnlich 62 S_3 Schneeverwehung über Stützen 63 S_3 Schneeverwehung Ränder Temperaturlasten t 70 T_1 Temp_dTN 43 K e 71 T_1 Temp_dTN -37 K k 72 T_1 Temp_dTM, Heat -15 K a 73 T_1 Temp_dTM, Cool 15 K 74 T_1 0,35TM_heat+1,0TNppos 75 T_1 0,35TM_cool+1,0TNpos e 76 T_1 0,35TM_heat+1,0TNneg b 77 T_1 0,35TM_cool+1,0TNneg 78 T_1 1,00TM_aheat+0,75TNpos 79 T_1 1,00gTM_cool+0,75TNpos 80 T_1 1,00TM_heat+0,75TNneg b 81 T_1 1,00TM_cool+0,75TNneg 6 A Regenrückstau 2 90 A_1 Regenrückstau D1 91 A_1 .Regenr0ückstau D2 1 92 A_1 Regenrückstau D3 2 93 A _1 Regenrückstau D4 G . Ba9umversagen 100-107 A_2 Baumversagen 1.1 – 1.8 U 0 110-117 A_2 Baumversagen 2.1 – 2.8 120-12Z7 A_2 .Baumversagen 3.1 – 3.8 5 Tabelle 4-3: Lastfallübersicht Teil 2 von 2 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-23 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| LF-Nr. | TYP | Bezeichnung | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Schneelasten | ||||||||
| 60 | S_1 | Schnee normal | ||||||
| 61 | S_2 | Schnee außergewöhnlich | ||||||
| 62 | S_3 | Schneeverwehung über Stützen | ||||||
| 63 | S_3 | Schneeverwehung Ränder | ||||||
| Temperaturlasten | ||||||||
| 70 | T_1 | Temp_dTN 43 K | ||||||
| 71 | T_1 | t Temp_dTN -37 K | ||||||
| 72 | T_1 | e Temp_dTM, Heat -15 K | ||||||
| 73 | T_1 | k Temp_dTM, Cool 15 K | ||||||
| 74 | T_1 | a 0,35TM_heat+1,0TNpos | ||||||
| 75 | T_1 | 0,35TM_cool+1,0TNpos | ||||||
| 76 | T_1 | p 0,35TM_heat+1,0TNneg | ||||||
| 77 | T_1 | e 0,35TM_cool+1,0TNneg | ||||||
| 78 | T_1 | b 1,00TM_heat+0,75TNpos | ||||||
| 79 | T_1 | a 1,00TM_cool+0,75TNpos | ||||||
| 80 | T_1 | 1,00TM_heat+0,75TNneg | ||||||
| 81 | T_1 | g 1,00TM_cool+0,75TNneg | ||||||
| b Regenrückstau | ||||||||
| 90 | A_1 | 6 A Regenrückstau D1 | ||||||
| 91 | A_1 | 2 Regenrückstau D2 | ||||||
| 92 | . A_1 | 0 Regenrückstau D3 | ||||||
| 93 | 1 A_1 | Regenrückstau D4 | ||||||
| 2 Baumversagen | ||||||||
| 100-107 | G A_2 | . Baumversagen 1.1 – 1.8 | ||||||
| 110-117 | A_2 | 9 Baumversagen 2.1 – 2.8 | ||||||
| 120-127 | U 0 A_2 | Baumversagen 3.1 – 3.8 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 1: G1-Eigengewicht Stahl Lasteingabe: • Programmintern mit Faktor G = 1,0 Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 3218 kN (mit Gründung) t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-24 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 1 | : G1-Eigengewicht Stahl | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Programmintern mit Faktor G = 1,0 | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 3218 kN (mit Gründung) |
[Seite 70]
| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 2: G2-Ausbau Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), g = 0,50 kN/m² k2 • Wirkungsrichtung global Z (PZZ) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 96 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-25 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 2 | : G2-Ausbau | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), g = 0,50 kN/m² k2 • Wirkungsrichtung global Z (PZZ) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 96 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 3: G3-Ausbau Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), g = 0,15 kN/m² k3 • Wirkungsrichtung global Z (PZZ) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 29 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-26 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 3 | : G3-Ausbau | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), g = 0,15 kN/m² k3 • Wirkungsrichtung global Z (PZZ) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 29 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 10: Verkehrslast A1 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 32 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-27 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 10 | : Verkehrslast A1 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 32 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 11: Verkehrslast A2 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 32 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-28 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 11 | : Verkehrslast A2 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 32 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 12: Verkehrslast A3 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 14 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-29 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 12 | : Verkehrslast A3 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 14 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 13: Verkehrslast A4 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 14 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-30 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 13 | : Verkehrslast A4 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 14 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 14: Verkehrslast A5 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 14 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-31 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 14 | : Verkehrslast A5 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 14 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 15: Verkehrslast A6 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-32 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 15 | : Verkehrslast A6 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 16: Verkehrslast A7 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-33 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 16 | : Verkehrslast A7 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 17: Verkehrslast A8 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-34 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 17 | : Verkehrslast A8 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 18: Verkehrslast A9 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-35 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 18 | : Verkehrslast A9 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 19: Verkehrslast A10 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-36 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 19 | : Verkehrslast A10 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 20: Verkehrslast A11 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-37 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 20 | : Verkehrslast A11 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 21: Verkehrslast A12 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 24 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-38 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 21 | : Verkehrslast A12 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 24 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 22: Verkehrslast A13 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 14 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-39 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 22 | : Verkehrslast A13 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 14 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 23: Verkehrslast A14 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 14 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-40 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 23 | : Verkehrslast A14 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 14 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 24: Verkehrslast A15 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 32 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-41 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 24 | : Verkehrslast A15 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 32 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 25: Verkehrslast A16 Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN tZ = 32 kN e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-42 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 25 | : Verkehrslast A16 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast (AREA), q = 2,00 kN/m² k • Wirkungsrichtung global Z (PZP) • angesetzt ausschließlich auf Gruppe 1 (Dachoberseite) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 32 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Hinweis zu den globalen Windlasten: Für Drucklasten werden die Flächenlasten auf die Dachoberseite und für Soglasten auf die Dachunter- seite bezogen. Die Lasten werden komplett konstant angesetzt und befinden sich auch über Baumöff- nungen oder Öffnungen in der unteren Dachhaut (z.B. Beleuchtungsboxen). Dadurch geht ein gewisser Anteil der Last verloren. In den Lastsummen wird nach Aufbringung der Flächenlasten die Summe Z t kontrolliert und mit einem Faktor beaufschlagt, um auf die Resultierende Kera ft, die im Abschnitt der k „Veränderlichen Einwirkungen“ ermittelt wird zu gelangen. a Lastfall 30: Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Szenario 1.1 p Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 0 e ,56 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 0,56 = 0,60 kN/m² b • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN a • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) g • Hinweis zu den horizontalen Lastsummen: Das System liegt gedreht im Raum, weshalb die Eingabe- lasten Anteile in X- und Y-Richtung erzeubgen. Zudem kommen geringe Anteile aus der vertikalen Flä- chenlast dazu, da diese auf die Flächennormale aufg6ebracht wird (Dacho berseiten sind leicht ge- A neigt). 2 . 0 1Lastsummen X = 1,7 kN Y 2= -6,1 kN Z = 21,3 kN G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-43 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 30 | k : Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Szenario 1.1 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| a p Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 0 e ,56 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 0,56 = 0,60 kN/m² b • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN a • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) g • Hinweis zu den horizontalen Lastsummen: Das System liegt gedreht im Raum, weshalb die Eingabe- lasten Anteile in X- und Y-Richtung erzeubgen. Zudem kommen geringe Anteile aus der vertikalen Flä- chenlast dazu, da diese auf die Flächennormale aufg6ebracht wird (Dacho berseiten sind leicht ge- A neigt). | ||||||
| 2 Lastsummen | ||||||
| X = 1,7 kN | . 0 Y = -6,1 kN | Z = 21,3 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 31: Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.2 Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 0,56 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 0,56 = 0,60 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = -1,7 kN Y = 6,1 kN e Z = 21,3 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-44 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 31 | : Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.2 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 0,56 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 0,56 = 0,60 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = -1,7 kN | Y = 6,1 kN | t Z = 21,3 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 32: Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.3 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,40 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 1,40 = 1,55 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 1,7 kN Y = -6,1 kN e Z = -53,4 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-45 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 32 | : Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.3 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,40 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 1,40 = 1,55 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 1,7 kN | Y = -6,1 kN | t Z = -53,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 33: Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.4 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,40 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 1,40 = 1,55 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 1,7 kN Y = -6,1 kN e Z = -53,4 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-46 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 33 | : Wind global auf Längsseite mit beidseitiger Verteilung, Sz enario 1.4 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,40 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 1,40 = 1,55 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 1,7 kN | Y = -6,1 kN | t Z = -53,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 34: Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.1 Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,12 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 1,12 = 1,20 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = -1,7 kN Y = 6,1 kN e Z = 21,4 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-47 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 34 | : Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.1 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,12 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 1,12 = 1,20 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = -1,7 kN | Y = 6,1 kN | t Z = 21,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 35: Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.2 Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,12 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 1,12 = 1,20 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 1,7 kN Y = -6,1 kN e Z = 21,3 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-48 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 35 | : Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.2 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 1,12 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,07 x 1,12 = 1,20 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 1,7 kN | Y = -6,1 kN | t Z = 21,3 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 36: Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.3 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 2,80 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 2,80 = 3,11 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = -1,8 kN Y = 6,0 kN e Z = -53,7 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-49 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 36 | : Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.3 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 2,80 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 2,80 = 3,11 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = -1,8 kN | Y = 6,0 kN | t Z = -53,7 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 37: Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.4 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 2,80 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 2,80 = 3,11 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 1,7 kN Y = -6,1 kN e Z = -53,4 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-50 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 37 | : Wind global auf Längsseite mit einseitiger Verteilung, Sze nario 2.4 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 2,80 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,11 x 2,80 = 3,11 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,11 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,26 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 1,7 kN | Y = -6,1 kN | t Z = -53,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 38: Wind global auf Querseite, Szenario 3.1 Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 3,80 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,02 x 3,80 = 3,88 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = -14,6 kN Y = -4,1 kN e Z = 21,3 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-51 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 38 | : Wind global auf Querseite, Szenario 3.1 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 3,80 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,02 x 3,80 = 3,88 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = -14,6 kN | Y = -4,1 kN | t Z = 21,3 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 39: Wind global auf Querseite, Szenario 3.2 Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 3,80 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,02 x 3,80 = 3,88 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 14,7 kN Y = 4,2 kN e Z = 21,3 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-52 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 39 | : Wind global auf Querseite, Szenario 3.2 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 3,80 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Korrekturfaktor: 1,02 x 3,80 = 3,88 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 14,7 kN | Y = 4,2 kN | t Z = 21,3 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 40: Wind global auf Querseite, Szenario 3.3 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 9,52 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,05 x 9,52 = 9,99 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = -14,8 kN Y = -4,2 kN e Z = -53,6 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-53 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 40 | : Wind global auf Querseite, Szenario 3.3 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 9,52 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,05 x 9,52 = 9,99 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = -14,8 kN | Y = -4,2 kN | t Z = -53,6 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 41: Wind global auf Querseite, Szenario 3.4 Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 9,52 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,05 x 9,52 = 9,99 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) Lastsummen t X = 14,6 kN Y = 4,2 kN e Z = -53,6 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-54 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 41 | : Wind global auf Querseite, Szenario 3.4 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft auf Dach als vertikale Flächenlast (AREA) mit 9,52 kN/m² auf Dachunterseite (Gruppe 2) • Korrekturfaktor: 1,05 x 9,52 = 9,99 kN/m² • Reibungskraft in Windrichtung auf Attikablech als vier Einzellasten mit 0,86 kN • Wind auf Stützen als Linienlast mit 0,46 kN/m (Gruppe 12) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 14,6 kN | Y = 4,2 kN | t Z = -53,6 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 50: Wind lokal auf Längsseite Lasteingabe: • Druckkraft Flächenlast A = 0,25 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 0,55 kN/m² Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 84,7 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-55 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 50 | : Wind lokal auf Längsseite | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft Flächenlast A = 0,25 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 0,55 kN/m² | |||||
| Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 84,7 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 51: Wind lokal auf Längsseite Lasteingabe: • Sogkraft Flächenlast A = 0,75 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 1,10 kN/m² Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = -160,4 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-56 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 51 | : Wind lokal auf Längsseite | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft Flächenlast A = 0,75 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 1,10 kN/m² | |||||
| Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = -160,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 52: Wind lokal auf Querseite Lasteingabe: • Druckkraft Flächenlast A = 0,25 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 0,55 kN/m² Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 85 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-57 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 52 | : Wind lokal auf Querseite | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Druckkraft Flächenlast A = 0,25 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 0,55 kN/m² | |||||
| Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 85 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 53: Wind lokal auf Querseite Lasteingabe: • Sogkraft Flächenlast A = 0,75 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 1,10 kN/m² Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = -160,2 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-58 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 53 | : Wind lokal auf Querseite | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Sogkraft Flächenlast A = 0,75 kN/m², B = 0,90 kN/m², C = 1,10 kN/m² | |||||
| Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = -160,2 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 60: Schnee normal Lasteingabe: • Flächenlast von 0,52 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 99 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-59 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 60 | : Schnee normal | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast von 0,52 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 99 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 61: Schnee außergewöhnlich Lasteingabe: • Flächenlast von 1,20 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 228,4 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-60 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 61 | : Schnee außergewöhnlich | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast von 1,20 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) | |||||
| Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 228,4 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 62: Schneeverwehung über Stützen Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 1,66 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Vier Trapeze bestehend aus zwei Quadraten (Kantenlänge innen = 2,10 m, Kantenlänge außen = 5,10 m) t e k a p e b a g b 6 ALastsummen X = 0 kN Y = 0 kN 2 Z = 85,1 kN . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-61 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 62 | : Schneeverwehung über Stützen | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 1,66 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Vier Trapeze bestehend aus zwei Quadraten (Kantenlänge innen = 2,10 m, Kantenlänge außen = 5,10 m) t e k a p e b a g | ||||||
| b Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | 6 Y = 0 kN | Z = 85,1 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 63: Schneeverwehung Ränder Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 1,66 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Zwei Trapeze bestehend aus zwei Quadraten (Kantenlänge innen = 2,10 m, Kantenlänge außen = 5,10 m) t e k a p e b a g b 6 ALastsummen X = 0 kN Y = 0 kN 2 Z = 85,1 kN . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-62 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 63 | : Schneeverwehung Ränder | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 1,66 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) • Zwei Trapeze bestehend aus zwei Quadraten (Kantenlänge innen = 2,10 m, Kantenlänge außen = 5,10 m) t e k a p e b a g | |||||
| b Lastsummen | |||||
| X = 0 kN | 6 A Y = 0 kN | Z = 85,1 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 70: Temperatur konstant wärmer Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 43K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) aufge- bracht auf allen Schalenelementen (Gruppe 1 bis 11) • Stablast als gleichmäßige Temperaturerhöhung (TYP „DT“) in den Stützen ( Gruppe 12) mit 43K auf- gebracht. Lastsummen t X = 0 kN Y = 0 kN e Z = 0 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-63 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 70 | : Temperatur konstant wärmer | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 43K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) aufge- bracht auf allen Schalenelementen (Gruppe 1 bis 11) • Stablast als gleichmäßige Temperaturerhöhung (TYP „DT“) in den Stützen ( Gruppe 12) mit 43K auf- gebracht. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | t Z = 0 kN |
[Seite 109]
| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 71: Temperatur konstant kälter Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von -37K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) aufge- bracht auf allen Schalenelementen (Gruppe 1 bis 11) • Stablast als gleichmäßige Temperaturerhöhung (TYP „DT“) in den Stützen ( Gruppe 12) mit -37K auf- gebracht. Lastsummen t X = 0 kN Y = 0 kN e Z = 0 kN k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-64 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 71 | : Temperatur konstant kälter | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von -37K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) aufge- bracht auf allen Schalenelementen (Gruppe 1 bis 11) • Stablast als gleichmäßige Temperaturerhöhung (TYP „DT“) in den Stützen ( Gruppe 12) mit -37K auf- gebracht. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | t Z = 0 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 72: Temperaturdifferenz, oben wärmer Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 43K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) auf der Dachoberseite (Gruppe 1) und von 25K auf der Dachunterseite (Gruppe 2) aufgebracht. Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 0 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-65 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 72 | : Temperaturdifferenz, oben wärmer | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 43K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) auf der Dachoberseite (Gruppe 1) und von 25K auf der Dachunterseite (Gruppe 2) aufgebracht. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 0 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 73: Temperaturdifferenz, unten wärmer Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 30K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) auf der Dachoberseite (Gruppe 1) und von 43K auf der Dachunterseite (Gruppe 2) aufgebracht. Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 0 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-66 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 73 | : Temperaturdifferenz, unten wärmer | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Flächenlast als gleichmäßige Temperaturerhöhung von 30K in der XY-Ebene (TYP „DTXY“) auf der Dachoberseite (Gruppe 1) und von 43K auf der Dachunterseite (Gruppe 2) aufgebracht. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 0 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 74-81: Temperatur-Kombinationen Lasteingabe: • Kombination der zuvor erstellten Lastfälle gem. Norm: Konstant wärmer + 0,35 * oben wärmer/kälter • LF 74 = 0,35 * LF 72 + 1,00 * LF 70 • LF 75 = 0,35 * LF 73 + 1,00 * LF 70 t Konstant kälter + 0,35 * oben wärmer/kälter e • LF 76 = 0,35 * LF 72 + 1,00 * LF 71 k • LF 77 = 0,35 * LF 73 + 1,00 * LF 71 a Oben wärmer + 0,75 * konstant wärmer p • LF 78 = LF 72 + 0,75 * LF 70 e b Oben kälter + 0,75 * konstant wärmer a • LF 78 = LF 73 + 0,75 * LF 70 g Oben wärmer + 0,75 * konstant kälter b • LF 78 = LF 72 + 0,75 * LF 71 6 A 2 Oben kälter + 0,75 * konstant kälter • LF 78 = LF 73 + 0,75 * L.F 71 0 1 2 Lastsummen G . X = 0 kN 9 Y = 0 kN Z = 0 kN U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-67 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 74-81 | : Temperatur-Kombinationen | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Kombination der zuvor erstellten Lastfälle gem. Norm: Konstant wärmer + 0,35 * oben wärmer/kälter • LF 74 = 0,35 * LF 72 + 1,00 * LF 70 • LF 75 = 0,35 * LF 73 + 1,00 * LF 70 t Konstant kälter + 0,35 * oben wärmer/kälter e • LF 76 = 0,35 * LF 72 + 1,00 * LF 71 k • LF 77 = 0,35 * LF 73 + 1,00 * LF 71 a Oben wärmer + 0,75 * konstant wärmer p • LF 78 = LF 72 + 0,75 * LF 70 e b Oben kälter + 0,75 * konstant wärmer a • LF 78 = LF 73 + 0,75 * LF 70 g Oben wärmer + 0,75 * konstant kälter b • LF 78 = LF 72 + 0,75 * LF 71 6 A 2 Oben kälter + 0,75 * konstant kälter • LF 78 = LF 73 + 0,75 * L.F 71 0 | ||||||
| 1 Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | 2 Y = 0 kN | Z = 0 kN |
[Seite 113]
| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 90: Regenrückstau D1 Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) t e k a p e b a g Lastsummen b X = 0 kN Y = 0 kN Z = 12 kN 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-68 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 90 | : Regenrückstau D1 | |||||
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| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) t e k a p e b a | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | g Y = 0 kN | Z = 12 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 91: Regenrückstau D2 Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) t e k a p e b a g Lastsummen b X = 0 kN Y = 0 kN Z = 13,5 kN 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-69 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 91 | : Regenrückstau D2 | |||||
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| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) t e k a p e b a | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | g Y = 0 kN | Z = 13,5 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 92: Regenrückstau D3 Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) → Geometrie analog zu LF 91 Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 13,5 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-70 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 92 | : Regenrückstau D3 | |||||
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| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) → Geometrie analog zu LF 91 | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 13,5 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 93: Regenrückstau D4 Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) → Geometrie analog zu LF 90 Lastsummen X = 0 kN Y = 0 kN Z = 12 kN t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-71 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 93 | : Regenrückstau D4 | |||||
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| Lasteingabe: • Flächenlast als Trapez von 2,00 kN/m² auf Dachoberseite (Gruppe 1) und konstante Flächenlast von 6,00 kN/m² über dem Trichter auf die Kopfplatte (Gruppe 8) → Geometrie analog zu LF 90 | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X = 0 kN | Y = 0 kN | Z = 12 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 100-107: Baumversagen 1 Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. Lastsummen X1 = -28,8 kN Y1 = -8,1 kN Z1 = 0 kN t X2 = -14,5 kN Y2 = -25,1 kN e Z2 = 0 kN X3 = 7,4 kN Y3 = -27,2 kN kZ3 = 0 kN X4 = 28,8 kN Y4= 8,1 kN Z4 = 0 kN a X5 = 14,5 kN Y5 = 25,1 kN Z5 = 0 kN p X6 = -7,8 kN Y6 = 27,1 kN Z6 = 0 kN X7 = -25,8 kN Y7 = 13,4 kN e Z7 = 0 kN b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 100-107 | : Baumversagen 1 | |||||
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| Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X1 = -28,8 kN | Y1 = -8,1 kN | Z1 = 0 kN | ||||
| X2 = -14,5 kN | Y2 = -25,1 kN | t Z2 = 0 kN | ||||
| X3 = 7,4 kN | Y3 = -27,2 kN | e Z3 = 0 kN | ||||
| X4 = 28,8 kN | Y4= 8,1 kN | Z4 = 0 kN | ||||
| X5 = 14,5 kN | Y5 = 25,1 kN | k Z5 = 0 kN | ||||
| X6 = -7,8 kN | Y6 = 27,1 kN | a Z6 = 0 kN | ||||
| X7 = -25,8 kN | Y7 = 13,4 kN | p Z7 = 0 kN |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 110-117: Baumversagen 2 Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. Lastsummen X1 = -28,8 kN Y1 = -8,1 kN Z1 = 0 kN t X2 = -14,5 kN Y2 = -25,1 kN e Z2 = 0 kN X3 = 7,4 kN Y3 = -27,2 kN kZ3 = 0 kN X4 = 28,8 kN Y4= 8,1 kN Z4 = 0 kN a X5 = 14,5 kN Y5 = 25,1 kN Z5 = 0 kN p X6 = -7,8 kN Y6 = 27,1 kN Z6 = 0 kN X7 = -25,8 kN Y7 = 13,4 kN e Z7 = 0 kN b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| Lastfall 110-117 | : Baumversagen 2 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X1 = -28,8 kN | Y1 = -8,1 kN | Z1 = 0 kN | ||||
| X2 = -14,5 kN | Y2 = -25,1 kN | t Z2 = 0 kN | ||||
| X3 = 7,4 kN | Y3 = -27,2 kN | e Z3 = 0 kN | ||||
| X4 = 28,8 kN | Y4= 8,1 kN | Z4 = 0 kN | ||||
| X5 = 14,5 kN | Y5 = 25,1 kN | k Z5 = 0 kN | ||||
| X6 = -7,8 kN | Y6 = 27,1 kN | a Z6 = 0 kN | ||||
| X7 = -25,8 kN | Y7 = 13,4 kN | p Z7 = 0 kN |
| A . 1 G . 9 U 0 | b a g b 6 2 0 2 |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
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| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| Lastfall 120-127: Baumversagen 3 Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. Lastsummen X1 = -28,8 kN Y1 = -8,1 kN Z1 = 0 kN t X2 = -14,5 kN Y2 = -25,1 kN e Z2 = 0 kN X3 = 7,4 kN Y3 = -27,2 kN kZ3 = 0 kN X4 = 28,8 kN Y4= 8,1 kN Z4 = 0 kN a X5 = 14,5 kN Y5 = 25,1 kN Z5 = 0 kN p X6 = -7,8 kN Y6 = 27,1 kN Z6 = 0 kN X7 = -25,8 kN Y7 = 13,4 kN e Z7 = 0 kN b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
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| Lastfall 120-127 | : Baumversagen 3 | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Lasteingabe: • Horizontale Einzellast von 30 kN radial angeordnet entlang der Baumöffnung auf den Innenrand • Insgesamt werden je Öffnung acht Lastpositionen eingegeben. Die Lastfälle können nur unabhängig voneinander auftreten. | ||||||
| Lastsummen | ||||||
| X1 = -28,8 kN | Y1 = -8,1 kN | Z1 = 0 kN | ||||
| X2 = -14,5 kN | Y2 = -25,1 kN | t Z2 = 0 kN | ||||
| X3 = 7,4 kN | Y3 = -27,2 kN | e Z3 = 0 kN | ||||
| X4 = 28,8 kN | Y4= 8,1 kN | Z4 = 0 kN | ||||
| X5 = 14,5 kN | Y5 = 25,1 kN | k Z5 = 0 kN | ||||
| X6 = -7,8 kN | Y6 = 27,1 kN | a Z6 = 0 kN | ||||
| X7 = -25,8 kN | Y7 = 13,4 kN | p Z7 = 0 kN |
| A . 1 G . 9 U 0 | b a g b 6 2 0 2 |
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| . Z 5 B 2 A R O V |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
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| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-77 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| t e k a | |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
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| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| 4.5 Einwirkungskombination und Bemessung 4.5.1 Teilsicherheits- und Kombinationsbeiwerte Für die Bildung der maßgebenden Bemessungskombinationen wurden die Einwirkungen gemäß DIN EN 1990 unter Anwendung der entsprechenden Teilsicherheitsbeiwerte γ sowie Kombinationsbei- t werte ψ berücksichtigt. Die Einwirkungen wurden dabei in ständige, verändeer liche und außergewöhn- k liche Einwirkungen eingeteilt. a p Die ständigen Einwirkungen umfassen das Eigengewicht der Stahlkonstruktion sowie die anzusetzen- e den Ausbau- und Auflasten. Für diese Einwirkungen wurdbe im Grenzzustand der Tragfähigkeit ein Teil- a sicherheitsbeiwert von γ = 1,35 angesetzt. G g b Die veränderlichen Einwirkungen setzen sich aus Wind-, S6chnee- und Verkeh rslasten zusammen. Für A 2 diese Einwirkungen wurde ein Teilsicherheitsbeiwert von γ = 1,50 verwendet. Die Berücksichtigung Q . 0 als führende bzw. begleitende Einw1irkung erfolgte über die zugehörigen Kombinationsbeiwerte ψ. Für 2 die Temperatur wird ein Teilsiche rheitsbeiwert von γ = 1,35 angesetzt. G .Q 9 U 0 Für die Schneelasten einschließlich der angesetzten Schneeverwehungen wu rden die Kombinations- . Z 5 beiwerte ψ0 = 0,50, ψ1 = 0,20 und ψ2 = 0,00 angesetzt. Die Temperatureinwi rkungen wurden mit ψ0 B 2 = 0,60, ψ1 = 0,50 und ψ2 = 0,00 berücksichtigt. Die Verkehrslasten für Wartungs- und Kontrollgänge A auf dem Dach wurden entsprechend ihrer kurzzeitigen Einwirkungsdauer mit ψ0 = ψ1 = ψ2 = 0,00 R angesetzt. O V Der Lastfall „Wasserrückstau infolge verstopfter Dachabläufe“ wurde als außergewöhnliche Bemes- sungssituation behandelt. Hierfür wurde keine Kombinationsbeiwertregelung n ach den veränderlichen Einwirkungen angesetzt. Die Einwirkung wurde vielmehr als außergewöhnliche Einwirkung direkt in die entsprechenden Lastkombinationen übernommen. Die Windlasten wurden entsprechend ihrer Wirkungsrichtung bzw. Druck- und Sogbeanspruchung als gegenseitig ausschließende Lastfälle definiert. Gleiches gilt für die einzelnen Verkehrslaststellungen auf | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-78 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. | ||||||||
| Auftraggeber Tiefbauamt Dortmund | |||||||||
| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| dem Dach. Dadurch wird sichergestellt, dass jeweils nur diejenigen Laststellun gen kombiniert werden, die physikalisch gleichzeitig auftreten können. Die Lastfall- und Kombinationsbildung erfolgt programmgesteuert unter Verwendung der in der Be- rechnung hinterlegten Einwirkungskategorien und Überlagerungsregeln, sodass sämtliche maßgeben- t den Bemessungssituationen für den Grenzzustand der Tragfähigkeit sowie deie Gebrauchstauglichkeits- k nachweise automatisch erfasst werden. a p ACT GAMU ψ0 Ψ1 Ψ2 SUP e BEZ G_1 1,35 1,00 1,00 1,00 PEbRM G1-Eigengewicht Stahl G_2 1,35 1,00 1,00 1,00 aPERM G2-Ausbau g G_3 1,35 1,00 1,00 1,00 PERM G3-Ausbau b W_1 1,50 0,60 0,20 0,00 EXEX Wind-Druck global 6 A W_2 1,50 0,60 0,20 0,00 2EXEX Wind- Sog global W_3 1,50 0,60 0,.20 0,00 0EXEX Wind-D ruck lokal 1 2 W_4 1,50 0,60 0,20 0 ,00 EXEX Wind -Sog lokal G . S_1 1,35 0 ,50 0,20 9 0,00 EXEX Sc hnee S_2 1,35 U0,50 0,020 0,00 EXEX Schnee au ßergewöhnlich S_3 1Z,35 0,50 .0,20 0,00 EXEX Schneeverwehung 5 T_1 B1,35 0,60 0,50 0,00 EXCL Temperatur 2 L_A – LA_P 1,50 0,00 0,00 0,00 EXCL Verkehrslasten RA_1 1,00 0,00 0,00 0,00 EXCL Regenrückstau Tabelle 4-4: Teilsicherheits- und Kombinationsbeiwerte O Bedeutung der Überlagerungsart „SUP“: V • PERM = ständig mit gemeinsamen Faktor • EXCL = sich gegenseitig ausschließend innerhalb der Kategorie • EXEX = sich gegenseitig ausschließend innerhalb der Einwirkung | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-79 | ||||||||
| Kapitel: 4. Einwirkungen | Archiv-Nr. |
| ACT | GAMU | ψ0 | Ψ1 | Ψ2 | SUP | p BEZ | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| G_1 | 1,35 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | PERM | e G1-Eigengewicht Stahl | |||||||||||||
| G_2 | 1,35 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | b PERM | G2-Ausbau | |||||||||||||
| G_3 | 1,35 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | a PERM | G3-Ausbau | |||||||||||||
| W_1 | 1,50 | 0,60 | 0,20 | b 0,00 | g EXEX | Wind-Druck global | |||||||||||||
| W_2 | 1,50 | 0,60 | 0,20 | A 0,00 | EXEX | 6 Wind- Sog global | |||||||||||||
| W_3 | 1,50 | 0,60 | 0,20 | 0,00 | 2 EXEX | Wind-D ruck lokal | |||||||||||||
| W_4 | 1,50 | 0,60 | . 1 0,20 | 0,00 | 0 EXEX | Wind -Sog lokal | |||||||||||||
| S_1 | 1,35 | 0,50 | 0,20 | 2 . 0,00 | EXEX | Sc hnee | |||||||||||||
| S_2 | 1,35 | G 0,50 | 0,20 | 9 0,00 | EXEX | Schnee außergewöhnlich | |||||||||||||
| S_3 | 1,35 | U 0,50 | 0 0,20 | 0,00 | EXEX | Schneeverwehung | |||||||||||||
| T_1 | Z 1,35 | 0,60 | . 5 0,50 | 0,00 | EXCL | Temperatur | |||||||||||||
| L_A – L_P | B 1,50 | 2 0,00 | 0,00 | 0,00 | EXCL | Verkehrslasten | |||||||||||||
| A A_1 | 1,00 | 0,00 | 0,00 | 0,00 | EXCL | Regenrückstau |
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| Baumaßnahme Haltestellen Dortmund – Stadtkrone Ost Bahnsteigdach | Bauwerksnummer (ASB) | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
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| Aufsteller Schüßler-Plan Ingenieurgesellschaft mbH | Datum 25.09.2026 | ||||||||
| 4.5.2 Überlagerung t e k a p e b a g b 6 A 2 . 0 1 2 G . 9 U 0 . Z 5 B 2 A R O V | |||||||||
| Bauteil: TBW A2 Bahnsteigdach | Seite: 4-80 | ||||||||
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