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Jugendbauhütte Johannistal – Genehmigungsstatik

Objekt Jugendbauhütte Johannistal Wagner-Regeny-Allee 9 12487 Berlin

Auftraggebende Deutsche Stiftung Denkmalschutz Brüderstraße 13 10178 Berlin

Nutzung Internationale Jugendgemeinschaftsdienste (IJGD) Glogauer Straße 21 10999 Berlin

Architektur

Tragwerksplanung

Projekt 22063

Gegenstand der Berechnung Bericht Genehmigungsplanung

Bearbeitende

Die Berechnung umfasst Seite 01 bis 362

Pläne GP-P-01 bis GP-P-03

Berlin, den 24.10.2025

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Datum: Oktober 2025

Inhaltsverzeichnis

I. Vorbemerkungen........................................................................................................................................................ 5

I.1. Konstruktions- und Objektbeschreibung ............................................................................................................ 7 I.1. Baurechtliche Hinweise ................................................................................................................................... 15 I.2. Brandschutz .................................................................................................................................................... 15 I.3. Schallschutz .................................................................................................................................................... 17 I.4. Wärmeschutz .................................................................................................................................................. 17 I.5. Bauzustände ................................................................................................................................................... 17 I.6. TGA-Durchbrüche ........................................................................................................................................... 18 I.7. Begrenzung der Verformung ........................................................................................................................... 18 Gebäudeverformung ................................................................................................................................... 18 Bauteilverformung ....................................................................................................................................... 18 I.8. Positionen ........................................................................................................................................................ 18 II. Planungsgrundlagen ................................................................................................................................................ 19

II.1. Normen, Richtlinien, Berechnungsgrundlagen ................................................................................................ 19 II.2. Weitere Richtlinien und Merkblätter ................................................................................................................. 19 II.3. Architekturpläne .............................................................................................................................................. 19 II.4. Verwendete Software ...................................................................................................................................... 20 II.5. Bodengutachten, Angabe zur Gründung ......................................................................................................... 20 III. Lastannahmen ......................................................................................................................................................... 21

III.1. Eigenlasten der Konstruktion........................................................................................................................... 21 III.2. Bauteilaufbauten ............................................................................................................................................. 21 III.3. Verkehrslasten/ Nutzlasten.............................................................................................................................. 27 III.4. Schneelasten ................................................................................................................................................... 29 Satteldach ............................................................................................................................................... 29 Sheddach ............................................................................................................................................... 31 III.5. Windlasten ....................................................................................................................................................... 32 Satteldach ............................................................................................................................................... 33 Freilager ................................................................................................................................................. 37 Sheddach ............................................................................................................................................... 40 III.6. Anprall ............................................................................................................................................................. 47 III.7. Lasten aus Imperfektionen .............................................................................................................................. 49 III.8. Lastkombinationen .......................................................................................................................................... 49 IV. Materialgüten, Anforderungen an die Dauerhaftigkeit .............................................................................................. 50

IV.1. Betonbauteile .................................................................................................................................................. 50 IV.2. Holzbauteile ..................................................................................................................................................... 50 IV.3. Anmerkung zur Fassade ................................................................................................................................. 51 V. Bemessung .............................................................................................................................................................. 52

V.1. 3D Modell ........................................................................................................................................................ 52 V.2. Scheiben ....................................................................................................................................................... 110 Pos. S-1-01 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 111 Pos. S-1-02 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 112 Pos. S-1-03 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 115

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Pos. S-1-04 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 116 Pos. S-1-05 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 119 Pos. S-1-06 Scheibe Sheddach ............................................................................................................ 120 V.3. Balken ........................................................................................................................................................... 125 Pos. B-1-01 Firstpfette Satteldach ........................................................................................................ 125 Pos. B-1-02 Sparren Satteldach ........................................................................................................... 128 Pos. B-1-03 Mittelpfette Sheddach ....................................................................................................... 138 Pos. B-1-04 Sparren Sheddach ............................................................................................................ 141 Pos. B-1-05 Kehle Sheddach ............................................................................................................... 147 Pos. B-1-06 Rähm Außenwand Achse A .............................................................................................. 151 Pos. B-1-07 First Sheddach .................................................................................................................. 154 Pos. B-1-08 Rähm Achse E .................................................................................................................. 158 Pos. B-E-09 Abfangträger Tor Innenhof Achse 10 ............................................................................... 162 Pos. B-1-10 Abfangträger Tor Freilager OG ......................................................................................... 165 Pos. B-1-11 Sturz Achse A ................................................................................................................... 168 Pos. B-E-12 Abfangträger nichttragende Innenwände Achse 10, 17, 23.............................................. 171 Pos. B-E-13 Mittelbalken Achse C ........................................................................................................ 175 Pos. B-1-14 Rähm Achse C .................................................................................................................. 178 Pos. B-E-15 Mittelbalken Achse 1 und 10 ............................................................................................ 181 Pos. B-E-16 Abfangträger Mittelbalken Achse 1................................................................................... 184 Pos. B-E-17 Abfangträger Tor Freilager EG ......................................................................................... 187 Pos B-1-18 Auskreuzung Dach ............................................................................................................ 190 Pos B-1-19 Stahlseil Oberlichter ........................................................................................................... 191 Pos. B-20 Auskreuzung FW-Wand ....................................................................................................... 192 Pos. B-E-50 Hauptträger Geschossdecke Innenachsen 26, 20, 07, 04 ............................................... 201 Pos. B-E-51 Hauptträger Geschossdecke Innenachsen 15, 12 ........................................................... 207 Pos. B-E-52 Hauptträger Geschossdecke Innen- und Außenwandachsen .......................................... 212 Pos. B-E-53 Nebenträger Geschossdecke ........................................................................................... 217 Pos B-E-54 Nebenträger Geschossdecke Achse A .............................................................................. 222 Pos. B-E-55 Nebenträger Geschossdecke Achse B ............................................................................. 227 V.4. Stützen .......................................................................................................................................................... 232 Pos. St-01 Stütze HT Geschossdecke Achse 04, 07, 20 ...................................................................... 232 Pos. St-02 Stütze HT Geschossdecke Achse 12, 15 ............................................................................ 237 Pos. St-03 Stütze HT Geschossdecke Achse 26 .................................................................................. 242 Pos. St-04 Stütze HT Geschossdecke Achse 01, 10, 17, 23 ................................................................ 247 Pos. St-05 Stütze HT Geschossdecke Achse 29 .................................................................................. 252 Pos. St-06 Stütze NT Geschossdecke Achse A bis 23 ......................................................................... 257 Pos. St-07 Stütze NT Geschossdecke Achse A ab 23 ......................................................................... 262 Pos. St-08 Stütze NT Geschossdecke Achse B ................................................................................... 267 Pos. St-09 Stütze Firstpfette Sheddach ................................................................................................ 272 Pos. St-10 Stütze Kehle Sheddach Achse C, D ................................................................................... 274 Pos. St-11 Stütze Kehle Sheddach Achse E ........................................................................................ 277 Pos. St-12 Stütze Aussteifung .............................................................................................................. 279 Pos. St-13 Stütze Tor Freilager Achse C .............................................................................................. 281 Pos. St-14 Stütze Achse C ................................................................................................................... 283 V.5. Treppen und Treppenpodeste ....................................................................................................................... 285 T-E-01 Innentreppe............................................................................................................................... 285 T-E-02 Außentreppe ............................................................................................................................. 308

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V.6. Sonstige Bauteile .......................................................................................................................................... 309 Mobile Trennwand Achse C .................................................................................................................. 309 V.7. Gründung ...................................................................................................................................................... 316 Lastzusammenstellung Fundamente .................................................................................................... 317 Pos. Fu-01 Streifenfundament .............................................................................................................. 327 Pos. Fu-02 Punktfundament ................................................................................................................. 335 Pos. Fu-03 Punktfundament ................................................................................................................. 338 Pos. Fu-04 Punktfundament ................................................................................................................. 342 Pos. Fu-05 Streifenfundament .............................................................................................................. 345 Pos. Fu-06 Punktfundament ................................................................................................................. 349 Pos. Fu-07 Bodenplatte ........................................................................................................................ 350 Pos. Fu-08 Bodenplatte ........................................................................................................................ 353 Pos. Fu-09 Punktfundament ................................................................................................................. 354 V.8. Anschlüsse .................................................................................................................................................... 355 VI. Positionspläne ........................................................................................................................................................ 362

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I. Vorbemerkungen

wurden von als Generalplaner mit der Tragwerksplanung für den Neubau eines Werkstattgebäudes in der Wagner-Regeny-Allee 9 in 12487 Berlin beauftragt.

Dieser Bericht umfasst die Vorbemerkungen und Erläuterungen zu den in der Genehmigungsplanung verwendeten Modellierungs- und Lastansätzen und sowie die statische Berechnung für den Endzustand des Tragwerkes. Die vorliegende Genehmigungsplanung basiert auf dem architektonischen Entwurf mit Planstand vom 22.09.2025.

Das Gebäude wird als Werkstattgebäude mit Multifunktions- und Versorgungsräumen im Auftrag der Deutschen Stiftung Denkmalschutz errichtet und soll von den Internationalen Jugendgemeinschaftsdiensten (IJGD) als Lehrbauhof genutzt werden. Das Baugrundstück erstreckt sich in nordwestlich- südöstliche Richtung parallel zur S-Bahntrasse S8, S9 und Adlergestell (B96a). Es befindet sich in unmittelbarer Nachbarschaft zum Lokschuppen Berlin Schöneweide.

Übersichtsplan Umgebung

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Fassadenansichten (

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I.1. Konstruktions- und Objektbeschreibung

Das L-förmige Gebäude gliedert sich in eine südöstliche eingeschossige Halle (Achse 1 bis 10) und einen nordwestlichen ebenfalls eingeschossigen Seitenflügel (Achse 10 bis 29). Innerhalb des Seitenflügels befindet sich ein überdachtes Freilager mit durchlüfteter Fassade und durchlüftetem Tor im Erdgeschoss (Achse 23 bis 29).

Die Halle beherbergt einen Multifunktionsbereich / Seminarwerkstatt, eine Mobi-Holzwerkstatt, einen Maschinenraum sowie eine Holzwerkstatt. Im Seitenflügel sind Erschließung, Sanitäranlagen, ein Sozialraum, eine Schmiede / Metallwerkstatt sowie das überdachte Freilager untergebracht.

Von Achse 10 bis 17 sowie A bis B wird ein Geschoss eingezogen, das einen Sozialraum und ein Büro beherbergt. In den Achsen A bis B sowie 1 bis 10 und 17 bis 29 wollen sich die Planenden (IJBH) die Möglichkeit beibehalten, nachträglich ebenfalls Geschosse einzuziehen. Diese sollen als Hochlagerfläche dienen. Folglich werden die Lasten der nachträglich eingebauten Geschosse dort, wo sie negativ wirken angesetzt (V- Lastabtrag) und dort, wo sie posititv wirken (H-Lastabtrag) nicht angesetzt.

Auf der südwestlichen Dachfläche (Achse A bis B bzw. C) werden PV-Module geplant.

Grundriss EG

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Grundriss OG (

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Grundriss, PV-Dachfläche

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Das Gebäude wird als Holzskelettbau mit zwei verschiedenen Dachformen geplant, ein Sheddach im Hallenbereich und ein Satteldach im Seitenflügel.

Die Sparren des Sheds spannen als Einfeldträger über sieben Felder hinweg von Kehle zu First. Die Sparren des Satteldaches spannen von First- zu Fußpfette. In Achse 10 geht die Firstpfette des Seitenflügels in die Mittelpfette des Sheddaches über. Im Bereich des Vordaches kragen die Sparren des Satteldaches 1,80 m aus.

Die Pfetten der Dachkonstruktion werden von Holzstützen abgefangen.

Das Dach wird durch Sperrholzplatten mit Randgurten als Scheibe ausgebildet. Diese werden zug- und schubfest an die aussteifenden Elemente angeschlossen. Die aussteifenden Elemente sind eingespannten Stützen in Achse C und D sowie Fachwerkswände.

Die Geschossdecke wird als System aus Haupt- und Nebenträgern als Holzbalkendecke ausgebildet, die nachträglich angeschlossen werden kann.

Die Gründung erfolgt auf Streifen- und Punktfundamenten. Abhängig von Fahrzeug- und Regallast wird die Bodenplatte unbewehrt ausgeführt. Sie wird nicht zum Lastabtrag des Hochbaus angesetzt.

Das Gebäude ist nicht unterkellert. Nachbarbebauung grenzt nicht unmittelbar an.

Für das Erdgeschoss des Freilagers wird Nutzungsklasse 2 angesetzt. Das Tragwerk liegt hinter der durchlüfteten Fassade. Somit sind die Bauteile der Witterung nicht frei ausgesetzt (siehe Fassadenschnitt überdachtes Freilager).

Zusammenfassung

Baumaßnahme, Gebäudetyp: Neubau Jugendbauhütte, GK 3, Sonderbau Anzahl Vollgeschosse: 1 davon unter OK Gelände: 0 Dachgeschoss 0

Dachform: Satteldach, Sheddach Dachkonstruktion: Holzbauweise

Außenwände EG, OG, DG: Holzskelettbau, Fachwerk tragende Innenwände: Holzskelettbau, Fachwerk

Gründung: Streifen- und Einzelfundamente sowie Bodenplatte

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Fassadenschnitt überdachtes Freilager (ZRS-A)

Schnitt längs Halle

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Schnitt quer Seitenflügel

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Schnitt längs

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Schnitt längs Seitenflügel

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I.1. Baurechtliche Hinweise

Das Gebäude ist nach BauO Berlin in Gebäudeklasse 3 einzustufen. Zudem liegt ein Sonderbau nach §2 (4) BauOBln vor, was Einfluss auf den Brandschutz hat. Da die Hallenaussteifung nur am räumlichen System nachgewiesen werden kann und somit die Punkte des Kriterienkatalogs nach §13 Abs. 4 BAuVerfVO nicht erfüllt sind, muss der Standsicherheitsnachweis geprüft werden.

I.2. Brandschutz

Basierend auf dem Brandschutzkonzept vom 27.11.2023 liegen folgende Brandschutzanforderungen vor:

Bauteil Anforderung Nachweis

Bemessung auf Abbrand mit einseitiger bzw. dreiseitiger Dachtragwerk F30 Brandbeanspruchung Tragende Innenwände unter Bemessung auf Abbrand mit zweiseitiger F30 Dachtragwerk Brandbeanspruchung Tragende Unterzüge unter Bemessung auf Abbrand mit einseitiger bzw. dreiseitiger F30 Dachtragwerk Brandbeanspruchung Tragende Stützen unter Bemessung auf Abbrand mit allseitiger F30 Dachtragwerk Brandbeanspruchung Bemessung auf Abbrand mit einseitiger Geschossdecken F30 Brandbeanspruchung Geschossdecke über F90 Brandschutzbekleidung gemäß Objektplanung Schmiede Tragende Innenwände unter Bemessung auf Abbrand mit zweiseitiger F30 Geschossdecken Brandbeanspruchung Tragende Unterzüge unter Bemessung auf Abbrand mit einseitiger bzw. dreiseitiger F30 Geschossdecken Brandbeanspruchung Tragende Stützen unter Bemessung auf Abbrand mit allseitiger F30 Geschossdecken Brandbeanspruchung Nicht tragende Außenwände F0 - Tragende Außenwände und Bemessung auf Abbrand mit einseitiger F30 Stützen in Außenwänden Brandbeanspruchung Innenwände Achse 17, 23 F90 Brandschutzbekleidung gemäß Objektplanung Bemessung auf Abbrand mit einseitiger Innenwände Achse 10 F30 Brandbeanspruchung Treppe F30 aus nichtbrennbaren Baustoffen Brandschutzanforderungen und Nachweiskonzept der einzelnen Bauteile

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Brandschutzkonzept Grundrisse

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Brandschutzkonzept Schnitte

Bekleidungen, Fußbodenaufbauten und die Konstruktion nicht tragender Bauteile, die den oben genannten Anforderungen entsprechen sollen, müssen von der Objektplanung festgelegt werden.

Tragende Bauteile, die in Absprache mit der Architektur, nicht auf Abbrand bemessen werden können bzw. sollen, müssen von der Objektplanung entsprechend bekleidet werden.

Verbindungsmittel aus Stahl werden, wo möglich, innerhalb des nichtabbrennenden Holzquerschnitts versenkt oder, wenn nicht anders ausführbar, verkleidet.

I.3. Schallschutz

Die Schallschutzziele und die damit verbundenen Bauteilaufbauten werden gesondert im Rahmen eines Schallschutznachweises durch ZRS Ingenieure GmbH dokumentiert.

I.4. Wärmeschutz

Das Gebäude ist rundum gedämmt. Konstruktiv ergeben sich auf dem Niveau der Genehmigungsplanung keine besonderen erforderlichen Maßnahmen, welche Einfluss auf das statische Konzept haben.

I.5. Bauzustände

Im Zuge der Tragwerksplanung wird nur der Endzustand des Tragwerks untersucht.

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Die Tragfähigkeit in temporären Bau-, Montage- und Transportzuständen ist ggf. gesondert zu nachzuweisen. Ebenso sind geeignete Maßnahmen bei der Herstellung zu treffen (Anordnung von Hilfsstützen, Anpassung der Ausschalfristen etc.).

I.6. TGA-Durchbrüche

Eine TGA-Planung liegt zum Zeitpunkt der Planung noch nicht vor. Sie wird im weiteren Verlauf der Planung gesichtet und eingearbeitet. Die Haupttrassen für Leitungsführung sowie Lage und Größe der Installationsschächte müssen frühzeitig festgelegt werden. Schlitze und Durchbrüche sind nach Möglichkeit gebündelt anzuordnen.

Durchdringungen durch Brandabschnitte müssen geschottet werden.

I.7. Begrenzung der Verformung

Die Begrenzung der Verformung unter Gebrauchslasten dient der Aufrechterhaltung der Nutzbarkeit des Gebäudes. Bei Überschreitung der Grenzwerte können bestimmte Funktionen nicht mehr gewährleistet werden. Dies kann z.B. das Überschreiten gewisser Verformungen sein, die gegeben falls die Nutzung einschränken. Weiterhin gehört dazu auch die optische Beeinträchtigung in Form von Rissen in nicht tragenden Bauteilen oder Fassaden, wo sie unter Umständen den Witterungsschutz beeinträchtigen.

Gebäudeverformung

In Deutschland gibt es keine verbindlich einzuhaltenden Grenzwerte der Verformung des Gesamtgebäudes. Der Berichtsverfasser orientiert sich an dem im Massivbau existierenden Abgrenzungskriterium der sogenannten Labilitätszahl, bei deren Einhaltung die Berücksichtigung von Verformungen bei der Bemessung der Tragfähigkeit nicht notwendig ist. Die Einhaltung der Labilitätszahl ist in der Regel bei einer Begrenzung der Horizontalverformung von u = h/ 500 grenz gewährleistet. Zur Vermeidung von übermäßigen Verformungen der Fassade wird die Differenz der Horizontalverformung zwischen zwei Geschossen auf  u = 10 mm begrenzt.

Bauteilverformung

Die Vertikalverformung der Holzbauteile sind nach DIN EN 1995-1-1:2012-12, 2.2.3 wie folgt zu begrenzen: Anfangsverformung w = ℓ/ 300 bis ℓ/ 500 für die charakteristische Kombination inst Endverformung w = ℓ/150 bis ℓ/ 300 für die quasi-ständige Kombination fin

Sollten erhöhte Anforderungen an die Verformung im Zusammenhang mit Öffnungselementen gelten, muss dies von der Objektplanung mitgeteilt werden. Die erhöhten Anforderungen können zu geänderten Querschnitten führen.

I.8. Positionen

In den Positionsplänen sind Übersichten mit den Positionsbezeichnungen enthalten. Die Bauteile werden durchgehend durch alle Geschosse betrachtet und entsprechend gleich benannt. Wo dies durch die Gebäudegeometrie nicht möglich ist, werden Bauteile fortlaufend nummeriert. Die Positionspläne sind maßgebend für die Genehmigungsstatik der Leistungsphase 4 und mit den Architekturplänen gleichzustellen.

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II. Planungsgrundlagen

II.1. Normen, Richtlinien, Berechnungsgrundlagen

DIN EN 1990 mit NA Grundlagen der Tragwerksplanung
DIN EN 1991 mit NA Einwirkungen auf Tragwerke
DIN EN 1992 mit NA Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken
DIN EN 1993 mit NA Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten
DIN EN 1994 mit NA Bemessung und Konstruktion von Stahlverbundbauten
DIN EN 1995 mit NA Bemessung und Konstruktion von Holzbauten
DIN EN 1996 mit NA Bemessung und Konstruktion von Mauerwerksbauten
DIN EN 1997 mit NA Entwurf, Berechnung und Bemessung in der Geotechnik

II.2. Weitere Richtlinien und Merkblätter

DAfStb-Richtlinie „Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton“ Ausgabe 2017
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton, Heft 555 „Erläuterung zur DAfStb-Richtlinie – Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton“
DBV-Merkblatt „Begrenzung der Rissbildung im Stahlbeton- und Spannbetonbau“
Brettsperrholz Bemessung, Grundlagen für Statik und Konstruktion nach Eurocode / proHolz Austria 2013
Brettsperrholz Bemessung Band II, Anwendungsfälle / proHolz Austria 2018
Muster-Richtlinie über brandschutztechnische Anforderungen an hochfeuerhemmende Bauteile in Holzbauweise – M-HFHHolzR (Fassung Juli 2004)

II.3. Architekturpläne

Im Zuge der Leistungsphase wurden die folgenden Architektenplanstände bearbeitet. Letztgültiger Planstand und damit Grundlage für die Vorplanung sind die Architekturpläne mit Stand vom 22.09.2025.

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II.4. Verwendete Software

Finite Elemente Software Dlubal RFEM Version 5.26 Friedrich und Lochner, Version 4.2022

II.5. Bodengutachten, Angabe zur Gründung

Grundlage der Genehmigungsplanung ist das Baugrundgutachten vom 20.06.2023 der Mull & Partner Ingenieurgesellschaft mbH.

Das Bodengutachten schätzt eine Gründung als Flachgründung mit Einzel- und Streifenfundamenten oder einer biegesteifen Bodenplatte als generell geeignet ein. Bodenschicht 1 besteht aus einer heterogenen Auffüllung, die lokal unterschiedlich tragfähig sind. Dies resultiert nach Einschätzung des Gutachtens in Bettungsunterschieden und Setzungsunterschieden, sog. Differenzsetzungen. Zur Vergleichmäßigung der Bettungseigenschaften und Reduzierung der Setzungsunterschiede werden folgende erdbautechnischen Maßnahmen vorgesehen:

Aushub der Auffüllung bis in eine Tiefe von ca. 1,4 m unter GOK
Begehung der Aushubsohle durch den geotechnischen Sachverständigen mit Sohlaufnahme und Sohlabnahme sowie Festlegung zur Vertiefung der Aushubsohle in Bereichen geringer Tragfähigkeit
Abziehen der Aushubsohle mittels Bagger und Glattlöffel
Nachverdichten der Aushubsohle
Lagenweiser Einbau eines Gründungspolsters aus gut tragfähigem und weitgestuftem Material (Verdichtungsgrad 100 %) bis UK Bodenplatte bzw. Sauberkeitsschicht
Um einen guten Lastabtrag zu gewährleisten, muss das Gründungspolster einen seitlichen Überstand gleich der Polstermächtigkeit ausweisen (Lastausbreitungswinkel 45°)

Die Mindesteinbindetiefe der Fundamente für eine frostfreie Gründung beträgt 0,8 m unterhalb GOK. Bei höher liegender Gründungsordinate sind entsprechende Frostschürzen oder frostsichere Gründungspolster bis 0,8 m u. GOK anzuordnen.

Gemäß Bodengutachten steht der höchste anzunehmende Grundwasserstand erst in größeren Tiefen unter dem Gebäude an und ist für die Bauausführung damit nicht relevant.

Alle folgenden Angaben zum Baugrund sind diesem Gutachten entnommen. Geländehöhe 35,6 – 35,9 m ü. NHN Baunull (Oberkante Fertigfußboden OKFF EG) 35,5 m ü. NHN aktueller Grundwasserstand 31,7 m ü. NHN

Die folgenden angegebenen bodenmechanischen Kennwerte, welche in diese Genehmigungsplanung eingeflossen sind, setzen die Einhaltung von im Bodengutachten genannten Vorsichtsmaßnahmen bei Aushub und Gründungsarbeiten voraus und sind deshalb unbedingt zu beachten.

Bemessungswerte σR,d des Wohldruckwiderstandes (DIN 1054-2021) in kN/m2 für freistehende Einzel- und Streifenfundamente mit ≥ 30 cm Gründungspolster

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III. Lastannahmen

III.1. Eigenlasten der Konstruktion

Bei der statischen Berechnung werden die Materialeigengewichte, wenn nicht anders angegeben, programmintern berücksichtigt.

III.2. Bauteilaufbauten

Die Bauteilaufbauten sind dem Plan A6015, -17, -18 und -19 Übersicht Aufbauten Index C vom 24.06.2024 entnommen. Sollten sich im Laufe der weiteren Planung die Bauteilaufbauten und somit die angesetzte Last maßgeblich verändern, kann es ggf. zu Änderungen der Querschnitte kommen.

Dach

D SP W K 4H ES KS RR a c h g e s c c h ic h t V in k l. B e e llb le c h d o n te rla ttu 0 /6 0 m m a o lz fa s e rd in b la s d ä m p e rr h o lz p V H 1 6 0 /2 u m m e e c h e n w e e c h e n w e h lo s s e n

fe s tig u n g a c h n g u n d L a ttu n g je lle 4 0 c m ä m m p la tte m u n g la tte 8 0 , e = 1 ,2 5 m

r t o h n e E ig e n g e r t m it E ig e n g e w wic ic h h t t d [m m

8 0

6 0 2 4 0 4 0 2 8 0 ] γ [k N /m

4 ,5

1 ,4 0 ,4 5 4 ,5 5 ,5 ³] g [k N /m 0 ,4 0 0 ,2 0

0 ,0 7

0 ,0 8 0 ,1 1 0 ,1 8 0 ,2 0 1 ,2 1 ,0 1 ,4 ²]

Dach Freilager
Schicht	d [mm]	γ [kN/m³]	g [kN/m²]
PV inkl. Befestigung	-	-	0,40
Wellblechdach	-	-	0,20
Konterlattung und Lattung je 40/60mm alle 40cm	80	4,5	0,07
Sperrholzplatte	40	4,5	0,18
KVH 160/280, e=1,25m	280	5,5	0,20
Summe			1,0
Rechenwert ohne Eigengewicht			0,9
Rechenwert mit Eigengewicht			1,3

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Geschossdecken

Deckenaufbau Sanitär/Sozialraum
Schicht	d [mm]	γ [kN/m³]	g [kN/m²]
Reichsziegel aus Bestand	120	18	2,16
Sand/Lehm/Schüttung	40	22	0,88
2x Sperrholz 30mm	60	4,5	0,27
KVH 180/220, e=0,625cm	220	5,5	0,35
Hanf Akustikplatte	30	4,2	0,13
Summe			3,8
Rechenwert ohne Eigengewicht			3,4
Rechenwert mit Eigengewicht			4,0

D S R S 2K D 2 SR R e c k e n a u fb a u S c h m ie d e c h ic h t e ic h s z ie g e l a u s B e s ta n d a n d /L e h m /S c h ü ttu n g x S p e r r h o lz 3 0 m m V H 1 8 0 /2 2 0 , e = 0 ,6 2 5 ä m m u n g A 1 (P e r lite p la tte n x G ip s fa s e rp la tte 1 2 ,5 m m u m m e e c h e n w e r t o h n e E ig e n g e e c h e n w e r t m it E ig e n g e w )

w ic ic h h t t d [m m 1 2 0 4 0 6 0 2 2 0 8 0 2 5 ] γ [k N /m 1 8 2 2 4 ,5 5 ,5

1 1 ³] g [k N /m 2 ,1 6 0 ,8 8 0 ,2 7 0 ,3 5 0 ,1 6 0 0 ,2 8 4 ,1 3 ,7 4 ,3 ²]

Deckenaufbau Holzwerkstatt / pot. Aufenthaltsraum
Schicht	d [mm]	γ [kN/m³]	g [kN/m²]
Reichsziegel aus Bestand	120	18	2,16
Sand/Lehm/Schüttung	40	22	0,88
2x Sperrholz 30mm	60	4,5	0,27
KVH 180/220, e=0,625	220	5,5	0,35
flexible Holzfaserdämmplatte (z.B. GUTEX Thermoflex)	80	0,45	0,04
Holzfaserdämmplatte	40	1,4	0,06
Holzwerkstoffplatte	30	4,5	0,14
Summe			3,9
Rechenwert ohne Eigengewicht			3,5
Rechenwert mit Eigengewicht			4,1

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[Seite 24: gedrehter Text]

[Seite 25]

[Seite 25: gedrehter Text]

[Seite 26]

[Seite 26: gedrehter Text]

[Seite 27]

Datum: Oktober 2025

Seite: 27

III.3. Verkehrslasten/ Nutzlasten

DIN EN 1991-1-1:2010-12 mit NA
Nutzung EG	Kategorie	Lasten
		q [kN/m2] k	q [kg/m] k	Q [kN] k	Q [kg] k
vertikal
	G1	-	-	13,0	1300
	-	-	-	20,0	2000
	E2.1	7,5	750	10,0	1000
	B1	2,0	200	2,0	200
	-	+0,8	80	-	-
	T1	3,0	300	2,0	200
Nutzung OG	Kategorie	Lasten
		q [kN/m2] k	q [kg/m] k	Q [kN] k	Q [kg] k
vertikal
	E1.1	5,0	500	4,0	400
	B1	2,0	200	2,0	200
	-	+0,8	80	-	-
Auf Brüstungen und Geländer wird zudem eine horiztonale Nutzlast von 1,0 kN/m2 angesetzt.

Auf der sicheren Seite liegend wird der Elektrohubwagen der Gabelstapler Kategorie G1 mit einer zulässigen Radlast von 13 kN zugeordnet.

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Datum: Oktober 2025

Seite: 28

Nutzungseinheiten Jugendbauhütte (Hinweis: alter Planstand für Skizze verwendet)

[Seite 29]

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[Seite 30]

Datum: Oktober 2025

Seite: 30

Höhensprung an Dächern In Achse 10 wird zwischen dem Shed und dem Satteldach ein kontinuierlicher Höhensprung von 1,5 m angenommen. Folglich wird auf dem Satteldach folgende Schneeverwehung angesetzt:

Formbeiwert μ = (b + b ) / 2 ∙ h = 35,5 / 2 ∙ 1,5 = 11,8 < 3,5 = 2 ∙ 1,5 / 0,85 = γ ∙ h / s w 1 2 k Begrenzung 0,8 < μ < 2,4 w Schneelast s = 2,4 ∙ 0,85 = 2,05 kN/m² k,v Länge Keil l = 2 ∙ h = 3 m s

[Seite 31]

Datum: Oktober 2025

Seite: 31

Sheddach

Ermittlung Formbeiwerte
		Shed 1 [°] h [m] μ (α) 2 i
links	α 1	50	1,60	0,27
rechts	α 2	8	0,50	0,8
		Shed 2 [°] h [m] μ (α) 2 i
links	α 1	50	1,55	0,27
rechts	α 2	8	0,50	0,8
		Shed 3 [°] h [m] μ (α) 2 i
links	α 1	50	1,55	0,27
rechts	α 2	11	1,75	0,8
		Shed 1-2 [°] α μ (α ) μ (α ) m 2 m 3 m
links	α 1	50	29	0,8	1,57
rechts	α 2	8
		Shed 2-3 [°] α μ (α ) μ (α ) m 2 m 3 m
links	α 1	50	29	0,8	1,57
rechts	α 2	8

a) Schnee unverweht b) Schnee verweht

[Seite 32]

[Seite 32: gedrehter Text]

[Seite 33]

Datum: Oktober 2025

Seite: 33

Satteldach

Anströmung in Gebäudequerrichtung θ = 0°

Abmessung quer zum Wind b = 22,5 m Abmessung längs zum Wind d = 9,8 m Firsthöhe h = 6,10 m e = min (b; 2 h) e = 12,20 m

ɵ a

a

e r

e r 0 ° o d y

o d y n

n a

a m

m isα

isα c h e [° ] 5 1 0 1 5 1 5 2 2 3 0

c h e [° ] 5 1 0 1 5 1 5 2 2 3 0 B

B e

e iw

iw e

e r

r te

te fü r S a F

1 ,7
1 ,3
0 ,9
0 ,9
0 ,7 1
0 ,5

fü r S a F 0 0 ,1 0 ,2 0 ,2 0 ,4 3 0 ,7 tte

tte ld

ld ä

ä c

c h

h e

e r

S o g G
1 ,2 -1
0 ,8
0 ,8
0 ,6 6
0 ,5
D r u G 0 0 ,1 0 ,2 0 ,2 0 ,4 3 0 ,7 c k H
0 ,6
0 ,4 5
0 ,3
0 ,3
0 ,2 5
0 ,2

H 0 0 ,1 0 ,2 0 ,2 0 ,2 9 0 ,4 I

0 ,6
0 ,5
0 ,4
0 ,4
0 ,4 0
0 ,4

0 ,6
0 ,3 0 0 0 ,0 00 J
0 ,6
0 ,8 -1 -1
0 ,7 7
0 ,5

J 0 ,2 0 ,1 0 0 0 ,0 00

Y-
Bereich
	Druck
D (Wand)	0,8
E (Wand)	0
F (Satteldach 22°)	0,43
G (Satteldach 22°)	0,43
H (Satteldach 22°)	0,29
I (Satteldach 10°)	-0,30
J (Satteldach 10°)	0,10
Y+
Bereich
	Druck
D (Wand)	0,8
E (Wand)	0
F (Satteldach 10°)	0,1
G (Satteldach 10°)	0,1
H (Satteldach 10°)	0,1
I (Satteldach 22°)	0,00
J (Satteldach 22°)	0,00

[Seite 34]

Datum: Oktober 2025

Seite: 34

Maßgebend für Y- werden Fall 1, 2 und 3. Maßgebend für Y+ werden Fall 1 und 4. Auf der sicheren Seite liegend werden die Werte werden über die Dachfläche gemittelt.

[Seite 35]

Datum: Oktober 2025

Seite: 35

Anströmung in Gebäudelängsrichtung θ = 90°

Abmessung quer zum Wind b = 9,8 m Abmessung längs zum Wind d = 22,5 m Firsthöhe h = 6,10 m e = min (b; 2 h) e = 9,8 m

ɵa

a

e r

e r 9 0 ° o d y n

o d y n a

a m

m isα

isα c h e [° ] 5 1 0 1 5 1 5 2 2 3 0

c h e [° ] 5 1 0 1 5 1 5 2 2 3 0 B

B e

e iw

iw e

e r

r te

te fü r S a F

1 ,6
1 ,4 5
1 ,3
1 ,3
1 ,2 1
1 ,1

fü r S a F 0 0 ,0 0 0 0 0 ,0 0 0 tte

tte ld

ld ä

ä c

c h

h e

e r

S o gG
1 ,3
1 ,3
1 ,3
1 ,3
1 ,3 5
1 ,4
D r u G 0 0 ,0 0 0 0 0 ,0 0 0 c k H
0 ,7
0 ,6 5
0 ,6
0 ,6
0 ,6 9
0 ,8

H 0 0 ,0 0 0 0 0 ,0 0 0 I

0 ,6
0 ,5 5
0 ,5
0 ,5
0 ,5 0
0 ,5

I 0 0 ,0 0 0 0 0 ,0 0 0

X+/X-
Bereich
	Druck
D (Wand)	0,8
E (Wand)	0
F (Satteldach 22°)	0,00
G (Satteldach 22°)	0,00
H (Satteldach 22°)	0,00
I (Satteldach 22°)	0,00
F (Satteldach 10°)	0,00
G (Satteldach 10°)	0,00
H (Satteldach 10°)	0,00
I (Satteldach 10°)	0,00

[Seite 36]

Datum: Oktober 2025

Seite: 36

Angesetzt werden lediglich die Werte aus dem Bereich I. Für den Fall X- gilt: Bereich F, G und H wirken auf weniger als 7,5 m. Dieser Bereich wird durch den maßgebenden Windansatz des freistehenden Satteldachs abgebildet.

Angesetzt werden lediglich die Werte aus dem Bereich I. Für den Fall X+ gilt: Bereich F, G und H wirken auf weniger als 11,25 m. Dieser Bereich wird durch das Sheddach geschützt.

[Seite 37]

Datum: Oktober 2025

Seite: 37

Freilager

In Räumen mit durchlässigen Wänden ist gemäß DIN EN 1991-1-4:2010 Innendruck zu berücksichtigen. Der Innendruck ist von der Größe und Verteilung der Öffnungen der Gebäudehülle abhängig Die Gesamtfläche der Öffnungen des Freilagers beträgt an mindestens zwei Seiten des Gebäudes mehr als 30 % der Fläche einer Seite. Folglich gilt der Windlastansatz gemäß DIN EN 1991-1-4:2010 Kapitel 7.3 für freistehende Dächer sowie 7.4 für durchlässige Wände.

Freistehendes Satteldach

Der Versperrungsgrad wird mit 0,5 angesetzt. Der maßgebende Druck und Sog Lastfall gilt für alle Anströmrichtungen.

a e ro d y n a m is c

α [° ]

α = 1 0

α = 2 0

ve re in fa ch t w ird

a e ro d y n a m is c

α [° ]

α = 1 0

α = 2 0

ve re in fa ch t w ird h e B e iw e rte

d e r W in ke l 2 2

h e B e iw e rte

M a x im u m

d e r W in ke l 2 2 fü r fre is te

[-] ϕ 0 0 ,5 1 0 0 ,5 1 ° a ls 2 0 ° a n

fü r fre is te

[-] ϕ

a lle

° a ls 2 0 ° a n h e n d

g e n o m

h e n d

g e n o m e S a tte

A -0 ,7 -1 -1 ,3 -1 ,2 -1 ,3 0 -1 ,4 m e n

e S a tte

0 ,7

1 ,1

m e n ld

ld ä

ä c

c h

h e

e r - S

r - D o g c p,net B -1 ,5 -1 ,7 5 -2 -1 ,8 -2 ,0 0 -2 ,2

ru c k c p,net B

1 ,8

1 ,9 C -1 ,4 -1 ,6 -1 ,8 -1 ,4 -1 ,5 0 -1 ,6

1 ,4

1 ,5 D -1 ,4 -1 ,6 -1 ,8 -2 -2 ,0 5 -2 ,1

0 ,4

Bereich	C p,net		w [kN/m²] e,10+
	Druck	Sog	Druck	Sog
A (Satteldach 22°)	1,10	-1,30	0,74	-0,87
B (Satteldach 22°)	1,90	-2,00	1,27	-1,34
C (Satteldach 22°)	1,50	-1,50	1,00	-1,00
D (Satteldach 22°)	0,40	-2,05	0,27	-1,37
A (Satteldach 10°)	0,70	-1	0,47	-0,67
B (Satteldach 10°)	1,80	-1,75	1,20	-1,17
C (Satteldach 10°)	1,40	-1,6	0,94	-1,07
D (Satteldach 10°)	0,40	-1,6	0,27	-1,07

[Seite 38]

Datum: Oktober 2025

Seite: 38

Vereinfacht werden die Werte der Bereiche A bis D wie folgt gemittelt:

Fälle:

Für Wind in X+ und X- wird für das Freilager Druck vernachlässigt und ausschließlich Sog angesetzt. Da das Satteldach in beide X-Richtungen lediglich Sog aufweist, ist dies die maßgebende Kombination.

Für Y+ Fall 1 wird Sog auf beiden Seiten angesetzt. Für Y+ Fall 4 wird Sog nur auf der linken Dachseite angesetzt.

Für Y- Fall 1 wird Sog auf beiden Seiten angesetzt. Für Y- Fall 2 wird Druck auf beiden Seiten angesetzt. Für Y- Fall 3 Sog nur auf der rechten Dachseite angesetzt. S S a a tte tte g

ld ld e

a a m

c c h h itte lt

2 2 ° 1 0 ° D ru C c pk ,n e t S o g w D [k e ,1 0 + ru c k 0 ,8 2 0 ,7 2 N /m ²] S -1 -0 o ,1 ,9 g 4 9

[Seite 39]

Datum: Oktober 2025

Seite: 39

Durchlässige Wände Satteldach Der Völligkeitsgrad wird auf der sicheren Seite liegend mit 0,8 angesetzt. Der Lastfall gilt für Druck, Sog und alle Anströmrichtungen. Mit dem Verhältnis x/h = 10/2,7 = 4 wird zudem gemäß folgender Grafik ein Abschottungsbeiwert von 0,3 angesetzt.

Lastansatz RFEM: Wandhöhe EG 2,7 m Wandhöhe OG variiert: 2,35 m (A), 3,35 m (B), 1,5 m (C) X

D E

(W (W -, Y

e r e

a n d a n d +

) ) , Y

h

D ru c k C p

1 1 e ,n

,2 ,2 e t S o g A D b s ru c h c k o ttu n

1 0 g

,0 ,3 s

0 0 b e iw e S r o t ᴪ g D ru c w k e ,1 0 +

0 0 [k

,8 ,2 N

0 4 /m ²] S o g

	Windrichtung	Druck [kN/m]	Sog [kN/m]
		1,8	-
		-	1,0
		1,6	0,6
		1,4	0,8

[Seite 40]

Datum: Oktober 2025

Seite: 40

Sheddach

Die Windlasten werden gemäß DIN EN 1991-1-4:2010 angesetzt.

Anströmung in Gebäudequerrichtung θ = 0°

Abmessung quer zum Wind b = 11,25 m Abmessung längs zum Wind d = 20 m Firsthöhe h = 6,60 m e = min (b; 2 h) e = 11,25 m

[Seite 41]

Datum: Oktober 2025

Seite: 41

ɵa

a

e r

e r 0 ° o d y

o d y

o d y n

n a

a m

m is c h e α [° ] 5 1 1 1 5 4 5 5 0 6 0

is c h e α [° ] 5 1 1 1 5 4 5 5 0 6 0

is c h e α [° ] -5

1 1
1 5
2 5
3 0
4 5 -5-8
1 5 B

B e

e iw

iw e

e r

r te

te fü r P u ltd F

1 ,7
1 ,2 2
0 ,9 0 0 ,0 0 0

fü r P u ltd F 0 0 ,1 2 0 ,2 0 ,7 0 ,7 0 0 ,7

fü r T r o g H

0 ,8
0 ,8 6
0 ,9
0 ,8 3
0 ,8
0 ,8
0 ,8
0 ,8 3
0 ,9 a

d c

a h

S o g G
1 ,2
0 ,9 6
0 ,8 0 0 ,0 0 0
D r u c k G 0 0 ,1 2 0 ,2 0 ,7 0 ,7 0 0 ,7

h - S o g I

0 ,6
0 ,5 4
0 ,5
0 ,5 7
0 ,6
0 ,7
0 ,6
0 ,5 7
0 ,5 H
0 ,6
0 ,4 2
0 ,3 0 0 ,0 0 0

H 0 0 ,1 2 0 ,2 0 ,6 0 ,6 3 0 ,7

0 ,6
0 ,6 6
0 ,7
0 ,7 7
0 ,8-1
0 ,6
0 ,6 3
0 ,7

Y-
Bereich	C pe,10
	Druck	Sog
D (Wand)	0,80	0,00
E (Wand)	0,00	-0,50
F (Pultdach 50°)	0,70	0,00
G (Pultdach 50°)	0,70	0,00
H (Trogdach -8°)	0,00	-0,83
I (Trogdach -45°)	0,00	-0,70
J (Trogdach -45°)	0,00	-1,00
H (Trogdach -8°)	0,00	-0,83
I (Trogdach -45°)	0,00	-0,70
J (Trogdach -45°)	0,00	-1,00
I (Trogdach -11°)	0,00	-0,54
J (Trogdach -11°)	0,00	-0,66
für α > -45° werden die Beiwerte für -45° verwendet, F/G sowie I/J werden gemittelt

[Seite 42]

Datum: Oktober 2025

Seite: 42

[Seite 43]

[Seite 43: gedrehter Text]

[Seite 44]

Datum: Oktober 2025

Seite: 44

[Seite 45]

Datum: Oktober 2025

Seite: 45

Anströmung in Gebäudelängsrichtung θ = 90°

Abmessung quer zum Wind b = 20,0 m Abmessung längs zum Wind d = 11,25 m Firsthöhe h = 6,80 m e = min (b; 2 h) e = 13,60 m

ɵa

a

e r

e r 9 0 ° o d y n

o d y n a

a m

m is c h e α [° ] 5 1 1 1 5 4 5 5 0 6 0

is c h e α [° ] -5-8

1 5
4 5 B

B e

e iw

iw e

e r

r te

te fü r P u ltd F

2 ,1
2 ,2 8
2 ,4
1 ,5
1 ,4 0
1 ,2

fü r T r o g F

1 ,8
1 ,8 3
1 ,9
1 ,4 ä

d c

ä h

c e

h r

e r

1 ,8 1 ,8 6
1 ,9
1 ,4 1 ,3 3
1 ,2

1 ,2 1 ,2 0
1 ,2
1 ,2

0 ,6 0 ,7 2
0 ,8-1 1 ,0 0-1

0 ,7 0 ,7 3
0 ,8-1

0 ,5 0 ,6 2
0 ,7
0 ,9 0 ,8 3
0 ,7

0 ,6 0 ,6 6
0 ,8
0 ,9

X+/X-
Bereich	C pe,10
	Druck	Sog
D (Wand)	0,80	0,00
E (Wand)	0,00	-0,50
F (Pultdach 11°)	0,00	-2,28
G (Pultdach 11°)	0,00	-1,86
H (Pultdach 11°)	0,00	-0,72
I (Pultdach 11°)	0,00	-0,62
F (Pultdach 50°)	0,00	-1,40
G (Pultdach 50°)	0,00	-1,33
H (Pultdach 50°)	0,00	-1,00
I (Pultdach 50°)	0,00	-0,83
F (Trogdach -8°)	0,00	-1,83
G (Trogdach -8°)	0,00	-1,20
H (Trogdach -8°)	0,00	-0,73
I (Trogdach -8°)	0,00	-0,66
F (Trogdach -45°)	0,00	-1,40
G (Trogdach -45°)	0,00	-1,20
H (Trogdach -45°)	0,00	-1,00
I (Trogdach -45°)	0,00	-0,90
für α > -45° werden die Beiwerte für -45° verwendet, F/G werden gemittelt

[Seite 46]

Datum: Oktober 2025

Seite: 46

[Seite 47]

Datum: Oktober 2025

Seite: 47

III.6. Anprall

Gemäß Abstimmung mit der Objektplanung soll das Gebäude im Außenbereich mit Pkw und Elektrohubwagen und im Innebereich mit Elektrohubwagen befahren werden (siehe Skizze). Eine Befahrung mit einem Gabelstapler ist explizit nicht geplant und wird nicht berücksichtigt.

Von Anprall gefährdete Außen- und Innenbereiche (grün), auf Anprall bemessene Bauteile (pink)

[Seite 48]

Datum: Oktober 2025

Seite: 48

Kategorie	Äquivalente statische Anpralllast in kN		Norm
	F dx In Fahrtrichtung	F dy Rechtwinklig zur Fahrtrichtung
Für Pkw befahrbare Verkehrsflächen Bei Geschwindigkeitsbeschränkung für v ≤ 10 km/h	15	8	DIN EN 1991-1-7/NA Tab. NA2.-4.1
Schorr Elektro Hochhubwagen 1200KG (Eigengewicht 477 kg = 5 kN, Hublast 1050 kg = 10,5 kN)	15	15	*

*Gemäß DIN EN 1991-1-7:2010-12 mit NA Außergewöhnliche Einwirkungen aus Gabelstaplern wird empfohlen, die Anpralllast F = 5W anzusetzen, wobei W die Summe aus Leergewicht und Stapellast des Staplers ist. Der Schorr Elektrohubwagen 1200KG ist nach Meinung der Berichtsverfassenden als leichter Gabelstapler zu klassifizieren. Die anzusetzenden statischen Anpralllast wird auf F = 15 kN festgesetzt. d

Im Außenbereich wird der Anprallschutz über eine 50 cm Aufkantung des umlaufenden Streifenfundaments oberhalb der GOK realisiert. Das Streifenfundament ist für 15 kN Anprall für durch Pkw befahrbare Verkehrsflächen bei einer Geschwindigkeitsbeschränkung auf v ≤ 10 km/h bemessen. Die Anpralllast wird auf einer Höhe von 50 cm oberhalb der GOK angesetzt. Es ist eine entsprechende Beschilderung vorzusehen und das Heranfahren von Lkw an das Gebäude ist zu verhindern. An besonders gefährdeten Stellen wird die Aufkantung ggf. durch separaten Anprallschutz wie Schrammborde oder Poller verstärkt.

Im Innenbereich werden anprallgefährdete Bauteile wie freistehende Stützen und Stützen neben Durchfahrtstoren durch separate Konstruktionen wie Schutzwinkel aus Stahl, die im Einzelfundament der Stütze verankert werden, gegen Anprall geschützt. Die Einzelfundamente der Stützen sind für 15 kN Anprall bemessen.

[Seite 49]

Datum: Oktober 2025

Seite: 49

III.7. Lasten aus Imperfektionen

Nach DIN EN 1995-1-1 gilt: Bei dem Gebäude handelt es sich um ein außerordentlich weit gespanntes Tragwerk, für das ein Nachweis der Tragfähigkeit nach Theorie II. Ordnung notwendig ist. Geometrische und strukturelle Imperfektionen werden vereinfacht zu geometrischen Ersatzimperfektionen zusammengefasst.

− Anfängliche Krümmung (Vorkrümmung): e = 0,0025 ∙ l = l/400 mit l = Länge des Bauteils − Schiefstellung (Vorverdrehung): Φ = 0,005 = l/200 für h ≤ 5m Φ = 0,005 ∙ √ (5 / l) für h > 5m mit h = Tragwerkshöhe oder Länge des Bauteils

Die Tragfähigkeit wird für jede Richtung nachgewiesen, in der ein Versagen auftreten kann.

III.8. Lastkombinationen

Die einwirkenden charakteristischen Werte der Lasten werden unter Anwendung des semiprobabilistischen Sicherheitskonzepts nach der Methode der Teilsicherheitsbeiwerte gemäß DIN EN 1990 zu Bemessungswerten der Beanspruchungen kombiniert.

[Seite 50]

Datum: Oktober 2025

Seite: 50

IV. Materialgüten, Anforderungen an die Dauerhaftigkeit

IV.1. Betonbauteile

Angaben zu Materialgüten und Expositionsklassen sind in den Positionsplänen enthalten.

Bauteil Expositionsklasse

Innenbauteil XC1 Aussenbauteil hinter vollflächigem XC1 Wärmedämmverbundsystem Sonstige Aussenbauteile hinter Putzen, anderen Fassaden XC3 und unter Dachabdichtungen Wände gegen Erdreich (Ortbeton) XC4 Bodenplatten (im Sicker-/Grundwasser) XC2

IV.2. Holzbauteile

Lasteinwirkungsdauer Die Einteilung der Lasten in Klassen der Lasteinwirkungsdauer richtet sich nach dem Nationalen Anhang zu DIN EN 1995-1-1, Tabelle NA.1.

Nutzungsklassen Als Basis für die Bemessung werden Bereiche unterschiedlicher Holzfeuchte unterschiedliche Nutzungsklassen zugeordnet. (DIN EN 1995-1-1, 2.3.1.2)

Bauteil Nutzungsklasse Holzausgleichsfeuchte Beheizte Innenräume (Wohnhaus) NKL 1 5 – 15 % Überdachte, offene Tragwerke (Dachüberstände, NKL 2 10 – 20 % Laubengang, außenliegende Stützen ohne Bewitterung) Frei der Witterung ausgesetzte Bauteile NKL 3 12 – 24 %

Holzschutz Als Basis für die Holzauswahl und eventuell notwendige zusätzliche Schutzmaßnahmen sind in der DIN 68800 Gebrauchsklassen definiert.

Holzfeuchte/Exposition Gebrauchsklasse trocken (ständig < 20%) mittlere relative Luftfeuchte bis 85%, GK 0 (Das Risiko von Bauschäden durch Insekten kann vermieden werden) trocken (ständig < 20%) mittlere relative Luftfeuchte bis 85% GK 1 Gelegentlich feucht (>20%) mittlere relative Luftfeuchte GK 2 über 85% oder zeitweise Befeuchtung durch Kondensation

Häufig feucht (>20%) Anreicherung von Wasser im Holz, auch räumlich begrenzt, nicht GK 3.1 zu erwarten Häufig feucht (>20%) Anreicherung von Wasser im Holz, GK 3.2 auch räumlich begrenzt, zu erwarten

[Seite 51]

Datum: Oktober 2025

Seite: 51

Vorwiegend bis ständig feucht (>20%) GK 4 Ständig feucht (>20%) GK 5

Es wird empfohlen Bauteilaufbauten so zu planen, dass alle Holzbauteile in die Gebrauchsklasse 0 eingeordnet werden können. Geeignete Bauliche Maßnahmen zum Erreichen der Gebrauchsklasse 0 werden in Teil 2 der DIN 68800 angegeben und sind bei der Planung zu beachten.

Freilager Das OG des Freilagers ist geschlossen und deshalb Nutzungsklasse 1, das EG des Freilagers ist offen aber überdacht und deshalb Nutzungsklasse 2. Zudem sind die Außenwände durch ihre direkte Bewitterung der Gebrauchsklasse 3.1 zuzuordnen. Entsprechende Maßnahmen gemäß DIN 68800 sind von der Objektplanung zu beachten.

IV.3. Anmerkung zur Fassade

Eine Bemessung und konstruktive Durchbildung von Fassadenelementen ist nicht im Umfang der Grundleistungen der Tragwerksplanung enthalten.

Im Zuge der Planung wurde ZRS Ingenieure GmbH von ZRS Architekten GvA mbH mit der Inaugenscheinnahme und Ausarbeitung einer Übersicht der wiederverwendbaren Bestandshölzer des Dachstuhls Scherer Str. 8 / 8a in 13347 Berlin beauftragt. Dies umfasst die Feststellung vorhandener Schäden, Empfehlungen zur Wiederverwendung sowie eine Auflistung der vorhandenen Bauteile. Die durchgeführte Untersuchung stellt auftragsgemäß kein balkengenaues Holzschutzgutachten dar; die Resttragfähigkeit der untersuchten Bauteile wurde nicht im Detail ermittelt. Die abschließende Empfehlung zur Wiederverwendung der Bestandshölzer wird dem Bericht Inaugenscheinnahme Dachstuhl Scherer Straße 8/8a vom 18.06.2023 entnommen und lautet wie folgt:

Grundsätzlich ergeben sich infolge der Inaugenscheinnahme keine größeren Bedenken bezüglich der Wiederverwendung der Bestandshölzer des Dachstuhls. Voraussetzung hierfür bildet jedoch einen gewissenhaften Rückbau sowie ggf. Rückschnitt und Sortierung der zu entnehmenden Bauteile Lediglich für die Flachdachsparren kann infolge der vorhandenen Schäden sowie der zu erwartenden Sekundärbelastung durch die Dacheindeckung keine Empfehlung zur Wiederverwendung gegeben werden. Die vorgesehene Nutzung als Fassadenverkleidung kann unter Auflagen empfohlen werden. Der Großteil der vorhandenen Hölzer besteht aus Kiefer (Pinus sylvestris). Das Farbkernholz der Kiefer ist entsprechend DIN EN 350:2016-12 der Dauerhaftigkeitsklasse 3-4 zugeordnet und entsprechend DIN 68800-1 Abs. 6.8.2.2 Tabelle 1 für die Gebrauchsklassen 0-2 ohne weiteren Holzschutz empfohlen. Für eine vertikale Fassade ohne zusätzliche Überdachung ergibt sich entsprechend DIN 68800-1 Abs. 5.1.4 eine Gefährdung durch holzabbauende Insekten und Pilze sowie eine Auswaschungsbeanspruchung. In Summe ergibt sich hierdurch die Gebrauchsklasse 3.1 welche bei der Verwendung von Kiefernholz theoretisch nicht mehr abgedeckt werden kann. Mittels geeigneter Maßnahmen zum baulichen Holzschutz kann jedoch eine Reduzierung der Gebrauchsklasse vorgenommen werden (siehe [Id Holz] Abs. 5.5.2). Durch die Sicherstellung einer zügigen Rücktrocknung der Fassade durch eine entsprechende Hinterlüftung sowie ein ausreichender Abstand zur Geländeoberkante (Spritzwasserschutz im Sockelbereich) kann die Fassade zur Gebrauchsklasse 0 zugeordnet werden und dementsprechend in Kiefer ausgeführt werden. Auch bei korrekter Ausführung aller Maßnahmen kann es dennoch zu Feuchteschäden im Bereich der Fassade kommen. Insbesondere in Bereichen in denen sich Schmutz und Vegetation ansammeln kann wie bspw. Innenecken oder Fensterlaibungen ergeben sich durch fehlende Wartung häufige Schäden. Dementsprechend wird zusätzlich zu den baulichen Holzschutzmaßnahmen empfohlen, ein Wartungskonzept für die Fassade zu erstellen, um ggf. Schäden bereits frühzeitig erkenn und beheben zu können.

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V. Bemessung

V.1. 3D Modell

Vorbemerkung Das Stabtragwerk wird mit Hilfe der Software RFEM 3D modelliert und bemessen, die flächigen Bauteile werden zur Lastweiterleitung modelliert, jedoch separat bemessen. Im Folgenden werden die Modellierung, die Lastzusammenstellung, die Lastfall- und Ergebniskombinationen sowie der Verformung des Gesamtsystems dargestellt, die Ausgabe der Schnittgrößen und Bemessungsergebnisse erfolgen in der jeweiligen Position.

Modellierung – GZT Alle Nachweise des GZT werden an folgendem Modell geführt.

E 01

01 04

04 07

07 10

10 12

12 15

15 17

17 20

20 23

23 26

26 29

29 A

E In Z -R ic h tu n g

Isometrie

29 A 26

23 B 20

17 15 C

12 10 D 07

04 E 01

29 A 26

23 B 20

17 C 15

12 10 D 07

04 E 01

[Seite 53]

[Seite 53: gedrehter Text]

[Seite 54]

[Seite 54: gedrehter Text]

[Seite 55]

[Seite 55: gedrehter Text]

[Seite 56]

[Seite 56: gedrehter Text]

[Seite 57]

Datum: Oktober 2025

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Achse D

Achse E 1 7 1 5 1 2 1 0 0 7 0 4 0 1 091.4

11.250

2 0

1 2 1 7

1 0 1 5 1 2

0 7 1 0

0 4 0 7 0 4

0 1 0 1

001.3 C Is

E o

B m e

A trie

3.750 2.500 1.250 D 1.250 2.500 Is o m e trie

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Datum: Oktober 2025

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Modellierung – GZG Die Nachweise der Gesamtverformung im GZG wird mit folgendem Modell geführt. Der Unterschied zum GZT Modell liegt in vier zusätzlichen Stahlseilen innerhalb des Sheddaches in Achse E. Die Stahlseile werden in Pos. B-1-19 bemessen. Da sie nur für die Gesamtverformung angesetzt werden, müssen sie nicht auf Abbrand gerechnet werden.

E 0 1

0 1 X 0

0 4

4 0

0 7

7 1

1 0

0 1

1 2

2 1

1 5

5 1

1 7

7 2

2 0

0 2

2 3

3 2

2 6

6 2

2 9

9 A

E In Z -R ic h tu n g

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Datum: Oktober 2025

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Materialien

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Datum: Oktober 2025

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Querschnitte Die Querschnitte sind entsprechend der Positionen in den folgenden Kapiteln benannt.

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Datum: Oktober 2025

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Datum: Oktober 2025

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Beplankung - Elementstöße – Federsteifigkeit Bei den aus den Verbindungsmittelanschlüssen resultierenden Federsteifigkeiten handelt es sich um Mindestwerte, die zur Sicherstellung der Gebrauchstauglichkeit erforderlich sind. Es wird eine minimale Elementbreite von 2,50m vorausgesetzt. Die Steifigkeit wird im GZT zur Schnittgrößenermittlung mit dem Faktor 0,67 abgemindert.

In der Modellierung hinterlegtes Liniengelenk k : GZG

u = 10.000 kN/m² x u = 10.000 kN/m² y u = fest z φ = gelenkig x

Knotenlager Einspannung der Stützen gemäß Kapitel V.8 Detail 7. Feder in Lastrichtung: Feder pro Dübel : k = p 1,5 * d / 23 ser m mit p = 500 N/mm² (Brettschichtholz) mean d = 12,0 mm k = 5001,5 * 12,0 / 23 = 5.833 kN/m ser = 5833 kN/m ∙ 3 ∙ 2,0 = 35.000 kN/m² (3 = drei Schlitzbleche; 2 für Stahlblech Holz ∑y²∙ = 2 ∙ 4 ∙ (0,16m)² + 2 ∙ 4 ∙ (0,08m)² = 0,256 m² i ∑z²∙ = 2 ∙ 5 ∙ (0,14m)² + 2 ∙ 5 ∙ (0,06m)² = 0,232 m² i

Drehfeder: φ = ∙ = 35.000 kN/m ∙ (0,256+0,232) = 17000 kNm/rad x,GZG φ = ∙ = 24.000 / 1,3 = 13150 kNm/rad x,GZT

c = fest, c = fest, c = fest ux uy uz c = 24.000 kNm/m, c = frei, c = fest φx φy φz

Bemessung Knicklänge der Stütze in Gebäudequerrichtung (starke Achse): 𝑛 k = k ∙ ∑ (𝑟²) = 35.000 kN/m² ∙ (0,256+0,232) = 17000 kNm/rad Kφ ser 𝑖=1 𝑖 K = π² ∙ E ∙ I / h ∙ k = π² ∙ 11.500 N/mm² /1,3 ∙ 300 mm ∙ (400 mm)³ /12 / (4900 mm ∙ 13.150 kNm/rad ∙ 106) Kφ Kφ = 2,17 l = (4 + 2,17)0,5 ∙ 4,9 = 12,20 m ef

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Datum: Oktober 2025

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Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen. R30 eingehalten. Brandschutznachweis nicht maßgebend. Schnee außergewöhnlich nicht maßgebend.

Lastfälle

Die Windlastfälle LF 7 bis LF 13 werden in REM mit dem Faktor 0,9 multipliziert. Wie in Kapitel III.5 gezeigt, ist der zur Windlastberechnung hinterlegte Böengeschwindigkeitsdruck mit genauer Erfassung der Bodenrauigkeit 0,67 kN/m2 überschätzt. Stattdessen wird der höhenabhängige Böengeschwindigkeitsdruck von 0,59 kN/m2 verwendet.

Faktor zur Windlastreduktion RFEM Θ = 0,59 / 0,67 ≈ 0,9

LF 1: G Konstruktion Das Eigengewicht der Konstruktion wird programmintern berücksichtigt.

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Datum: Oktober 2025

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LF 2: G Ausbau Die Ausbaulast der Außenwände des Seitenflügels und des Sheds werden pauschal mit 1,0 kN/m2, die des Freilagers mit 0,6 kN/m2 angesetzt. Beide Fassadenlasten werden auf Höhe des Mittelbalkens über die Höhe des OGs angesetzt.

Die Ausbaulast der Innenwände in Achse B (von 10 bis 17) sowie in den Achsen 10 und 17 werden nicht im 3 Modell berücksichtigt. Die Ausbaulasten der Innenwände werden bei der Bemessung folgender Positionen angesetzt: B-E-12 Abfangträger nichttragende Innenwände Achse 10, 17, 23 B-E-52 Hauptträger Geschossdecke Innen- und Außenwandachsen B-E-55 Nebenträger Geschossdecke Achse B Diese Positionen werden nicht innerhalb des 3D Modell bemessen.

Ausbaulast Fassade g = 1,0 ∙ h = 0,4 bis 4,1 kN/m 1 OG Ausbaulast Fassade Freilager g = 0,6 ∙ h = 0,9 bis 2,0 kN/m 2 OG

Ausbaulast Dach g = = 0,6 kN/m² 3 Ausbaulast Dach Freilager g = = 0,5 kN/m² 4 LB Fe 2 : G la s tu A n g u s [k bN a u/m ], [k N /m ^ 2 ]

2 9 2 2

E 3 2 0 1 1 5 7

D 1 12 0 0 7 22 ..00 00 00 3 .0 0 0 3 .0 0 0 4 .1 0 0 4 .1 0 0 11 ..88 33 00 11 ..66 66 00 0 .4 0 0 11 ..55 00 00 2 .5 5 0 2 .5 5 0 33 ..33 55 00 22 ..88 55 00 22 ..66 00 00 E 2 .3 5 0 D 2 .3 5 0 0 1 C 2 .0 0 0 33 ..00 55 00 2 .0 0 0 4 .1 0 0 4 .1 0 0 0 4 B 1 .5 0 0 2 .5 5 0 0 .4 0 0 1 .5 0 0 2 .5 5 0 A 333 ...333 555 000 33 ..11 00 00 1 .5 0 0 22 ..88 55 00 22 ..66 00 00 2 .3 5 0

3 .3 5 0 3 .3 5 0 0 2 .3 5 0 0 7 3 .3 5 0 1 0 1 .5 0 0 0 .9 0 0 1 2 22 ..33 55 00 1 .4 4 0 1 5 1 7 0 .9 0 0 2 .0 4 0 1 .4 4 0 1 .4 4 0 2 0

2 3

2 6 C 2 9 B A 4 0 1 Is o m e trie

LF2 : G Ausbau Isometrie Belastung [kN/m^2] 0.60 0.60 0.60 00..6600 0.60 00..6600 0.60 0.60 00..6600 000...666000 0.60 00..6600 0.60 0.60 00..6600 0.6 00 0 ..6600 A 00..6600 01 00..6500 0.60 04 B 0.60 07 0000....65650000 0.50 C 0.6 00 0 ..6600 10 12 00..6500 00..5500 D 15 17 0.50 E 20 23 01 26 29 04 07 10 A 12 15 B 17 20 C 23 D 26 29 E

[Seite 65]

[Seite 65: gedrehter Text]

[Seite 66]

[Seite 66: gedrehter Text]

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Datum: Oktober 2025

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LF 5: Schnee verweht 1 Schnee verweht s = = 0,68 kN/m² 1 s = = 0,23 kN/m² 2 Schneeanhäufungen in Trögen s = = 1,33 kN/m² 3

Schnee verweht s = = 0,68 kN/m² 1 s = = 0,34 kN/m² 2 Schneeanhäufungen Höhensprung s = = 2,05 kN/m² 3 LB Fe 6 : S la s tu cn hg n e [k

0 eN

1 v e /m

E rw e h ^ 2 ]

0 4 t 2

.2 0 0

3 .6 8 .2 3

0 7

1 11

0 .3.3 0033 .6.6 88

0 .2 0 0

3 1 .3 1 .3

.6 8 .2 3 0033 .6.6 88

11 .3.3 0033 ..66 88 A

11 .3.3 0033 0 .6

.6 8 .6 8 8

0 1

0 4 0 .6 8

0 7

1 0

1 2

1 5 1 7 Is

2 0 o m e trie

2 3

LF5 : Schnee verweht 1 2.05 Isometrie Belastung [kN/m^2] 2.05 2.05 2.05

0.68 01 E 04 0.680.34 D 07 0.34 C 10 12 B 15 A 107.68 20 0.68 01 23 0.34 04 26 0.34 07 29 10 12 E 15 17 D 20 C 23 B 26 A 29

[Seite 68]

[Seite 68: gedrehter Text]

[Seite 69]

Datum: Oktober 2025

Seite: 69

LF 7: Wind X- Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Wind in X- wird für das Freilager Druck vernachlässigt und ausschließlich Sog angesetzt. Da das Satteldach in beide X-Richtungen lediglich Sog aufweist, ist dies die maßgebende Kombination. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (22°) w = 1,14 ∙ 0,9 = 1,03 kN/m² 1 Wind Sog A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,99 ∙ 0,9 = 0,9 kN/m² 2

Der Windansatz für eine geschlossene Wand im OG und eine durchlüftete Wand im EG wird höhenabhängig gemittelt. Wind Druck OG (geschlossen) w = 0,54 ∙ 3,35 = 1,81 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,8 ∙ 2,7 = 2,16 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 1,80 ∙ 0,9 = 1,62 kN/m 3 LBL FeF 7 : W la s tu -F a k

DD in d X - n g [k N /m to r: 0 .9 0 ], [k N /m ^ 2 ]

CC 11 ..00 33 1 .6 2 0

00 ..99 00

BB 1 .6 2 0 1 .6

11 ..00 33 2 0 1 .6 2 0 1 .6

00 ..99 00 2 0

AA E n tg e g e n d e r X -R ic h tu n

00011112222 14702570369 g

LF7 : Wind X- In Z-Richtung Belastung2 [0kN/m], [kN/m^22]3 26 29 LF-Faktor: 0.90

A 1.620 0.90 0.90 1.620

1.03 1.03 1.620

1.620 B

0.90 0.90

1.620 1.03 1.03

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Datum: Oktober 2025

Seite: 70

Satteldach (siehe Kapitel III.5.1) Angesetzt werden lediglich die Werte aus dem Bereich I. Für den Fall X- gilt: Bereich F, G und H wirken auf weniger als 7,5 m. Dieser Bereich wird durch den maßgebenden Windansatz des freistehenden Satteldachs abgebildet. Wind Sog Bereich I (22°) w = 0,33 ∙ 0,9 = 0,3 kN/m² 1 Wind Sog Bereich I (10°) w = 0,37 ∙ 0,9 = 0,33 kN/m² 2 LBL FeF 7 : W la s tu -F a k

DD in d X - n g [k N /m to r: 0 .9 0 ^ 2 ]

CC 00 ..33 00 00 ..33 33

BB 00 ..33 00 E n

00 ..33 tg

33 e

AA g e n d e r X -R ic h tu n g

[Seite 71]

Datum: Oktober 2025

Seite: 71

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck: Achse B-C (Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 1,8 / 2 ∙ 0,9 = 0,45 kN/m 1 Achse C-D(Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 5,0 / 2 ∙ 0,9 = 1,2 kN/m 2 Achse D-E(Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 3,9 / 2 ∙ 0,9 = 0,95 kN/m 3 Wind Sog: Achse A-C (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 5,9 / 2 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m 4 Achse C-D (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 5,0 / 2 ∙ 0,9 = 0,76 kN/m 5 Achse D-E (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 3,9 / 2 ∙ 0,9 = 0,59 kN/m 6

Zwischen den Achsen 1 und 7 werden die Windlasten aus den Bereichen H und I gemittelt. Wind Sog Achse A-C Shed flach (Pultdach 11°) w = (0,48 + 0,41) / 2 ∙ 0,9 = 0,40 kN/m2 7 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,67 + 0,60) / 2 ∙ 0,9 = 0,58 kN/m2 8 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) w = (0,49 + 0,44) / 2 ∙ 0,9 = 0,42 kN/m2 9 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,67 + 0,60) / 2 ∙ 0,9 = 0,58 kN/m2 10 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) w = (0,49 + 0,44) / 2 ∙ 0,9 = 0,42 kN/m2 11 Shed steil (Pultdach 50°) w = (0,67 + 0,56) / 2 ∙ 0,9 = 0,56 kN/m2 12 LBL FeF 7 : W la s tu -F a k in d X - n g [k N /m to r: 0 .9 0 ], [k N /m ^ 2 ]

E 0

0 0 0000 0000

0 0 1

.5 .5 .4.5.4.5 .4.5.4.5

.4 1

8 8 1828 2626

2 0 4

0 .9 0 0 0 .9 0 0

0 .9 0 0

0 .9 0 0 0 .7 5 6 0 .7 5 6 0 .7 5 6 0 .7 5 6 0 .5 8 5 0 .5 8 5 0 .5 8 5 0 .5 8 5 0 7

000010 00100000 00000000

00 ..44

.7.5.4.7.2.5 .4.7.2.5.4.9.7.5 .4.9.8.5.4.9.8.5

.4.9 01

881848 08482088 20362036

20 0

0001

0100

0000

0 1 0

.7.4.7.2

.7.2.9.7

.9.8.9.8

.9 1

8184

8408

0303

0 1 2

0 .4 5 0

.4 5 0 1 .2

1 .2

0 .9 4

0 .9 4 1

5 5

6 1 7 2 0 2 3 2 6 In Z -R

2 9 ic h tu n g

LF7 : Wind X- Entgegen der X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] 0.900 LF-Faktor: 0.90 0.900 0.756 0.900 0.756 0.756 0.900 0.900 0.756 0.585 00..5588 0.585 0.585 0.585 00..4410 00..5588 00..5588 00..5566 00..4422 00..5588 00..4422 00..4410 00..4422 00..4422 00..5566

EE DD CC BB AA

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Datum: Oktober 2025

Seite: 72

Zwischen den Achsen 7 und 10 werden die Windlasten aus den Bereichen F und G gemittelt. Wind Sog Achse B-C Shed flach (Pultdach 11°) w = (1,52 + 1,24) / 2 ∙ 0,9 = 1,24 kN/m2 13 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,94 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,78 kN/m2 14 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) w = (1,22 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m2 15 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,94 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,78 kN/m2 16 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) w = (1,22 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m2 17 Shed steil (Pultdach 50°) w = (0,94 + 0,89) / 2 ∙ 0,9 = 0,83 kN/m2 18 LBL FeF 7 : W la s tu -F a k in d X - n g [k N /m to r: 0 .9 0

0 .9 4 5

00 ..99 00 EE ], [k

0 N /m

.9 4 ^

5 2 ]

00 0

..88 .9

00 4 5

..99 00 1 .2 0 6

..88 33

00 ..99 00

DD 1 .2 0 6

00 ..77 88 1

00 .2

..99 0 .4

0 6

..77 88

11 ..22 44 00

CC 5 0 0 .4 5 0

00 ..77 88

11 ..22 00

44 00 ..77

..44 11 88

BB E n tg e g e n d e r X

00 ..44 -R

AA ic h tu n g

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Datum: Oktober 2025

Seite: 73

LF 8: Wind X+ Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Wind in X+ wird für das Freilager Druck vernachlässigt und ausschließlich Sog angesetzt. Da das Satteldach in beide X-Richtungen lediglich Sog aufweist, ist dies die maßgebende Kombination. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (22°) w = 1,14 ∙ 0,9 = 1,03 kN/m² 1 Wind Sog A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,99 ∙ 0,9 = 0,9 kN/m² 2

Der Windansatz für eine geschlossene Wand im OG und eine durchlüftete Wand im EG wird höhenabhängig gemittelt. Wind Sog OG (geschlossen) w = 0,34 ∙ 3,35 = 1,14 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,24 ∙ 2,7 = 0,65 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 1,0 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m 3 LBL FeF 8 : W la s tu -F a k in d X + n g [k N /m to r: 0 .9 0

DD ], [k N /m ^ 2 ]

CC 11 ..00 33 0 .9 0 0

00 ..99 00

BB 0 .9 0 0 0 .9

11 ..00 33 0 0 0 .9 0 0 E n tg e

0 .9 0 0

00 ..99 00

AA g e n d e r X -R ic h tu n g

LF8 : Wind X+ In Z-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90 17 20 23 26 29

A 0.900 0.90 0.90 0.900

1.03 0.900 1.03

0.900 B

0.90 0.90

0.900 1.03 1.03

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Datum: Oktober 2025

Seite: 74

Satteldach (siehe Kapitel III.5.1) Angesetzt werden lediglich die Werte aus dem Bereich I. Für den Fall X+ gilt: Bereich F, G und H wirken auf weniger als 11,25 m. Dieser Bereich wird durch das Sheddach geschützt. Wind Sog Bereich I (22°) w = 0,33 ∙ 0,9 = 0,3 kN/m² 1 Wind Sog Bereich I (10°) w = 0,37 ∙ 0,9 = 0,33 kN/m² 2 LF8 : Wind X+ Entgegen der X-Richtung Belastung [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

00..3300 00..3333

00..3333

00..3300

DD CC BB AA 0001111222214702570369

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Datum: Oktober 2025

Seite: 75

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck: Achse A-C (Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 5,9 / 2 ∙ 0,9 = 1,42 kN/m 1 Achse C-D(Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 5,0 / 2 ∙ 0,9 = 1,2 kN/m 2 Achse D-E(Wandhöhe gemittelt) w = 0,53 ∙ 3,9 / 2 ∙ 0,9 = 0,95 kN/m 3 Wind Sog: Achse B-C (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 1,8 / 2 ∙ 0,9 = 0,27 kN/m 4 Achse C-D (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 5,0 / 2 ∙ 0,9 = 0,76 kN/m 5 Achse D-E (Wandhöhe gemittelt) w = 0,33 ∙ 3,9 / 2 ∙ 0,9 = 0,59 kN/m 6 LF8 : Wind X+ In Z-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] 01 04 07 10 12 15 17 20 23 26 29 LF-Faktor: 0.90

A A 1.422 0.41 0.41 1.422 1.24 1.24

1.422 B 0.78 0.78 B 0.58 0.58 0.78 0.78 1.422 0.58 0.270 0.58

1.422 0.270 1.206 C 01 00 .. .. 72 97 84 08 00 00 1 00 .. .. . .. 47 54 2 97 18 82 4 08 0.756 0 00 . .. 4 54 0 82 C 1.206 0.58 0.58 0.756 1.206 1.206 D 00..9803 000 ... 498 203 0.756 0.42 D 0.945 00..8930 0000....54896230 0.585 00..5462 0.945 0.56 0.56 0.585 0.945 0.945 E 0.90 00..4920 0.585 0.42 E

Zwischen den Achsen 1 und 4 werden die Windlasten aus den Bereichen F und G gemittelt. Wind Sog Achse B-C Shed flach (Pultdach 11°) w = (1,52 + 1,24) / 2 ∙ 0,9 = 1,24 kN/m2 13 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,94 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,78 kN/m2 14 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) w = (1,22 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m2 15 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,94 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,78 kN/m2 16 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) w = (1,22 + 0,80) / 2 ∙ 0,9 = 0,90 kN/m2 17 Shed steil (Pultdach 50°) w = (0,94 + 0,89) / 2 ∙ 0,9 = 0,83 kN/m2 18

[Seite 76]

Datum: Oktober 2025

Seite: 76

Zwischen den Achsen 4 und 10 werden die Windlasten aus den Bereichen H und I gemittelt. Wind Sog Achse A-C Shed flach (Pultdach 11°) w = (0,48 + 0,41) / 2 ∙ 0,9 = 0,40 kN/m2 7 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,67 + 0,60) / 2 ∙ 0,9 = 0,58 kN/m2 8 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) w = (0,49 + 0,44) / 2 ∙ 0,9 = 0,42 kN/m2 9 Shed steil (Trogdach -45°) w = (0,67 + 0,60) / 2 ∙ 0,9 = 0,58 kN/m2 10 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) w = (0,49 + 0,44) / 2 ∙ 0,9 = 0,42 kN/m2 11 Shed steil (Pultdach 50°) w = (0,67 + 0,56) / 2 ∙ 0,9 = 0,56 kN/m2 12 LBL FeF 8 : W la s tu -F a k

AA in d X + n g [k N /m ], [k to r: 0 .9 0

1 .4 2 1 .4 2 2

11 ..22 44 N

2 /m ^ 2 ]

1 .4 2 2

BB ..77 88

00 1

..77 .4

88 2 2 1 .4 2

11 2

00 ..77

..22 44 00

CC .2

..99 0

00 6

00 1

..77 .2

88 0 6 1 .2 0 6

00 .2

..99 0

00 6

00 ..88 33

DD 00 .9

..99 4

00 5

00 0

..88 33 .9 4 5 0 .9 4 5 In X

0 .9 4

00 ..99 00 -R

EE ic h tu n g

LF8 : Wind X+ In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

0.270 0.270 0.756 0.756 0.756 00..5588 0.585 0.585 00..4410 0.585 00..5588 00..5588 00..4422 00..5566 00..4411 00..4422 00..5588 00..4422 00..4422 00..5566

AA BB CC DD EE

[Seite 77]

Datum: Oktober 2025

Seite: 77

LF 9: Wind Y+ Fall 1 Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Y+ Fall 1 wird Sog auf beiden Seiten maßgebend. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (22°) w = 1,14 ∙ 0,9 = 1,03 kN/m² 1 Wind Sog A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,99 ∙ 0,9 = 0,9 kN/m² 2

Der Windansatz für eine geschlossene Wand im OG und eine durchlüftete Wand im EG wird höhenabhängig gemittelt. Wind Druck OG (geschlossen) w = 0,54 ∙ 2,35 = 1,27 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,8 ∙ 2,7 = 2,16 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 1,6 ∙ 0,9 = 1,44 kN/m 3 Wind Sog OG (geschlossen) w = 0,34 ∙ 1,5 = 0,51 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,24 ∙ 2,7 = 0,65 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 0,6 ∙ 0,9 = 0,54 kN/m 4 LBL

LBL FeF

FeF 9 : W in d Y + F la s tu n g [k N /m -F a k to r: 0 .9 0

9 : W in d Y + F la s tu n g [k N /m -F a k to r: 0 .9 0

1 2 a ll 1 ], [k N

a ll 1 ], [k N

1 5 /m

/m ^2 ]

^2 ]

1 7 CC 11

2 ..00

0 33 000000 ......555555 444444 000000

2 3 1 .4

0 .9 0

1 .0 3

0 .9 0

0 .5 1 .0 3 00 ..99 00

4 10.4 4 10.4

4 00.5 4 00.5 BB

2 6 4 10.4

4 00.5 11 ..00

4 10.4

4 00.5 33

2 9 4 10.4 4 0

0 .9 0

1 .0 3

0 .9 0

4 00.5 4 0 1 .0 3 00 ..99

C 00

AA 111111 ......444444 444444 000000

00011112222 14702570369 E n tg e g e n d e r X

In Z -R

-R ic

ic h

h tu

tu n

n g

[Seite 78]

Datum: Oktober 2025

Seite: 78

Satteldach (siehe Kapitel III.5.1) Maßgebend wird Y+ Fall 1. Auf der sicheren Seite liegend werden die Werte über die Dachfläche gemittelt. Wind Sog (22°) w = (0,27 + 0,51) / 2 ∙ 0,9 = 0,35 kN/m² 1 Wind Sog (10°) w = (0,30 + 0,77) / 2 ∙ 0,9 = 0,49 kN/m² 2

Wind Druck w = 0,53 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 1,2 kN/m 3 Wind Sog w = 0,33 ∙ 4,2 / 2 ∙ 0,9 = 0,63 kN/m 4 LBL FeF 9 : W in d Y + F la s tu n g [k N /m -F a k to r: 0 .9 0

DD a ll 1 ], [k N /m ^2 ]

CC 00 ..33 55 0000000000000 .............6666666666666 3333333333333 0000000000000 00 ..44 99

BB 00 ..33 55

00 ..44 99

AA E n tg e

1111111111111 .............2222222222222 g e n

0000000000000 6666666666666 d e r X

00011112222 14702570369 -R ic h tu n g

LF9 : Wind Y+ Fall 1 In Z-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90 04 07 10 12 15 17 20 23 26 29

1.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.20 16.206

A 0.49 0.49

0.35 0.35

B 0.49 0.49

0.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.63 00.630 0.35 0.35

[Seite 79]

Datum: Oktober 2025

Seite: 79

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck w = 0,53 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 1,2 kN/m 1 Wind Sog w = 0,33 ∙ 3,1 / 2 ∙ 0,9 = 0,46 kN/m 2

Wind Sog Achse A-B Shed flach (Pultdach 11°) F/G/H w = (0,82 + 0,64 + 0,28) / 3 ∙ 0,9 = 0,46 kN/m2 3 Wind Sog Achse B-C Shed flach (Pultdach 11°) H w = 0,28 ∙ 0,9 = 0,25 kN/m2 4 Shed steil (Trogdach -45°) H w = 0,53 ∙ 0,9 = 0,48 kN/m2 5 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) I/J w = (0,38 + 0,42) ∙ 0,9 = 0,36 kN/m2 6 Shed steil (Trogdach -45°) H w = 0,32 ∙ 0,9 = 0,29 kN/m2 7 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) I/J w = (0,23 + 0,25) / 2 ∙ 0,9 = 0,22 kN/m2 8 Shed steil (Trogdach 45°) I/J w = (0,28 + 0,40) / 2 ∙ 0,9 = 0,29 kN/m2 9 LBL FeF 9 : W in d Y + F la s tu n g [k N /m -F a k to r: 0 .9 0 a ll 1 ], [k N /m ^2 ]

E 0 1 1 .2 10

0 .4 6

0 .2 5 0 .4 6 0 .4 8 0 .4 8

0 .2 5 0 .3 6 0 .2 9 0 .2 9 0 .3 6 0 .2 2 0 .2 9 0 .4 06 0 .2 9 0 .2 2 .62 10

.84 06 0 4 0 7 .62 10 .6 21 0.126. 02160.26 10 .62 10

.84 06 .84 06 .84 06 .84 06 .84 06 .62 10

.84 06 1 0 .62 0 6

0 .4 6

0 .2 5 0 .4 6 0 .4 8 0 .4 8

0 .2 5 0 .3 6 0 .2 9 0 .2 9 0 .3 6 0 .2 2 0 .2 9 .84 6 8 0 .2 9 0 .2 2 1 2 1 5 1 7 2 0 2 3 2 6 2 9

E In Z -R ic h tu n g

LF9 : Wind Y+ Fall 1 In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

00..4488 1111111111..........222222222200000000006666666666 00..2255 00..2299 00..2255 00..4466 00..4488 00..3366 00..2299 00..3366 00..2299 000000000.........444444444666666666888888888 00..4466 00..2222 00..2222 00..2299

AA BB CC DD EE

[Seite 80]

Datum: Oktober 2025

Seite: 80

LF 10: Wind Y+ Fall 4 Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Y+ Fall 4 wird Sog nur auf der linken Dachseite maßgebend. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (22°) w = 1,14 ∙ 0,9 = 1,03 kN/m² 1

LBL FeF

FeF 1 0 : W in d Y la s tu n g [k N -F a k to r: 0 .9

1 0 : W in d Y 1 5 la s tu n g [k N -F a k to r: 0 .9

F a ll 4 /m ], [k N 0
F a ll 4 1 7 /m ], [k N 0 /m

/m ^2

^2 ]

] 2 0 CC

1 2 3

1 .4

.0 3

.0 3 0 .5 4

4 0 1

0 0 000000 ......555555 444444 000000

11 ..00 33

2 6

.4 4 0 1 .4 4 0 1

.5 4 0 0 .5 4 0 0 .4

.5 4

4 0 1

0 0 .4

.5 4

4 0 1

0 0 .4

.5 2 9

4 0

1 .0 3

1 .0 3 4 0 BB 11 ..00

C 33

AA E n tg e g e n d e r X

In Z -R ic h tu

111111 ......444444 444444 000000

-R ic h tu n

n g

[Seite 81]

[Seite 81: gedrehter Text]

[Seite 82]

Datum: Oktober 2025

Seite: 82

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck w = 0,53 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 1,2 kN/m 1 Wind Sog w = 0,33 ∙ 3,1 / 2 ∙ 0,9 = 0,46 kN/m 2

F a ll 4 /m ], [k N 0 /m ^2 ]

E 0 1 1 .2 10

0 .4 6

0 .4 8 0 .2 5 0 .4 6 0 .4 8

0 .2 5 0 .3 6 0 .2 9 0 .2 9

0 .3 6 0 .2 2 0 .2 9 0 .2 9 0 .4 06

0 .2 2 .62 10

.84 06 0 4 0 7 .62 10 .6 21 0.126. 02160.26 10 .62 10

.84 06 .84 06 .84 06 .84 06 .84 06 .62 10

.84 06 1 0 .62 0 6

0 .4 6

0 .4 8 0 .2 5 0 .4 6 0 .4 8

0 .2 5 0 .3 6 0 .2 9 0 .2 9

0 .3 6 0 .2 2 0 .2 9 0 .2 9 .84 6 8

0 .2 2 1 2 1 5 1 7 2 0 2 3 2 6 2 9

E In Z -R ic h tu n g

LF10 : Wind Y+ Fall 4 In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

1111111111..........222222222200000000006666666666 00..4488 00..2255 00..2299

00..2255 00..4488 00..2299 000000000.........444444444666666666888888888 00..4466 00..2299 00..3366 00..3366 00..2222 00..4466 00..2222 00..2299

2222111100096307520741 AA BB CC DD EE

[Seite 83]

Datum: Oktober 2025

Seite: 83

LF 11: Wind Y- Fall 1 Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Y- Fall 1 wird Sog auf beiden Seiten maßgebend. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (22°) w = 1,14 ∙ 0,9 = 1,03 kN/m² 1 Wind Sog A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,99 ∙ 0,9 = 0,9 kN/m² 2

Der Windansatz für eine geschlossene Wand im OG und eine durchlüftete Wand im EG wird höhenabhängig gemittelt. Wind Druck OG (geschlossen) w = 0,54 ∙ 1,5 = 0,81 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,8 ∙ 2,7 = 2,16 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 1,4 ∙ 0,9 = 1,26 kN/m 3 Wind Sog OG (geschlossen) w = 0,34 ∙ 2,35 = 0,80 kN/m EG (durchlüftet) w = 0,24 ∙ 2,7 = 0,65 kN/m OG/EG gemittelt (RFEM) w = 0,8 ∙ 0,9 = 0,72 kN/m 4 LBL

LBL FeF

FeF 1 1 : W la s tu n -F a k to

1 1 : W la s tu n 1 5 -F a k to in d Y g [k N r: 0 .9

in d Y g [k N r: 0 .9

F a ll 1 /m ], [k N 0
F a ll 1 /m ], [k N 1 7 0 /m

111111

/m ^2 ]

......222222 666666 000000

^2 ] 2 0 CC

2 3

0 .9 0 0 .7

1 .0 3

0 .9 0

1 .0 3

1 .2 11 ..00 33

2 00 .7 2 00

6 01 .2 6 01 .7

.2 2 6

2 00

6 01 .7

.2 2 00

6 01 .7

.2 2 00

6 01 2 9

0 .9 0 .7 2 0

1 .0 3

0 .9 0

1 .0 3

.2 6 0 00 ..99 00

C 11 ..00 33 000000 ......777777 222222 000000

00 ..99 00

AA E n tg e g e n d e r X

In Z -R

-R ic

ic h

h tu

tu n

n g

[Seite 84]

Datum: Oktober 2025

Seite: 84

Satteldach (siehe Kapitel III.5.1) Maßgebend wird Y- Fall 1. Auf der sicheren Seite liegend werden die Werte über die Dachfläche gemittelt. Wind Sog (22°) w = (0,46 + 0,17) / 2 ∙ 0,9 = 0,29 kN/m² 1 Wind Sog (10°) w = (0,53 + 0,33) / 2 ∙ 0,9 = 0,39 kN/m² 2

Wind Druck w = 0,53 ∙ 4,2 / 2 ∙ 0,9 = 1,02 kN/m 3 Wind Sog w = 0,33 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 0,75 kN/m 4 LBL FeF 1 1 : W la s tu n -F a k to

DD in d Y g [k N r: 0 .9

F a ll 1 /m ], [k N 0 /m ^2 ]

1111111111111 .............0000000000000 1111111111111 7777777777777

CC 00 ..22 99 00 ..33 99

BB 00 ..22 99 0000000000000 .............7777777777777 5555555555555 6666666666666 E n tg e g

00 ..33 e

99 n d

AA e r X -R ic h tu n g

LF11 : Wind Y- Fall 1 In Z-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 004.90 07 10 12 15 17 20 23 26 29

A 0.39 0.39

0.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.75 60.756

0.29 0.29 B 0.39 0.39

0.29 0.29 C

1.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.01 71.017

[Seite 85]

Datum: Oktober 2025

Seite: 85

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck w = 0,53 ∙ 3,1 / 2 ∙ 0,9 = 0,74 kN/m 1 Wind Sog w = 0,33 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 0,75 kN/m 2

Wind Sog Achse A-C Shed flach (Trogdach 11°) I/J w = (0,26 + 0,22) / 2 ∙ 0,9 = 0,22 kN/m2 3 Shed steil (Trogdach -45°) I/J w = (0,28 + 0,40) / 2 ∙ 0,9 = 0,31 kN/m2 4 Wind Sog Achse C-D Shed flach (Trogdach -8°) H w = 0,33 ∙ 0,9 = 0,30 kN/m2 5 Shed steil (Trogdach -45°) I/J w = (0,47 + 0,67) / 2 ∙ 0,9 = 0,51 kN/m2 6 Wind Sog Achse D-E Shed flach (Trogdach -8°) H w = 0,55 ∙ 0,9 = 0,50 kN/m2 7 Wind Druck Achse D-E Shed steil (Pultdach 50°) F/G w = 0,47 ∙ 0,9 = 0,42 kN/m2 8 LBL FeF 1 1 : W la s tu n -F a k to in d Y g [k N r: 0 .9

F a ll 1 /m ], [k N 0 /m ^2 ]

E 0 1

0 .2 2 0 .7 05

0 .3 1 0 .3 1

0 .2 2 0 .3 0 0 .5 1 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9 0 .4 2 0 0.4.72 04 .67 05

.77 04 0 4 0 7

.67 05 .6 705 .076.5 7065.76 05 .67 05

.77 04 .77 04 .77 04 .77 04 .77 04 .67 05

.77 04 1 0

0 .2 2 .67 5 6

0 .3 1 0 .3 1

0 .2 2 0 .3 0 0 .5 1 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9 0 .4 2 .707 .4472 1 2 1 5 1 7 2 0 2 3 2 6 2 9 In Z -R ic

E h tu n g

LF11 : Wind Y- Fall 1 In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

00..4422 00..3311

0000000000..........777777777755555555556666666666 00..2222 00..3311 00..5511 00..4422 00..3300 00..2222 00..3300 000000000.........777777777444444444777777777 00..5511 00..4499 00..5500

AA BB CC DD EE

[Seite 86]

Datum: Oktober 2025

Seite: 86

LF 12: Wind Y- Fall 2 Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Y- Fall 2 wird Druck auf beiden Seiten maßgebend. Wind Druck A, B, C, D gemittelt (22°) w = 0,82 ∙ 0,9 = 0,74 kN/m² 1 Wind Druck A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,72 ∙ 0,9 = 0,65 kN/m² 2

DD in d Y g [k N r: 0 .9

F a ll 2 /m ], [k N 0

111111 /m

......222222 ^2

666666 000000 ]

00 ..77 44

CC 00 ..77 44

BB 00 ..66 55

000000 ......777777 222222 000000

AA 00 ..66 55 E n tg e g

00011112222 14702570369 e n d e r X -R ic h tu n g

LF12 : Wind Y- Fall 2 In Z-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Fa1k5tor: 0.9017 20 23 26 29

0.65 0.65

0.72 00.72 00.72 00.72 00.72 00.720

0.65 0.65

0.74 0.74

0.74 0.74 1.26 01.26 01.26 01.26 01.26 01.260

[Seite 87]

[Seite 87: gedrehter Text]

[Seite 88]

Datum: Oktober 2025

Seite: 88

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck w = 0,53 ∙ 3,1 / 2 ∙ 0,9 = 0,74 kN/m 1 Wind Sog w = 0,33 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 0,75 kN/m 2

F a ll 2 /m ], [k N 0 /m ^2

E ] 0 1

0 .2 2 0 .7 05

0 .3 1 0 .3 1

0 .2 2 0 .5 1 0 .3 0 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9

0 .4 2 0 .7 04 0 .4 2 0 1 .67 05

.77 04 0 4 0 7

.67 05 .6 70 5.076. 57065.76 05 .67 05

.77 04 .77 04 .77 04 .77 04 .77 04

0 4 0 7 .67 05

.77 04 1 0

0 .2 2 .67 5 6

0 .3 1 0 .3 1

0 .2 2 0 .5 1 0 .3 0 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9

0 .4 2 .77 4 7 0 .4 2 1 0 1

1 2

2 1

1 5

5 1

1 7

7 2

2 0

0 2

2 3

3 2

2 6

6 2

2 9

9 A

E In Z -R ic h tu n g

LF12 : Wind Y- Fall 2 In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

00..4422

00..3311 0000000000..........777777777755555555556666666666 00..2222 00..4422

00..3311 00..5511 00..3300 000000000.........777777777444444444777777777 00..2222 00..3300 00..5511

00..4499 00..5500

AA BB CC DD EE

[Seite 89]

Datum: Oktober 2025

Seite: 89

LF 13: Wind Y- Fall 3 Freilager (siehe Kapitel III.5.2) Für Y- Fall 3 wird Sog nur auf der rechten Dachseite maßgebend. Wind Sog A, B, C, D gemittelt (10°) w = 0,99 ∙ 0,9 = 0,9 kN/m² 2

DD in d Y g [k N r: 0 .9

F a ll 3 /m ], [k N 0 /m ^2

111111 ......222222 ]

666666 000000

CC 00 ..99 00

BB 000000 ......777777 222222 000000

00 ..99 00

AA E n tg e g e n d e r X -R ic h

00011112222 14702570369 tu n g

LF13 : Wind Y- Fall 3 In Z-Richtung B1e5lastung 1[k7N/m], [kN/m^22]0 23 26 29 LF-Faktor: 0.90

A 0.90 0.90

0.72 00.72 00.72 00.72 00.72 00.720

B 0.90 0.90

1.26 01.26 01.26 01.26 01.26 01.260

[Seite 90]

[Seite 90: gedrehter Text]

[Seite 91]

Datum: Oktober 2025

Seite: 91

Sheddach (siehe Kapitel III.5.3) Wind Druck w = 0,53 ∙ 3,1 / 2 ∙ 0,9 = 0,74 kN/m 1 Wind Sog w = 0,33 ∙ 5 / 2 ∙ 0,9 = 0,75 kN/m 2

F a ll 3 /m ], [k N 0 /m ^2

E ] 0 1

0 .2 2 0 .7 05

0 .3 1 0 .3 1 0 .2 2 0 .3 0 0 .5 1 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9 0 .4 2 0 .4 2 0 .7 04 .67 05

.77 04 0 4 0 7

.67 05 .6 70 5.076. 57065.76 05 .67 05

.77 04 .77 04 .77 04 .77 04 .77 04 .67 05

.77 04 1 0

0 .2 2 .67 5 6

0 .3 1 0 .3 1 0 .2 2 0 .3 0 0 .5 1 0 .5 1

0 .3 0 0 .5 0

0 .4 9 0 .4 2 0 .4 2 .77 4 7 1 2 1 5 1 7 2 0 2 3 2 6 2 9

E In Z -R ic h tu n g

LF13 : Wind Y- Fall 3 In X-Richtung Belastung [kN/m], [kN/m^2] LF-Faktor: 0.90

00..4422 00..3311

0000000000..........777777777755555555556666666666 00..2222 00..3311 00..5511 00..4422 00..3300 00..2222 00..3300 000000000.........777777777444444444777777777 00..5511 00..4499 00..5500

AA BB CC DD EE

[Seite 92]

[Seite 92: gedrehter Text]

[Seite 93]

[Seite 93: gedrehter Text]

[Seite 94]

Datum: Oktober 2025

Seite: 94

Lastfallkombinationen

[Seite 95]

Datum: Oktober 2025

Seite: 95

[Seite 96]

Datum: Oktober 2025

Seite: 96

[Seite 97]

Datum: Oktober 2025

Seite: 97

[Seite 98]

Datum: Oktober 2025

Seite: 98

[Seite 99]

Datum: Oktober 2025

Seite: 99

[Seite 100]

Datum: Oktober 2025

Seite: 100

[Seite 101]

Datum: Oktober 2025

Seite: 101

[Seite 102]

Datum: Oktober 2025

Seite: 102

[Seite 103]

Datum: Oktober 2025

Seite: 103

[Seite 104]

Datum: Oktober 2025

Seite: 104

[Seite 105]

Datum: Oktober 2025

Seite: 105

[Seite 106]

Datum: Oktober 2025

Seite: 106

[Seite 107]

Datum: Oktober 2025

Seite: 107

Ergebniskombinationen

[Seite 108]

Datum: Oktober 2025

Seite: 108

Verformung Gesamtsystem Die Verformung des Gesamtsystems wird am Modell GZG untersucht. Maßgebend wird die Verformung in Achse E in Y- Richtung. Die Verformung wird im GZG Charakteristisch / Selten auf 1,1 cm und im Quasi-ständigen Zustand auf 1,6 cm beschränkt. Diese Verformung wird von den Berichtverfassenden in Absprache mit der Objektplanung und den Bauenden als zulässig bewertet. EGE

FM K 2 : G Z G - C h a ra k te ris tis c h / S e lte lo b a le V e rfo rm u n g e n u -Y [m m ] rg e b n is k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M

0 1 0 4

X A

0 1 0 4 a k to r fü r V e rfo rm u n g e n : 7 7 .0 0 a x u -Y : 1 1 .1 , M in u -Y : -7 .4 m m n

in -W

11 .1 e

0 7

0 7 rte

1 0

0 1

1 2

2 1

1 5

5 1

1 7

7 2

2 0

0 2

2 3

3 2 6

-7 .4

2 6 2

2 9

9 A

E In Z -R G lo b a le u [ m Y

M a x : M in : ic h tu n g V e rfo rm u m ]

1 1 .1 9 .4 7 .7 6 .0 4 .4 2 .7 1 .0 -0 .7 -2 .4 -4 .1 -5 .8 -7 .4 1 1 .1 -7 .4 n g e n

EK3 : GZG - Quasi-ständig In Z-Richtung Globale Verformungen u-Y [mm] Globale Verformungen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte uY [mm] 01 04 07 10 12 15 17 20 23 26 29 11.6 10.1 8.5 A X A 7.0 5.5 3.9 Y 2.4 0.8 B B -0.7 -2.3 -3.8 -5.4 Max : 11.6 C C Min : -5.4

D D

E E

11.6

01 04 07 10 12 15 17 20 23 26 29 Faktor für Verformungen: 80.00 Max u-Y: 11.6, Min u-Y: -5.4 mm

[Seite 109]

[Seite 109: gedrehter Text]

[Seite 110]

Datum: Oktober 2025

Seite: 110

V.2. Scheiben

Materialkennwerte nach DIN 1052:2008-12 Zur Bemessung der Sperrholzscheibe F40/30 E60/40 werden folgende Materialkennwerte angesetzt. Für den vertikalen Lastabtrag werden die Materialkennwerte unter Plattenbeanspruchung für den horizontalen Lastabtrag unter Scheibenbeanspruchung angesetzt. Tragend eingesetzte Sperrholzprodukte müssen mind. 6 mm Stärke haben und 5-lagig sein.

Heißbemessung nach DIN EN 1995-1-2:2012-12 Vereinfacht und auf der sicheren Seite wird E = 0,6 ∙ E angesetzt. d,fi d Die Heißbemessung wird nach dem vereinfachten Verfahren am ideellen Restquerschnitt, bei dem die ideelle Abbrandtiefe d berücksichtigt wird, durchgeführt. ef Abbrandrate Sperrholz β = 1,0 ∙ (450/600)1/2 ∙ (20/40)1/2 = 0,61 mm/min 0,p,t Widerstandsdauert t = = 30 min Beiwert k = = 1,0 0 Erhöhter Abbrand d = = 7 mm 0 Abbrandtiefe d = 0,61 ∙ 30 + 1,0 ∙ 7 = 25,3 mm ef Restquerschnitt t = 40 – 25,3 = 14,7 mm

[Seite 111]

Datum: Oktober 2025

Seite: 111

Pos. S-1-01 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Brandschutz: F30

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Es werden gemittelte Wandhöhen für Windlasten in X-Richtung gemäß Kapitel III.5 angesetzt. Vereinfacht und auf der sicheren Seite liegend, werden die Windlasten in Y-Richtung auf die Wände über die maximale Dachhöhe angesetzt, die Windlasten auf dem Dach werden nicht berücksichtigt. Wind in X+ Bereich D und E (Wand) w = 0,53 ∙ 5,9/2 + 0,33 ∙ 1,8/2 = 1,86 kN/m x Wind in Y+ Bereich D (Wand) w = (0,53 ∙ 6,8/2) / cos(11) = 1,86 kN/m y

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,4 kN/m2 Schnee s = = 0,68 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Scheibe: siehe Position S-1-02 Bemessung Platte: siehe Position S-1-06

[Seite 112]

Datum: Oktober 2025

Seite: 112

Pos. S-1-02 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Brandschutz: F30

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Es werden gemittelte Wandhöhen für Windlasten in X-Richtung gemäß Kapitel III.5 angesetzt. Vereinfacht und auf der sicheren Seite liegend, werden die Windlasten in Y-Richtung auf die Wände über die maximale Dachhöhe angesetzt, die Windlasten auf dem Dach werden nicht berücksichtigt. Wind in X Bereich D und E (Wand) w = (0,53 + 0,33) ∙ 5,0/2 = 2,15 kN/m x Wind in Y Bereich D (Wand) w = (0,53 ∙ 5,8/2) / cos(11) = 1,57 kN/m y

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,0 kN/m2 Schnee s = = 0,68 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Platte: siehe Position S-1-06

[Seite 113]

Datum: Oktober 2025

Seite: 113

Maßgebend ist die Scheibe mit Wind in Y-Richtung mit der geringsten Scheibenhöhe.

Voraussetzungen für vereinfachtes Verfahren Scheibenspannweitenverhältnis ℓ = 11,25 m < 22,5 m = 6 * b 1,00 Maßgebender Nachweis Versagen der Verbindungsmittel maßgebend 1,00 Voraussetzungen für freie Plattenränder quer zu den Rippen Plattenstöße Plattenstöße mindestens einen Rippenabstand versetzt 1,00 Innenrippenabstand a = 125,0 cm < 187,5 cm = max a 1,00 r r Spannweitenbegrenzung ℓ = 11,25 m < 12,50 m = max ℓ 1,00 Anzahl Plattenreihen bei ℓ > max ℓ n = 1,5 1,00 Scheibenhöhe b = 3,75 m ≥ 2,81 m = ℓ/ 4 1,00 Einwirkung q = 2,36 kN/m < 5,00 kN/m = max q 1,00 d d Freie Plattenränder sind zulässig.

Scheibengeometrie Scheibenspannweite ℓ = 11,25 m Scheibenhöhe b = 3,75 m zweiseitig Lasteinleitung b = 3,75 m ef freie Plattenränder k = 0,67 v1 einseitige Beplankung k = 0,33 v2

Einwirkung Einwirkung q = 1,57 kN/m q = 2,36 kN/m k d NKL 1 KLED kurz/ sehr kurz M = 37,3 kNm F = 9,9 kN d c(t),d V = 13,2 kN s = 3,5 kN/m d v,0,d

Bauteile Gurte b = 16 cm 1 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d seitliche Randrippen/ Innenrippen b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Beplankung t = 40 mm Plattenbreite = 250,0 cm SPH F40/30 E60/40 k /g = 0,769 mod M f = 0,73 kN/cm² v,d

Verbindungsmittel Verbindungsmittel Nägel 2,7 x 60 (nicht vorgebohrt) Fließmoment M = 2.381 Nmm² y,k Lochleibungsfestigkeiten f = 49,0 N/mm² f = 23,4 N/mm² h,1,k h,2,k t = 16,2 mm t/ t = 2,47 1,req 1 1,req t = 25,7 mm t/ t = 0,78 2,req 2 2,req Abschertragfähigkeit F = 0,494 kN mit A = 0,80 v,Rk k = √(k • k )= 1,00 mod mod,R mod,B DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 NCI NA 8.2.4 (NA.3) g M = 1,10 Bemessungswert F = k • F /g = 0,449 kN v,Rd mod v,Rk M

Nachweise Gurte F / (A * min {f ; f ) = 0,08 c(t),d c,0,d t,d

Verbindungsmittel a = 50 mm k * F /a = 6,0 kN/m VM v1 V,Rd VM s /f = 0,59 v,0,d V,Rd

Beplankung k * f * t = 97,4 kN/m v2 v,d k * f * 35 * t² / a = 109,1 kN/m v2 v,d r s v,0,d /f V,Rd = 0,04 Heißbemessung

[Seite 114]

Datum: Oktober 2025

Seite: 114

Voraussetzungen für vereinfachtes Verfahren Scheibenspannweitenverhältnis ℓ = 11,25 m < 22,5 m = 6 * b 1,00 Maßgebender Nachweis Versagen der Verbindungsmittel maßgebend 1,00 Voraussetzungen für freie Plattenränder quer zu den Rippen Plattenstöße Plattenstöße mindestens einen Rippenabstand versetzt 1,00 Innenrippenabstand a = 125,0 cm < 187,5 cm = max a 1,00 r r Spannweitenbegrenzung ℓ = 11,25 m < 12,50 m = max ℓ 1,00 Anzahl Plattenreihen bei ℓ > max ℓ n = 1,5 1,00 Scheibenhöhe b = 3,75 m ≥ 2,81 m = ℓ/ 4 1,00 Einwirkung q = 1,41 kN/m < 5,00 kN/m = max q 1,00 d d Freie Plattenränder sind zulässig.

Scheibengeometrie Scheibenspannweite ℓ = 11,25 m Scheibenhöhe b = 3,75 m zweiseitig Lasteinleitung b = 3,75 m ef freie Plattenränder k = 0,67 v1 einseitige Beplankung k = 0,33 v2

Einwirkung Einwirkung q = 0,94 kN/m q = 1,41 kN/m k d NKL 1 KLED kurz/ sehr kurz M = 22,4 kNm F = 6,0 kN d c(t),d V = 7,9 kN s = 2,1 kN/m d v,0,d

Bauteile Gurte b = 16 cm 1 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d seitliche Randrippen/ Innenrippen b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Beplankung t = 14 mm Plattenbreite = 250,0 cm SPH F40/30 E60/40 k /g = 0,769 mod M f = 0,73 kN/cm² v,d

Verbindungsmittel Verbindungsmittel Nägel 2,7 x 60 (nicht vorgebohrt) Fließmoment M = 2.381 Nmm² y,k Lochleibungsfestigkeiten f = 49,0 N/mm² f = 23,4 N/mm² h,1,k h,2,k t = 16,2 mm t/ t = 0,86 1,req 1 1,req t = 25,7 mm t/ t = 1,79 2,req 2 2,req Abschertragfähigkeit F = 0,549 kN mit A = 0,80 v,Rk k = √(k • k )= 1,00 mod mod,R mod,B DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 NCI NA 8.2.4 (NA.3) g M = 1,10 Bemessungswert F = k • F /g = 0,499 kN v,Rd mod v,Rk M

Nachweise Gurte F / (A * min {f ; f ) = 0,05 c(t),d c,0,d t,d

Verbindungsmittel a = 50 mm k * F /a = 6,7 kN/m VM v1 V,Rd VM s /f = 0,32 v,0,d V,Rd

Beplankung k * f * t = 34,1 kN/m v2 v,d k * f * 35 * t² / a = 13,4 kN/m v2 v,d r s v,0,d /f V,Rd = 0,16

[Seite 115]

Datum: Oktober 2025

Seite: 115

Pos. S-1-03 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Brandschutz: F30

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Es werden gemittelte Wandhöhen für Windlasten in X-Richtung gemäß Kapitel III.5 angesetzt. Vereinfacht und auf der sicheren Seite liegend, werden die Windlasten in Y-Richtung auf die Wände über die maximale Dachhöhe angesetzt, die Windlasten auf dem Dach werden nicht berücksichtigt. Wind in X Bereich D und E (Wand) w = (0,53 + 0,33) ∙ 3,9/2 = 1,68 kN/m x Wind in Y- Bereich D (Wand) w = (0,53 ∙ 4,7/2) / cos(11) = 1,27 kN/m y

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,0 kN/m2 Schnee s = = 0,68 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Scheibe: siehe Position S-1-02 Bemessung Platte: siehe Position S-1-06

[Seite 116]

Datum: Oktober 2025

Seite: 116

Pos. S-1-04 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Plattenränder schubfest verbinden Brandschutz: F30

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Wind in X- Bereich D (Wand) w = = 1,80 kN/m x Wind in Y+ Fall 4 (Wand) w = 1,6 / cos(11) + 0,6 / cos(22) = 2,37 kN/m y1 Wind in Y+ Fall 4 (Dach) w = 1,14 ∙ 1,85 ∙ sin(22) = 0,50 kN/m y2

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,3 kN/m2 Schnee s = = 0,68 kN/m2 Winddruck w = 0,82 ∙ cos(11) = 0,80 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Platte: siehe Position S-1-06

[Seite 117]

Datum: Oktober 2025

Seite: 117

Maßgebend ist die Kragscheibe bei Wind in X-Richtung.

Voraussetzungen für vereinfachtes Verfahren Scheibenspannweitenverhältnis ℓ = 20,00 m < 45 m = 6 * b 1,00 Maßgebender Nachweis Versagen der Verbindungsmittel maßgebend 1,00 Voraussetzungen für freie Plattenränder quer zu den Rippen Plattenstöße Plattenstöße mindestens einen Rippenabstand versetzt 1,00 Innenrippenabstand a = 125,0 cm < 187,5 cm = max a 1,00 r r Spannweitenbegrenzung ℓ = 20,00 m > 12,50 m = max ℓ 1,00 Anzahl Plattenreihen bei ℓ > max ℓ n = 8,0 > 3 = max n 0,00 Scheibenhöhe b = 7,50 m ≥ 2,5 m = ℓ/ 4 1,00 Einwirkung q = 2,70 kN/m < 5,00 kN/m = max q 1,00 d d Plattenstöße sind gemäß DIN EN 1995-1-1, 10.8.1 schubfest zu verbinden.

Scheibengeometrie Scheibenspannweite ℓ/2 = 10,00 m Scheibenhöhe b = 7,50 m zweiseitig Lasteinleitung b = 5,00 m = min {b ; L/2} ef keine freien Plattenränder k = 1,00 v1 einseitige Beplankung k = 0,33 v2

Einwirkung Einwirkung q = 1,80 kN/m q = 2,70 kN/m k d NKL 1 KLED kurz/ sehr kurz M = 135,0 kNm F = 27,0 kN d c(t),d V = 27,0 kN s = 5,4 kN/m d v,0,d

Bauteile Gurte b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Innenrippen b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Beplankung t = 40 mm Plattenbreite = 250,0 cm SPH F40/30 E60/40 k /g = 0,769 mod M f = 0,73 kN/cm² v,d

Nachweise Gurte F / (A * min {f ; f ) = 0,22 c(t),d c,0,d t,d

Verbindungsmittel a = 50 mm k * F /a = 9,0 kN/m VM v1 V,Rd VM s /f = 0,60 v,0,d V,Rd

Beplankung k * f * t = 97,4 kN/m v2 v,d k * f * 35 * t² / a = 109,1 kN/m v2 v,d r s v,0,d /f V,Rd = 0,06 Heißbemessung

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Datum: Oktober 2025

Seite: 118

Voraussetzungen für vereinfachtes Verfahren Scheibenspannweitenverhältnis ℓ = 20,00 m < 45 m = 6 * b 1,00 Maßgebender Nachweis Versagen der Verbindungsmittel maßgebend 1,00 Voraussetzungen für freie Plattenränder quer zu den Rippen Plattenstöße Plattenstöße mindestens einen Rippenabstand versetzt 1,00 Innenrippenabstand a = 125,0 cm < 187,5 cm = max a 1,00 r r Spannweitenbegrenzung ℓ = 20,00 m > 12,50 m = max ℓ 1,00 Anzahl Plattenreihen bei ℓ > max ℓ n = 8,0 > 3 = max n 0,00 Scheibenhöhe b = 7,50 m ≥ 2,5 m = ℓ/ 4 1,00 Einwirkung q = 1,62 kN/m < 5,00 kN/m = max q 1,00 d d Plattenstöße sind gemäß DIN EN 1995-1-1, 10.8.1 schubfest zu verbinden.

Einwirkung Einwirkung q = 1,08 kN/m q = 1,62 kN/m k d NKL 1 KLED kurz/ sehr kurz M = 81,0 kNm F = 16,2 kN d c(t),d V = 16,2 kN s = 3,2 kN/m d v,0,d

Bauteile Gurte b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Innenrippen b = 16 cm h = 28 cm GL 24h k /g = 0,769 mod M f = 1,85 kN/cm² f = 0,27 kN/cm² c,0,d t,d Beplankung t = 14 mm Plattenbreite = 250,0 cm SPH F40/30 E60/40 k /g = 0,769 mod M f = 0,73 kN/cm² v,d

Verbindungsmittel Verbindungsmittel Nägel 2,7 x 60 (nicht vorgebohrt) Fließmoment M = 2.381 Nmm² y,k Lochleibungsfestigkeiten f = 49,0 N/mm² f = 23,4 N/mm² h,1,k h,2,k t = 16,2 mm t/ t = 0,86 1,req 1 1,req t = 25,7 mm t/ t = 1,79 2,req 2 2,req Abschertragfähigkeit F = 0,549 kN mit A = 0,80 v,Rk k = √(k • k )= 1,00 mod mod,R mod,B DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 NCI NA 8.2.4 (NA.3) g M = 1,10 Bemessungswert F = k • F /g = 0,499 kN v,Rd mod v,Rk M

Nachweise Gurte F / (A * min {f ; f ) = 0,13 c(t),d c,0,d t,d

Verbindungsmittel a = 50 mm k * F /a = 10,0 kN/m VM v1 V,Rd VM s /f = 0,32 v,0,d V,Rd

Beplankung k * f * t = 34,1 kN/m v2 v,d k * f * 35 * t² / a = 13,4 kN/m v2 v,d r s v,0,d /f V,Rd = 0,24

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Datum: Oktober 2025

Seite: 119

Pos. S-1-05 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Brandschutz: F30

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Auf der sicheren Seite liegend wird für X-Richtung die Drucklast aus dem Freilager angesetzt. Wind in X- Bereich D (Wand) w = = 1,80 kN/m x Wind in Y+ Fall 4 (Wand) w = 0,53 ∙ 5,0/2 / cos(11) + 0,33 ∙ 4,2/2 / cos(22) = 2,10 kN/m y1 Wind in Y+ Fall 4 (Dach) w = 0,07 ∙ 1,0 ∙ sin(11) + 0,39 ∙ 1,85 ∙ sin(22) = 0,28 kN/m y2

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,4 kN/m2 Schnee s = = 0,68 kN/m2 Winddruck w = 0,39 ∙ cos(11) = 0,38 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Scheibe: siehe Position S-1-02 Bemessung Platte: siehe Position S-1-06

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Datum: Oktober 2025

Seite: 120

Pos. S-1-06 Scheibe Sheddach

Materialität: SPH F40/30 E60/40 Querschnitt: t/b = 4,0 cm / 250 cm Aussteifung: Nägel 2,7x60 mm, av ≤ 30-50 mm Brandschutz: F30

Vorbemerkung Maßgebend für den vertikalen Lastabtrag der SPH Platte wird die Verformung. Folglich wird sie auf der sicheren Seite liegend als Einfeldträger bemessen.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Eigengewicht und Ausbaulast Dach g = = 1,4 kN/m2 Schnee s = = 2,05 kN/m2 Winddruck w = 0,39 ∙ cos(11) = 0,38 kN/m2 Nutzlast Kat. H q = = 1,0 kN

Bemessung Bemessung Scheibe: siehe Position S-1-02

Position: SPH_Dach

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24E (FRILO R-2024-1/P09) Grundparameter Holzträger F40/30 E60/40 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

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Datum: Oktober 2025

Seite: 121

System Systembild

Material F40/30 E60/40, benutzerdefiniertes Material (Bemessung wie C24)

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mea	ρ n k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 0	ρ 5 m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2	] [kg/m3]
40.00		1.00	1.00	6000	4000	15	0 600
2.20		9.00	9.00	7400	3200	12	0 600
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
100/4	533	333333	267	6667	400.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	16.0	12.0	1.00	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	1.25	16.0	12.0	1.00	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

[Seite 122]

Datum: Oktober 2025

Seite: 122

Lasten Einzellasten und Momente

Bezug		Nr	Art	A [m]		W [ ]	EG
System		1	kraft	0.63	1	.0 kN	Kat. H
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
A [m] :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W	1 W2	wirkt	EG
				[m]	[m]	[m]	[kN/m	] [kN/m]	Feldweise
System		2	GL		1.25		1.4	0	Nein	ständig
		3	GL		1.25		2.0	5	Ja	Schnee
		4	GL		1.25		0.3	8	Ja	Wind
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 21 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,sup	KLED
ständig				1.00	1.35
Kat. H: Dächer					1.50	kurz
Windlasten	0.60	0.20	0.00		1.50	kurz/sehr kurz
Schnee H < 1000 m	0.50	0.20	0.00		1.50	kurz
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	: DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	: EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	: DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	: CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	: nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	: alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	: Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten
	unten	=	0,80	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.14	0.07	0.02	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.48	0.05	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.92

[Seite 123]

Datum: Oktober 2025

Seite: 123

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	100/4	-2.8	1.01	0.07	0.14
Brand	100/4	-0.9	0.32	0.05	0.48

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 124]

Datum: Oktober 2025

Seite: 124

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	0.98	0.98
		Kat. H: Dächer		0.50
		Windlasten		0.24
		Schnee H < 1000 m		1.28
2	1.25	ständig	0.98	0.98
		Kat. H: Dächer		0.50
		Windlasten		0.24
		Schnee H < 1000 m		1.28

[Seite 125]

Datum: Oktober 2025

Seite: 125

V.3. Balken

Pos. B-1-01 Firstpfette Satteldach

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 16/32 cm Stat. Länge: L = 8,75 m (Achse 10-17) | L = 7,50 m (Achse 17-23, 23-29) Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse B siehe Kapitel V.8 Detail 4, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M - Übersicht

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäbe Schnittgrößen M-y Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte My [kNm]

16.6 07 14.9 13.2 11.6 10 9.9 1.2 -1.7 12 8.2 -1.3 6.5 1.2 4.8 1.3 15 3.2 1.5 1.0 17 -0.2 -1.9 3.8 Max : 16.6 9.9 3.8 20 Min : -1.9 10.2 3.8 -1.9 10.2 4.0 -0.8 23 10.0

16.6 13.6

11.9 11.5

Stäbe Max M-y: 16.6, Min M-y: -1.9 [kNm]

[Seite 126]

[Seite 126: gedrehter Text]

[Seite 127]

[Seite 127: gedrehter Text]

[Seite 128]

Datum: Oktober 2025

Seite: 128

Pos. B-1-02 Sparren Satteldach

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 16/28 cm Regelfall 2 x b/h = 2x 12/28 cm Achse 17 und 23 Stat. Länge: L = 5,0 m (1-Feldträger) Regelfall, NKL 1 max L = 6,8 m (1-Felträger mit Kragarm) Achse 15 bis 19, NKL 2 max Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung an Balken Achse A, B direkte Lagerung Achse C

Vorbemerkung In den Achsen 17 und 23 wird der Sparren entlang der Brandwand aufgeteilt, statt einem 16/28 Balken werden zwei 12/28 Balken ausgeführt (siehe Positionsplan Decke über OG). Von Achse 15 bis 19 laufen die Sparren oberhalb der Achse C durch und bilden einen Kragarm von 1,80 m aus, welche als Tragwerk des Vordaches fungieren (siehe Positionsplan Decke über OG).

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Regelfall Schnittgrößen M - Übersicht

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäb01e Schnittgrößen M-y Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte My [kNm] 04 -3.7 18.1 16.0 20.77 13.8 0.5 11.7 11.4 10 9.6 11.6 12 7.4 11.5 -4.7 5.3 11.5 3.1 9.5 11.6 11.5 4.4 15 1.0 18.1 14.2 10.2 10.2 11.6 11.7 11.3 17 -5.4 - - - 1 3 5 . . . 1 3 4 10.3 10.2 11.6 4.4 20 M M a in x : : 1 - 8 5 . . 1 4 11.5 10.2 10.3 10.3 13.4 9.9 -2.7 13.5 -3.4 10.3 13.0 2.626 10.3 -2.7 13.4 11.0 -2.7 13.4 12.2 -2.7 29 12.3 -2.7 11.8 -0.9 12.3 12.3 6.6

B Stäbe Max M-y: 18.1, Min M-y: -5.4 [kNm]

[Seite 129]

Datum: Oktober 2025

Seite: 129

Schnittgrößen M - Maßgebend

Schnittgrößen V - Übersicht z ESE

S K 1 : G Z tä b e S c rg e b n is

tä b e M Thk

a (S T n ittg o m b

x M Rrö in

y /G E O ß e n M a tio n e

: 1 8 .1 ) - S -y n : M

, M tä n d ig / v o

a x - u n d M

in M - y : 0 .0 rü b e

in -W

[k N rg e h

e rte

m ] e n d - G l. 6 .1 0

1 8 .1 E n tg e g e n d e SM

MM r X -R c h n ittg [ k y

a x : in : ic röN h tu n g ß e n m ]

1 8 .1 1 6 .5 1 4 .8 1 3 .2 1 1 .5 9 .9 8 .2 6 .6 4 .9 3 .3 1 .6 0 .0 1 8 .1 0 .0

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäb01e Schnittgrößen V-z Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- - 4 u .4 nd- 9M.0in-Werte Vz [kN] 04 -5.2 -3.2 -9.2 -9.2 13.7 -7.2 -3.2 11.2 -1.4 -9.017 -3.2 -9.1 8.7 1.8 6 2 . . 5 3 -3.2 9 3 . . 2 2 10 -3.2 6 3 . . 2 7 3.2 2.0 -3.2 12 -7.9 1.2 13.7 10.6 2 7 .0 .7 2.0 9.2 2.0 -1.3 -13.8 9.0 9.1 7.7 2 7 .0 .7 2.0 -7 -2 .8 .1 -7. - 8 9.25 - .7 9.105 3.2 3.2 - - 3 6 . . 8 3 1 7 .4 .2 -2.0 -10 -2 .6 .1 -7 -2 .7 .1 -7 -2 .8 .1 -7 -2 .8 .1 -7 -2 .7 .0 -7 -2 .7 .0 9.0 7.7 2 7 .0 .7 -2.1 - 2 3 7 . . 0 . 2

6 -7 -2 . - 8 9 .1 .2 - 9 7 -2 . . 2 8 .1 17 9 3

2 . . 0

. 2

8 0 .4

. 8 -

1 .

2 3 . 1 4

. 0

1 .6

-9 3

. 0 3 . 1 2

. 0

6 2.06

2 1 .

. 2 1 0.3 -9 0

.3 1 .6 0.6 10 0 . . 6 6 0.6 0.6 0.6 M M a in x : : - -
1 1 1 1 - 1 3 3 3 8 . . . . . 8 3 8 7 8

2.1 -7 -2 .6 .0 2.1 9.0 - 2 0 . . 1 6 -0.6 10 -0 .4 .7 1 -5 0 . . 1 6 10.526 3.4 7.8 2.1 -8.4 2.1 0.3 7.8 4.1 2.1 5.0 29 7.8 2 7 .0 .8 -2.1 -2.1 -9.0

-2.1 9.3 9.3 2.1 -2.1 -5.0

9.3 A 0.7 9.3

B Stäbe Max V-z: 13.7, Min V-z: -13.8 [kN]

[Seite 130]

Datum: Oktober 2025

Seite: 130

Schnittgrößen V - Maßgebend z

GZT Nachweis ESE

S K 1 : G Z tä b e S c rg e b n is

tä b e M Thk

a (S T R /G E O n ittg rö ß e n V o m b in a tio n e

-1 3 .8

-2 .0

x V - z : 1 3 .7 ) - S tä n -z n : M a x

, M in V d ig / v o

u n d M
z : - 1 3 rü

.8 b e

-W

[k rg e h

e rte

N ] e n d - G l. 6 .1 0

2 .0 E n tg e

1 3 g

.7 e n d e SV

MM r X -R ic c h n ittg rö [ k N z

a x : in : h tu n g ß e n ]

1 3 .7 1 1 .2 8 .7 6 .2 3 .7 1 .2 -1 .3 -3 .8 -6 .3 -8 .8 -1 1 .3 -1 3 .8 1 3 .7 -1 3 .8

RF-HOLZ Pro FA1 Isometrie Tra0g1fähigkeit - Querschnittsnachweis Max Nachweis 04 [-] 1.00 0.05 0.90 07 0.22 0.80 0.13 0.22 0.70 0.17 0.31 0.2 0 4 .33 0.34 0.33 10 0.19 0.22 12 0.22 0 0 . . 5 5 0 0 0.18 0.21 0.33 0.22 0.07 0.40 0.28 0.21 0.22 0.34 0.33 15 0.20 0.15 0 0 . . 3 2 0 0 0.49 0.38 0.27 0.21 0.060.19 0.35 17 0.21 0.12 0.10 0.17 0.27 0.20 0.15 0.34 0.35 0.17 0.08 0.00 0.31 0.23 0.17 0.15 0.13 0.1 0 3 .27 0.27 0.28 0.29 0.29 0.31 0.21 0.12 0.1 0 7 .34 0. 0 1 . 1 3 0 4 . 0 1 . 9 21 0.1 0 1 2 . 0 36 0.37 0.20 0.12 23 0.20 0.23 0.18 M M a in x : : 0 0. . 0 49 0 0.03 0.29 0.38 0.07 0.12 0.29 0.20 0.37 26 0.13 0.13 0.30 0.23 0.20 0.37 0.17 0.10 0.13 0.33 0.35 0.11 29 0.15 0.35 0.15 0.15 0.35 0.20 0.35 0.18 0.10 0.19 0.09 0.16 0.20 A 0.11

B Stäbe Max Nachweis: 0.49

[Seite 131]

[Seite 131: gedrehter Text]

[Seite 132]

Datum: Oktober 2025

Seite: 132

Bemessung reduzierter Querschnitt Achse 15 – 19

Position: B-1-02_Auskragung

Sparren (x64) DSP+ 01/24D (FRILO R-2024-1/P09) System Allgemein Brettschichtholz GL24h, Nutzungsklasse überdacht, offen; LF<85%; GLWF<20%, CC 2 Systemgrafik

[Seite 133]

Datum: Oktober 2025

Seite: 133

Lastgrafik

Material Materialwerte Holz

Brettschichtholz GL24h gemäß EN 14080:2013		E 0,mean	=		11500		N/mm2						ρ k	=		385		kg/m3
		G mean	=		650		N/mm2

Materialkennwerte

f m,k	f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k	γ
f v,k	f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
N/mm2	N/mm2	N/mm2	N/mm2	N/mm2	N/mm2	kg/m3	kN/m3
24.00	19.20	0.50	11500	300	650	385	5.00
3.50	24.00	2.50	9600	250	540	420

Geometrie Durchlaufsparren

Sparrenabstand		e	=	125.0		cm			Gesamt-Firsthöhe	h	=	6.00		m
Dachlänge		b,Roof	=	20.00		m			Gebäudelänge	b,Wall	=	20.00		m

Sparren

Feld	Länge Gfl	Länge Dfl	Seite	Neigung	Querschnitt
	[m]	[m]		[°]	[cm]
Kragarm unten	1.80	1.94	links	22.0	12.0/28.0
1	5.00	5.39	links	22.0	12.0/28.0

[Seite 134]

Datum: Oktober 2025

Seite: 134

Auflager

Nr	Bauteil	Cx	Cz	Kerventiefe t
		[kN/m]	[kN/m]	[cm]
1	Sparren links	Starr	Starr	0.0
2	Sparren links	0.00	Starr	3.0

Kipp-/Knicklängen Sparren links

Knicken in der Ebene:		aus Eigenwertermittlung begrenzt auf...0.90*L
Knicken aus der Ebene:		kontinuierlich gehalten
Kippen:		kontinuierlich gehalten
Brandsituation:
Knicken in der Ebene:		Bauteillänge + Kragarm
Knicken aus der Ebene:		Stablänge
Kippen:		Stablänge

Berechnungsregeln Am Kragarm werden die Durchbiegungen immer berücksichtigt. Für den Gesamtdurchbiegungsnachweis wird immer die Stablänge als Bezugslänge angesetzt. Achtung! Wenn Stäbe ohne Halterung verbunden sind, werden deren Stablängen aufaddiert. Windlasten aus Unterströmung werden als abhängig angenommen. Windlasten aus Windinnendruck werden als abhängig angenommen. Lastfälle mit Lasten, deren zu erwartenden Verformungen gegenläufig sind, werden nicht angesetzt. Kombinationen aus Lastfällen, deren zu erwartenden Verformungen gegenläufig sind, werden nicht angesetzt. Die Steifigkeiten sollen infolge Kriechens aus ständigen und quasiständigen Lastanteilen abgemindert werden. kmod wird bei Wind als Mittelwert von kurz und sehr kurz angesetzt. Windlasten für seitliche Anströmung im Ungünstigsten Bereich Dachnutzlasten der Kategorie H werden nur als Einzellasten berücksichtigt. Dachnutzlasten der Kategorie H werden bei Auflagerkräften nicht berücksichtigt. Heißbemessung nach keine Vorgabe

tF	β ob	β un	β li	β re
	[mm/min]	[mm/min]	[mm/min]	[mm/min]
R 30	0.00	0.80	0.00	0.00

Lasten Lastvorwerte Sparren

Dacheindeckung	g1	=	0.60	kN/m2	EW	=	99
Konstruktion	g2	=	0.00	kN/m2
Dachausbau	g3	=	0.00	kN/m2
Ausbau unten	gu	=	0.00	kN/m2
mit Eigengewicht der Bauteile,γ= 5.00 kN/m3
Dachnutzlast Kat.H	Q	=	1.0	kN	EW	=	8

Randbedingungen

Gesamt-Firsthöhe	h	=	6.00	m
Dachlänge	b,Roof	=	20.00	m
Gebäudelänge	b,Wall	=	20.00	m
Gebäudebreite rechts	br	=	0.00	m

Schnee/Windlasten

Geländehöhe ü. N N		=	0	m
Gelände Kategorie II					Windzone 2
Höhe für q	h	=	6.00	m	Basiswindgeschwindigkeit	vb 0	=	25.00	m/s
Geschwindigkeitsdruck	q(h)	=	0.72	kN/m2	Basisgeschwindigkeitsdruck	qb 0	=	0.39	kN/m2
Bodenschneelast	sk	=	0.85	kN/m2	Schneezone 2
Formbeiwert	μ	=	0.80

Formbeiwert μ = 0.80

[Seite 135]

Datum: Oktober 2025

Seite: 135

		C t		=		1.000						C = e	1.000
Beiwert außergew.		C esl		=		2.300

Hilfswerte

Winddruckbezugsfläche	A ref	=	10.0	0 m
Windreferenzlänge (Dach)	e 0	=	12.0	0 m	e 90	=	6.80	m
Windreferenzlänge (Wand)	e 0	=	12.0	0 m	e 90	=	5.00	m
	h/d	=	1.20	0	h/b	=	0.300		d/b =	0.250
für giebelseitige Anströmung:	h/d	=	0.30	0	h/b	=	1.200		d/b =	4.000

Klassifizierung der Einwirkungen

Nr	Name	γ sup	γ inf	ψ 0	ψ 1	ψ K 2	LED
99	ständig	1.35	1.00	1.00	1.00	1.00 st	ändig
8	Kat. H: Dächer	1.50	0.00	0.00	0.00	0.00 k	urz
9	Windlasten	1.50	0.00	0.60	0.20	0.00 k	urz/sehr kurz
10	Schnee H < 1000 m	1.50	0.00	0.50	0.20	0.00 k	urz

Lastwerte Schneelasten

Name	Seite	μ		Lastwert	(nach Norm)
Dachlast	links	0.80	.00	0.68	0.68	kN/m2
Unverwehter Anteil (für verwehte Lastfälle)	links	0.80	.00	0.68	0.68	kN/m2
Verwehter Anteil (für verwehte Lastfälle)	links	0.80	.00	0.34	0.34	kN/m2
Trauflast	links		.00	0.06	0.06	kN/m

Windlasten

Name	Seite	cp+	cp-	Druck	Sog	Druck (Norm)	Sog (Norm)
				[kN/m2]	[kN/m2]	[kN/m2]	[kN/m2]
F	von links	0.43	-0.71	0.31	-0.52	0.31	-0.52
G	von links	0.43	-0.66	0.31	-0.48	0.31	-0.48
H	von links	0.29	-0.25	0.21	-0.18	0.21	-0.18
D	von links	0.80	0.00	0.58	0.00	0.58	0.00
E	von links	0.00	-0.50	0.00	-0.36	0.00	-0.36
I	von rechts	0.00	-0.40	0.00	-0.29	0.00	-0.29
J	von rechts	0.00	-0.77	0.00	-0.56	0.00	-0.56
D	von rechts	0.80	0.00	0.58	0.00	0.58	0.00
E	von rechts	0.00	-0.50	0.00	-0.36	0.00	-0.36

Kombinationen Lastfallkombinationen

Nr	Name		Sit	KLED
1	1,35*g	GZT1	) p/t2 )	13 )
2	1,35g+1,50FmCl	GZT1	) p/t2 )	44 )
3	1,35g+1,50FmL1	GZT1	) p/t2 )	44 )
6	1,35g+1,50s	GZT1	) p/t2 )	44 )
7	1,35g+1,50s+0,90*(wlLuv+)+(wULuv)	GZT1	) p/t2 )	65 )
10	1,35g+0,75s+1,50*(wrLee-)+(wULee)	GZT1	) p/t2 )	65 )
16	1,35g+1,50(s+Se)	GZT1	) p/t2 )	44 )
19	1,35g+1,50(s+Se)+0,90*(wrLee-)+(wULee)	GZT1	) p/t2 )	65 )
21	1,00*g	GZT1	) fi6 )	13 )
22	1,00g+0,20(wlLuv+)+(wULuv)	GZT1	) fi6 )	65 )
23	1,00g+0,20(wrLee-)+(wULee)	GZT1	) fi6 )	65 )
24	1,00*g	GZG7	) char8 )	13 )
25	1,00g+1,00(wlLuv+)+(wULuv)	GZG7	) char8 )	65 )
27	1,00g+1,00s	GZG7	) char8 )	44 )
28	1,00g+1,00s+0,60*(wlLuv+)+(wULuv)	GZG7	) char8 )	65 )
29	1,00g+0,50s+1,00*(wlLuv+)+(wULuv)	GZG7	) char8 )	65 )
Die Zuordnung der Lastfallkurznamen kann der Tabelle der Lastfälle entnommen werden.
Es wurden nicht alle Kombinationen gebildet. Siehe dazu Einstellungen unter Berechnungsregeln.

[Seite 136]

Datum: Oktober 2025

Seite: 136

Nr	Name		Sit	KLED
1 : G	ZT=Bauteilversagen
2 : p	/t=persistent/transient (Ständig/Vorübergehende Situation)
3 : K	lasse der Lasteinwirkungsdauer:1=ständig
4 : K	lasse der Lasteinwirkungsdauer:4=kurz
5 : K	lasse der Lasteinwirkungsdauer:6=kurz/sehr kurz
6 : fi	=fire (Brandsituation)
7 : G	ZG=Gebrauchstauglichkeit
8 : c	har=characteristic (Charakteristische Situation)

Ergebnisse Sparren links 12.0/28.0 e = 125.0 cm Tragfähigkeitsnachweise nach DIN EN 1995:2013, basierend auf EN 1995:2014, Schadensfolgeklasse 2 Nachweise in Ständig/Vorübergehende Situation

Komb	i Sit	Nachweis	N x,d	M y,d	V z,d	σ n,d	σ m,y,d	τ d	η	s ky	s kz	s b
			[kN]	[kNm]	[kN]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]		[m]	[m]	[m]
7	p/t1	Spannung (Feld)	0.3	7.30	-0.2	0.01	4.65		0.23
2	)p /t1	Spannung (Stütze)	1.5	-4.87	-3.6	0.04	-3.10		0.18
7	)p /t1	Stabilität	-2.5	7.30	0.0	-0.07	4.65		0.24	1.73	0.00	0.00
16	)p /t1	Schub	-2.8	-4.44	6.9			0.31	0.18
) Die Zusa m mensetzung der Lastfallkombinationen kann der Tabelle der Lastfallkombinationen entnommen
werden.
1 : p	/t=persistent/transient (Ständig/Vorübergehende Situation)

Nachweise in Brandsituation

Komb	i Nachweis	b fi	d fi	k mod,fi,C	k mod,fi,T	k mod,fi,M	maxη v,cold	k mod,v,cold	η	s ky	s kz	s b
		[cm]	[cm]							[m]	[m]	[m]
22	Spannung (Feld)	12.0	24.9	1.00	1.00	1.00	-	-	0.07
23	Spannung (Stütze)	12.0	24.9	1.00	1.00	1.00	-	-	0.05
22	Stabilität	12.0	24.9	1.00	1.00	1.00	-	-	0.08	7.33	5.39	5.39
22	Schub	12.0	24.9	-	-	-	0.18	0.90	0.05

Gebrauchstauglichkeitsnachweise nach DIN EN 1995:2013, basierend auf EN 1995:2014, Schadensfolgeklasse 2

Komb	i Nachweis		Stab	x	w G,inst	w G,fin	w Q,inst,char	w Q,inst,qprm	w Q,fin	w tot	w lim	L/..	η
				[m]	[cm]	[cm]	[cm]	[cm]	[cm]	[cm]	[cm]
28	w 1 ) inst	lokal	2	2.70	0.3		0.3			0.5 <	1.8	300	0.30
29	w 1 ) inst	gesamt	12 )	0.00	-0.1		-0.3			\|-0.4\| <	1.3	150	0.33
24	w 3 ) net	lokal	2	2.70	(0.3)	0.5		(0.0)	0.0	0.5 <	1.8	300	0.26
24	w 3 ) net	gesamt	2	2.70	(0.3)	0.5		(0.0)	0.0	0.5 <	1.8	300	0.26
28	w 4 ) fin	lokal	2	2.70	(0.3)	0.5	(0.3)		0.3	0.7 <	2.7	200	0.27
29	w 4 ) fin	gesamt	12 )	0.00	(-0.1)	-0.3	(-0.3)		-0.3	\|-0.5\| <	1.9	100	0.28
Werte in () sind nur informativ.
Für den Gesamtdurchbiegungsnachweis wird immer die Stablänge als Bezugslänge angesetzt.
Für den lokalen Durchbiegungsnachweis wird immer die Stablänge als Bezugslänge angesetzt.
Stablängen von Stäben, die ohne Auflagerung miteinander verbunden sind, werden aufaddiert.
1 : w	inst= wG,inst+ wQ,inst,char
2 : K	ragarm
3 : w	net= wG,fin+ wQ,fin,qprm- wc
4 : w	fin= wG,fin+ wQ,fin,char

[Seite 137]

Datum: Oktober 2025

Seite: 137

Auflager Auflagerkräfte je EW

			Auflager 1		Auflager 2
EW			max	min	max	min
			[kN/m]	[kN/m]	[kN/m]	[kN/m]
99		vertikal	3.661 )	3.661 )	1.721 )	1.721 )
		horizontal	0.001 )	0.001 )	0.001 )	0.001 )
9		vertikal	-0.202 )	-0.443 )	0.722 )	-1.203 )
		horizontal	0.663 )	-0.212 )	0.006 )	0.006 )
10		vertikal	3.234 )	0.085 )	1.487 )	-0.025 )
		horizontal	0.006 )	0.006 )	0.006 )	0.006 )
alle Werte sind charakteristische Werte
Auflagerkräfte sind immer positiv in Richtung der globalen und lokalen Achsen.
1 :	Lastfälle:g
2 :	Lastfälle:(wlLuv+)+(wULuv)
3 :	Lastfälle:(wrLee-)+(wULee)
4 :	Lastfälle:(s+Se)
5 :	Lastfälle:Se
6 :	Lastfälle:
7 :	Lastfälle:s

[Seite 138]

Datum: Oktober 2025

Seite: 138

Pos. B-1-03 Mittelpfette Sheddach

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 16/32 cm Stat. Länge: L max = 11,25 m (3-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse B siehe Kapitel V.8 Detail 4, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M - Übersicht

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäbe Schnittgrößen M-y Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte My [kNm]

15.1 12.3 9.4 -16.4 6.5 3.7 0.8 -0.7 -2.1 -5.0 -0.2 -7.8 -3.4 -16.4 -10.7 01 -13.6 -16.4 Max : 15.1 A Min : -16.4 15.1 10.0 2.1 -5.5

5.1 2.2 04

4.5

2.3

3.3 9.9

Stäbe Max M-y: 15.1, Min M-y: -16.4 [kNm] 15.1

[Seite 139]

[Seite 139: gedrehter Text]

[Seite 140]

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[Seite 141]

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[Seite 144]

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Datum: Oktober 2025

Seite: 147

Pos. B-1-05 Kehle Sheddach

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 30/54 cm Stat. Länge: L max = 11,25 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse C, D, siehe Lph5

Vorbemerkung Lasten aus einer mobilen Trennwand in Achse C sowie daraus resultierende erhöhte Anforderungen an die Verformung wurden nicht berücksichtigt.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M - Übersicht y

07 EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäbe Schnittgrößen M-y Schnittgrößen Lagerreaktionen[kN], [kNm] My [kNm] Ergebniskombinationen: MaxB- und Min-Werte 132.0 120.0 14.6 108.0 54.3 28.0 96.0 38.5 84.0 92.9 72.0 44.0 60.0 C 119.2 43.9 48.0 131.9 38.5 28.2 36.0 132.0 14.9 24.0 119.2 93.1 55.3 12.0 0.0 13.1 Max : 132.0 52.6 25.0 Min : 0.0

34.0 90.9 38.7 117.1 38.6 34.0 129.8 25.1 129.9 13.7 117.2 91.4 54.1

Stäbe Max M-y: 132.0, Min M-y: 0.0 [kNm]

[Seite 148]

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[Seite 149]

[Seite 149: gedrehter Text]

[Seite 150]

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[Seite 152]

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[Seite 153]

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[Seite 155]

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[Seite 156]

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[Seite 157]

[Seite 157: gedrehter Text]

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Datum: Oktober 2025

Seite: 158

Pos. B-1-08 Rähm Achse E

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht y ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is

tä b e M B T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o rü b h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m ] k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M in -W

D -1 .6 -2 .8

-0 .4 -0 .4

1 .0 1 .2

0 1

0 4

a x M -y : 3 .3 , M in M -y : -2 .8 [k N e rg e h e n

e rte

0 .7 0 .7 3 .1 3 .3 3 .1

0 7

m ] d - G

-2 .8

-0 .4 l. 6 .1 0

-0 .5

1 .1

1 0 -1 .7

1 .0

1 2 SM

MM 1 2 Is o m e trie c h n ittg rö ß e n [k N m ] y

3 .3 2 .7 2 .1 1 .6 1 .0 0 .5 -0 .1 -0 .6 -1 .2 -1 .7 -2 .3 -2 .8 a x : 3 .3 in : -2 .8 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/54 cm Stat. Länge: L = 3,75 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse E, siehe Lph5

[Seite 159]

[Seite 159: gedrehter Text]

[Seite 160]

[Seite 160: gedrehter Text]

[Seite 161]

[Seite 161: gedrehter Text]

[Seite 162]

Datum: Oktober 2025

Seite: 162

Pos. B-E-09 Abfangträger Tor Innenhof Achse 10

Vorbemerkung Lasten aus dem Tor sowie daraus resultierende erhöhte Anforderungen an die Verformung wurden nicht berücksichtigt.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M - Übersicht ESLE

0 7

S K 1 : G Z T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o tä b e S c h n ittg rö ß e n M -y a g e rre a k tio n e n [k N ], [k N m ] D rg e b n is k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M E

1 0

1 2

1 5

tä b e M a x M -y : 2 3 .4 , M in M -y : 0 .0 1 7 rü b e

in -W

[k N rg e h

e rte

m ] e n d - G C l. 6 .1

8 .4

2 3 .4 0 B SM

MM Is o m 0 1 c h n ittg rö [k N y

a x : in : e trie ß e n m ] 2 3 .4 0 42 1 .3 1 9 .2 1 7 .0 1 4 .9 1 2 .8 1 0 .6 8 .5 6 .4 4 .3 2 .1 0 .0 2 3 .4 0 .0 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/56 cm Stat. Länge: L = 4,0 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen Achse 10 siehe Kapitel V.8 Detail 5, siehe Lph5

[Seite 163]

[Seite 163: gedrehter Text]

[Seite 164]

[Seite 164: gedrehter Text]

[Seite 165]

Datum: Oktober 2025

Seite: 165

Pos. B-1-10 Abfangträger Tor Freilager OG

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht

1 E K 1 : G Z S tä b e S c L a g e rre a E rg e b n is

S tä b e M 2 3 T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o rü b e rg e h h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m ] k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M in -W e rte

1 5 1 7

-3 .4

3 3 .7

a x M -y : 5 7 .6 , M in M -y : -6 .7 [k N m ] e n d - G l. 6

2 0

-5 .6 -6 .7

5 3 .7 5 7 .6 .1 0

-5 .6

5 3 .6 -3 .5

3 4 .1 2 3

D 2 6

C B 2 9

A SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

a x : in : e trie ß e n m ]

5 7 .6 5 1 .8 4 5 .9 4 0 .1 3 4 .3 2 8 .4 2 2 .6 1 6 .7 1 0 .9 5 .0 -0 .8 -6 .7 5 7 .6 -6 .7 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/42 cm Stat. Länge: L = 7,5 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse C siehe Kapitel V.8 Detail 4, siehe Lph5

[Seite 166]

[Seite 166: gedrehter Text]

[Seite 167]

[Seite 167: gedrehter Text]

[Seite 168]

Datum: Oktober 2025

Seite: 168

Pos. B-1-11 Sturz Achse A

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is

1 2

2 0

tä b e M T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o rü b e h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m ] k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M in -W

0 7 1 0

5 .0 5 .0

1 2 .0 1 2 .0

1 5 1 7

a x M -y : 1 2 .0 , M in M -y : 0 .0 [k N rg e h

e rte

m ] e n d - G

1 2 l. 6

0 4 .1 0

1 0 0 1

5 .2

11 .6

0 7 5 .3 5 .2

11 .7 E

0 4 D

0 1 SM

BMM Is o m e trie c h n ittg rö ß e n [k N m ] y

1 2 .0 1 0 .9 9 .8 8 .8 7 .7 6 .6 5 .5 4 .4 3 .3 2 .2 1 .1 0 .0 a x : 1 2 .0 in : 0 .0

A Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 2,5 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse A, siehe Lph5

[Seite 169]

[Seite 169: gedrehter Text]

[Seite 170]

[Seite 170: gedrehter Text]

[Seite 171]

Datum: Oktober 2025

Seite: 171

Pos. B-E-12 Abfangträger nichttragende Innenwände Achse 10, 17, 23

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 16/36 cm Stat. Länge: L max = 5,0 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekter Anschluss Stützen siehe Kapitel V.8 Detail 5 und 6, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Wand Achse 10 g = 2,9 ∙ 2,5 = 7,3 kN/m

Bemessung Position: Abfangträger_nichttragende_Wände_Achse_B-C

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Brettschichtholz GL24h (flachkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

Material Brettschichtholz GL24h (flachkant), gemäß EN 14080:2013

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		19.20	0.50	11500	300	650	385
3.50		24.00	2.50	9600	250	540	420
fm,k :	charakteristischer Wert der Biegefestigkeit

fm,k : charakteristischer Wert der Biegefestigkeit

[Seite 172]

Datum: Oktober 2025

Seite: 172

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mea	G n mea	ρ n k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,0	G 5 0	ρ 5 m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2	] [N/mm2	] [kg/m3]
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
16/36	62208	12288	3456	1536	576.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	5.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	E	G Zus
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		5.00		7.30		Nein	ständ	ig
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 121 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ	γ 2 F,inf	γ F,sup	KLED
ständig				1.00	1.35
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

[Seite 173]

Datum: Oktober 2025

Seite: 173

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,70	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.79	0.57	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.40	0.28	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.82
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	16/36	25.4	31.82	0.57	0.79
Brand	16/36	18.8	23.57	0.28	0.40

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

[Seite 174]

Datum: Oktober 2025

Seite: 174

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	18.85	18.85
2	5.00	ständig	18.85	18.85

[Seite 175]

Datum: Oktober 2025

Seite: 175

Pos. B-E-13 Mittelbalken Achse C

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht

0 ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is

1 2 tä b e M T (S T R /G E O ) - S h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m k o m b in a tio n e n : M

0 7

0 .5 0 .5

a x M -y : 7 .4 , M in 1 5 tä n d ig / v o rü b e ]a x - u n d M in -W

1 0

3 .7 3 .7 4 .1

M -y : 0 .0 [k N m rg e h

e rte

] e

1 n

2 d - G

1 .8 l. 6 .1

0 0

.5 1 5

5 .5

7 .4 1 7

5 .5 0 .5 2 0 2 3 SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

a x : in : e trie ß e n m ]

7 .4 6 .7 6 .0 5 .4 4 .7 4 .0 3 .3 2 .7 2 .0 2 61 .3 0 .7 0 .0 7 .4 0 .0 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 5,0 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung an Stützen Achse C, siehe Lph5

[Seite 176]

[Seite 176: gedrehter Text]

[Seite 177]

[Seite 177: gedrehter Text]

[Seite 178]

Datum: Oktober 2025

Seite: 178

Pos. B-1-14 Rähm Achse C

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht

0 ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is

1 2 tä b e M T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o rü b h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m ] k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M in -W

0 7 1 0

-0 .4

0 .1 2 .7 2 .6 1 0 .0 1 0 .0

a x M -y : 1 8 .7 , M in M -y : -0 .4 [k 1 5 e

N rg e h

e rte

m ] e

1 n

2 d - G

1 .3 5 .1 l. 6 .1

0 .2 0

1 5

4 .1

1 5 .3 4 .7

1 8 .7 1 7

4 .1

1 5 .3 0 .2 2 0 2 3 SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

a x : in : e trie ß e n m ]

1 8 .7 1 7 .0 1 5 .3 1 3 .5 1 1 .8 1 0 .0 8 .3 6 .6 4 .8 2 6 3 .1 1 .4 -0 .4 1 8 .7 -0 .4 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 5,0 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: direkte Lagerung Stützen Achse C, siehe Lph5

[Seite 179]

[Seite 179: gedrehter Text]

[Seite 180]

[Seite 180: gedrehter Text]

[Seite 181]

Datum: Oktober 2025

Seite: 181

Pos. B-E-15 Mittelbalken Achse 1 und 10

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is

0 1

tä b e M T (S T R /G E O ) - S h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m k o m b in a tio n e n : M

E 0 .4

0 4

0 7

1 0

a x M -y : 1 .5 , M in tä n d ig / v o rü b e rg e h ]a x - u n d M in -W e rte

D 0 .6 0 .5 0 .5 0 .5

0 .4

M -y : 0 .0 [k N m ] 1 2 e n d

0 .8

1 .5

0 l. 6 .1 0

C 0 .7 .8

0 .8 0 .9 B

0 .5 0 .9 A

0 1 SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

0 4

a x : in : e trie ß e n m ]

1 .5 1 .3 1 .2 1 .1 0 .9 0 .8 0 .7 0 .5 0 .4 0 .3 0 .1 0 70 .0 1 .5 0 .0 Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 22/12 cm Stat. Länge: L = 3,75 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen Achse 1 und 10, siehe Lph5

[Seite 182]

[Seite 182: gedrehter Text]

[Seite 183]

[Seite 183: gedrehter Text]

[Seite 184]

Datum: Oktober 2025

Seite: 184

Pos. B-E-16 Abfangträger Mittelbalken Achse 1

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht

B ESLE

S K 1 : G Z T (S T R /G E O ) - S C tä b e S c h n ittg rö ß e n M -y a g e rre a k tio n e n [k N ], [k N m rg e b n is k o m b in a tio n e n : M

1 0

0 7

0 4

0 1

tä b e M a x M -y : 8 .3 , M in tä n d ig / v o rü b e ]a x - u n d M in -W

M -y : 0 .0 [k N m rg e h

e rte

] e n d - G l. 6 .1

8 .3

B 0 2 9

C 2 6

2 3

2 0

D 7

1 5

1 2

1 0

0 7

E 0 4

0 1 SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

a x : in : e ß em trie n ]

8 .3 7 .5 6 .8 6 .0 5 .3 4 .5 3 .8 3 .0 2 .3 1 .5 0 .8 0 .0 8 .3 0 .0 Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 3,75 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: indirekter Anschluss an Stützen Achse 1 vgl. Kapitel V.8 Detail 5, siehe Lph5

[Seite 185]

[Seite 185: gedrehter Text]

[Seite 186]

[Seite 186: gedrehter Text]

[Seite 187]

Datum: Oktober 2025

Seite: 187

Pos. B-E-17 Abfangträger Tor Freilager EG

Vorbemerkung Lasten aus dem Tor sowie daraus resultierende erhöhte Anforderungen an die Verformung wurden nicht berücksichtigt.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen M – Übersicht ESLE

S K 1 : G Z tä b e S c a g e rre a rg e b n is 1 0

tä b e M T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v o h n ittg rö ß e n M -y k tio n e n [k N ], [k N m ] k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M 1 2

1 5

2 3 a x M -y : 1 1 .9 , M in M -y : 0 .0 rü b e

in -W

1 7

[k N rg e h

e rte

m ] e

6 n

.6 d - G

1 0 l. 6

.6 .1

11 0

.9 1 0 .6 6 .6

E 2 3

D 2 6

C B 2 9

A SM

MM Is o m c h n ittg rö [k N y

a x : in : e trie ß e n m ]

1 1 .9 1 0 .8 9 .7 8 .6 7 .6 6 .5 5 .4 4 .3 3 .2 2 .2 1 .1 0 .0 1 1 .9 0 .0 Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 22/32 cm Stat. Länge: L = 7,50 m (1-Feldträger) max Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung an Stützen Achse C, siehe Lph5

[Seite 188]

[Seite 188: gedrehter Text]

[Seite 189]

[Seite 189: gedrehter Text]

[Seite 190]

Datum: Oktober 2025

Seite: 190

Pos B-1-18 Auskreuzung Dach

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen N – Übersicht

GZT Nachweis

Ohne weiteren Nachweis erfüllt. ESLE

S K 1 : G Z T (S T R /G E O ) - S tä n d ig / v tä b e S c h n ittg rö ß e n N a g e rre a k tio n e n [k N ], [k N m ] rg e b n is k o m b in a tio n e n : M a x - u n d M

C-8 .6

-8 .7 D

0 1

0 4

tä b e M a x N : 0 .0 , M in N : -9 .4 [k N o rü b

in -W

] e rg e h

e rte A

0 7 e n d - G

-9 l. 6

.4 .1 0

-9

1 0 .2 0 1

0 4

0 7

1 0 1 2 SN

MM Is o m e trie c h n ittg rö ß e n [ k N ]

0 .0 -0 .9 -1 .7 -2 .6 -3 .4 -4 .3 1 5 -5 .1 -6 .0 -6 .8 -7 .7 -8 .5 -9 .4 a x : 0 .0 in : -9 .4 Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 12/12 cm Stat. Länge: L = 2,4 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: Druckanschluss Pfetten, siehe Lph5

[Seite 191]

Datum: Oktober 2025

Seite: 191

Pos B-1-19 Stahlseil Oberlichter

Materialität: S235 Querschnitt: RD 20 Stat. Länge: L = 2,4 m (1-Feldträger) Brandschutz: - (GZG) Details: Zuganschluss siehe Kapitel V.8 Detail 2, siehe Lph5

Vorbemerkung Die Stahlseile werden nur für den GZG angesetzt. Folglich wird die Bemessungslast der EK GZG entnommen.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen N – Übersicht

EK2 : GZG - Charakteristisch / Selten Isometrie Stäbe Schnittgrößen N Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte N [kN]

36.4 C 33.4 30.4 27.4 24.5 5.9 3.5 21.5 36.4 23.7 3.5 18.5 23.4 6.0 15.5 36.2 12.5 9.5 6.5 5.9 3.5 3.5 36.4 23.6 3.5 5.9 Max : 36.4 23.4 Min : 3.5 36.2

01 04 07 10 Stäbe Max N: 36.4, Min N: 3.5 [kN] 12 15

GZT Nachweis

Ohne weiteren Nachweis erfüllt.

[Seite 192]

Datum: Oktober 2025

Seite: 192

Pos. B-20 Auskreuzung FW-Wand

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 16/20 cm Stat. Länge: L max = 3,3 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: Druckanschluss siehe Kapitel V.8 Detail 3, siehe Lph5

Vorbemerkung Die Position B-20 ist im Positionsplan nicht beschriftet, sondern grau hinterlegt. Die Diagonalen der FW-Wände sind als Druckstäbe modelliert.

Die Diagonalen werden überblattet hergestellt. Der Nachweis am Überblattungsquerschnitt wird gesondert in Frilo geführt. Auf der sicheren Seite liegend wird der Nachweis am halbierten Querschnitt geführt, für die maßgebende Last und Länge. Auf Grund der sehr konservativen Annahme des statischen Systems wird die Auslastung von 100 % akzeptiert.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Frilo: Maßgebende charakt. Normalkraft N = 30 / 1,5 = 20 kN Moment aus exzentrischer Last M = 20 ∙ 0,16 / 4 = 0,8 kNm Ersatzlast Stabmitte F = 4 ∙ 0,8 / 3,3 = 0,9 kN

Bemessung Schnittgrößen N – Achse 01

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 In X-Richtung Stäbe Schnittgrößen N Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte N [kN]

0.3 -1.5 -3.3 -5.1 -6.9 -8.7 -10.5 -12.5 -18.9 -10.7 -2.5 -12.3 -2.1 -0.9 -2.4 -8.4 -5.4 -14.1 -15.9 0.1 -17.7 -11.2 -1 0 3 .2 .1 -4.8-5.7 -6.1 -1.4 -1.2 -1 -2 6 . . 3 1 -10 -0 .7- . 1 3 1.3 -1. - 2 19.5 -14 -3 .2 .2 -5.8 -1.5 -11.5 - 0 8 . . 3 8 M M a in x : : - - 1 1 0 9 9 . . . 3 5 5

2222111100096307520741 -10.1 -6.2 Y -5.4 -6.7 BB -9.3 -9. CC 9 -11.9 -1.8 -11 - . 0 2 .9 -1 - 3 1 . . 4 0 DD -14.7 -2.1EE -12.0 2222111100096307520741

Stäbe Max N: 0.3, Min N: -19.5 [kN]

[Seite 193]

[Seite 193: gedrehter Text]

[Seite 194]

[Seite 194: gedrehter Text]

[Seite 195]

[Seite 195: gedrehter Text]

[Seite 196]

[Seite 196: gedrehter Text]

[Seite 197]

[Seite 197: gedrehter Text]

[Seite 198]

Datum: Oktober 2025

Seite: 198

Frilo Position: B-20-Überblattung

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P09) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=3.30m, b/h=20.0/8.0cm, C24, NKL 1, EN 338:2016

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Fak	Info
1	2 X	99	0.2	3.30	1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	9	20.0	3.30	1.00	rfem Nk
3	2 Z	9	0.9	1.65	1.00	rfem Nk
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
EWG: 99=ständig; 9=Windlasten

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	unten

[Seite 199]

Datum: Oktober 2025

Seite: 199

Abbrand Abbrand Querschnitte Nadelholz

			Links	Rech	ts Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	0.0	0	.0 0.0	24.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.000	0.00	0 0.000	0.800

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 1: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=1.65m b/h=20.0/8.0cm
		K =1.00 mod	γ =1.30 M
Nx	-30.3			-1.89	16.15	0.12
My	1.11	k =1.00 m,y		5.22	20.93	0.25
N,M						0.26
Nachweis Stabilität x=1.65m b/h=20.0/8.0cm
		K =1.00 mod	γ =1.30 M
Nx	-30.3	k =0.16 c,y	k =0.71 c,z	-1.89	16.15	0.75
My	1.11	k =1.00 crit,y		5.22	20.93	0.25
N,M						1.00
Nachweis Schub und Torsion x=0.00m b/h=20.0/8.0cm
		K =1.00 mod	γ =1.30 M
Vz	0.7	k =0.50 cr		0.06	3.08	0.04
V,Mt						0.04
LK1: 1.35G1+1.50W2+1.50*W3
Knicklänge: s =3.30m s =3.30m Kipplänge: s =3.30m ky kz b
Schlankheit:λ=142.9λ=57.2λ =2.42λ =0.97λ =0.18λ =0.65 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 1%;ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

LK 10: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=1.65m VV:b/h=20.0/4.9cm
		k =1.00 mod,M	k =1.00 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-4.2			-0.43	26.25	0.02
My	0.15	k =1.00 m,y		1.86	34.02	0.05
N,M						0.05
Nachweis Stabilität x=1.65m VV:b/h=20.0/4.9cm
		k =1.00 mod,M	k =1.00 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-4.2	k =0.06 c,y	k =0.71 c,z	-0.43	26.25	0.27
My	0.15	k =1.00 crit,y		1.86	34.02	0.05
N,M						0.32
Nachweis Schub und Torsion x=1.65m VV:b/h=20.0/4.9cm
		k =1.00 mod,V	k =1.25 fi
Vz	-0.1	k =0.50 cr		-0.01	5.00	0.01
V,Mt						0.01
LK10: 1.00G1+0.20W2+0.20*W3

[Seite 200]

Datum: Oktober 2025

Seite: 200

Querschnitt	N,M,V	σ,τ	f ...d
	[kN,kNm]	[N/mm2]	[N/mm2]
Knicklänge: s =3.30m s =3.30m Kipplänge: s =3.30m ky kz b
Schlankheit:λ=233.3λ=57.2λ =3.96λ =0.97λ =0.14λ =1.07 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 5%;ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Z
5	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	1.65	3.30	0.7	300	1.1	0.65
9	SLS	quasiständig	FE, netfin	0.83	3.30	0.0	300	1.1	0.00
5	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	1.65	3.30	0.7	200	1.7	0.44
1	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	1.65	3.30	1.4
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 201]

Datum: Oktober 2025

Seite: 201

Pos. B-E-50 Hauptträger Geschossdecke Innenachsen 26, 20, 07, 04

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 26/56 cm Stat. Länge: L max = 5,0 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekter Anschluss siehe Position, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast Schmiede g = 4,3 · 3,75 = 16,1 kN/m

Verkehrslast Schmiede q = 5,0 · 3,75 = 18,8 kN/m

Bemessung Position: HT_Geschossdecke_System_2

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Brettschichtholz GL24h (flachkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

[Seite 202]

Datum: Oktober 2025

Seite: 202

Material Brettschichtholz GL24h (flachkant), gemäß EN 14080:2013

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		19.20	0.50	11500	300	650	385
3.50		24.00	2.50	9600	250	540	420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
26/56	380501	82021	13589	6309	1456.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	5.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	EG
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		5.00		16.10		Nein	ständig
		2	GL		5.00		18.80		Ja	Kat. E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 306 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,su	KLED p
ständig				1.00	1.3	5
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.5	0 lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

[Seite 203]

Datum: Oktober 2025

Seite: 203

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	2	:	überdacht, offen
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,70	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.90	0.97	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.36	0.38	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.64
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	26/56	-126.9	158.63	0.97	0.90
Brand	26/56	-79.3	99.22	0.38	0.36

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 204]

Datum: Oktober 2025

Seite: 204

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	41.78	41.78
		Kat. E: Lagerflächen		47.00
2	5.00	ständig	41.78	41.78
		Kat. E: Lagerflächen		47.00

[Seite 205]

Datum: Oktober 2025

Seite: 205

Anschluss Es sind 2 x RICON S 390/80 VS+ZP max geplant. Sie werden mit einem Abstand von 30 mm nebeneinander angebracht. Folglich ist die Brandüberdeckung von 28 mm eingehalt.

M a ß g e L K e x t r p k m o d b e n 2

E d [-] d 1 e K o m b in ,3 5 L F 1 + 1 2 6 ,9 3 0 ,8 a 1 tio n ,5 L k N fü F 2 r B e m e s s u n g d e r T ra

[-] g M g fä h

1 ig

,3 k e it

[Seite 206]

Datum: Oktober 2025

Seite: 206

[Seite 207]

Datum: Oktober 2025

Seite: 207

Pos. B-E-51 Hauptträger Geschossdecke Innenachsen 15, 12

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 26/46 cm Stat. Länge: L max = 5,0 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekter Anschluss vgl. B-E-50, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast Sozialraum g = 4,3 · 3,125 = 13,4 kN/m

Verkehrslast Sozialraum q = 2,8 · 3,125 = 8,8 kN/m

Bemessung Position: HT_Geschossdecke_System_5

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Brettschichtholz GL24h (flachkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

[Seite 208]

Datum: Oktober 2025

Seite: 208

Material Brettschichtholz GL24h (flachkant), gemäß EN 14080:2013

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		19.20	0.50	11500	300	650	385
3.50		24.00	2.50	9600	250	540	420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
26/46	210895	67375	9169	5183	1196.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	26.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	5.00	12.0	26.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	EG
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		5.00		13.40		Nein	ständig
		2	GL		5.00		8.80		Ja	Kat. E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 251 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,su	KLED p
ständig				1.00	1.3	5
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.5	0 lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

[Seite 209]

Datum: Oktober 2025

Seite: 209

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,70	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.82	0.74	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.35	0.31	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.67
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	26/46	-79.9	99.90	0.74	0.82
Brand	26/46	-52.3	65.44	0.31	0.35

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 210]

Datum: Oktober 2025

Seite: 210

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	34.76	34.76
		Kat. E: Lagerflächen		22.00
2	5.00	ständig	34.76	34.76
		Kat. E: Lagerflächen		22.00

[Seite 211]

[Seite 211: gedrehter Text]

[Seite 212]

Datum: Oktober 2025

Seite: 212

Pos. B-E-52 Hauptträger Geschossdecke Innen- und Außenwandachsen

Materialität: BSH GL24h Querschnitt: b/h = 22/28 cm Stat. Länge: L max = 2,50 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen siehe Kapitel V.8 Detail 3 und 6, siehe Lph5

Vorbemerkung Maßgebend wird der Nachweis für Achse 01 mit der max. Spannweite von 2,50 m. Maßgebend für den Querschnitt wird der Anschluss.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast Schmiede g = 4,3 · 1,875 = 8,1 kN/m

Verkehrslast Schmiede q = 5,0 · 1,875 = 9,4 kN/m

Eigengewicht Ausbaulast Wand g = 1,2 · 2,85 = 3,4 kN/m

Bemessung Position: HT_Geschossdecke_System_1

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Brettschichtholz GL24h (flachkant) DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

[Seite 213]

Datum: Oktober 2025

Seite: 213

System Systembild

Material Brettschichtholz GL24h (flachkant), gemäß EN 14080:2013

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mea	ρ n k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 0	ρ 5 m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2	] [kg/m3]
24.00		19.20	0.50	11500	300	65	0 385
3.50		24.00	2.50	9600	250	54	0 420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
22/28	40245	24845	2875	2259	616.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	2.50	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

[Seite 214]

Datum: Oktober 2025

Seite: 214

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	EG
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		2.50		11.50		Nein	ständig
		2	GL		2.50		9.40		Ja	Kat. E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 65 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,sup	KLED
ständig				1.00	1.35
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.50	lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	: DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	: EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	: DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	: CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	: nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	: alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	: Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,70	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.58	0.68	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.27	0.30	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.41
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend 2	2/28	37.4	23.42	0.68	0.58
Brand 2	2/28	24.1	15.06	0.30	0.27

[Seite 215]

Datum: Oktober 2025

Seite: 215

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 216]

Datum: Oktober 2025

Seite: 216

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	14.70	14.70
		Kat. E: Lagerflächen		11.75
2	2.50	ständig	14.70	14.70
		Kat. E: Lagerflächen		11.75

Anschluss

M a ß g e L K e x t r p k m o d b e n 2

E d [-] d 1 e ,3 K 5 3 o m L F 7 ,4 0 ,8 b in 1 + 1 a 1 tio n ,5 L k N fü F 2 r B e m e s s u n g d e r T ra

[-] g M g fä h

1 ig

,3 k e it

[Seite 217]

Datum: Oktober 2025

Seite: 217

Pos. B-E-53 Nebenträger Geschossdecke

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 18/22 cm Stat. Länge: L max = 3,75 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen siehe Kapitel V.8 Detail 3 und 6, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast g = 4,0 · 0,625 = 2,5 kN/m

Verkehrslast Schmiede q = 5,0 · 0,625 = 3,1 kN/m

Bemessung Position: NT_Geschossdecke_System_1

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Nadelholz C24 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

[Seite 218]

Datum: Oktober 2025

Seite: 218

Material Nadelholz C24, gemäß EN 338:2016

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		14.50	0.40	11000	370	690	350
4.00		21.00	2.50	7400	247	460	420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
18/22	15972	10692	1452	1188	396.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	3.75	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	E	G Zus
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		3.75		2.50		Nein	ständi	g
		2	GL		3.75		3.10		Ja	Kat.	E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 62 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,s	KLED up
ständig				1.00	1.3	5
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.5	0 lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

[Seite 219]

Datum: Oktober 2025

Seite: 219

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,80	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.77	0.54	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.40	0.26	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.97
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	18/22	-15.5	14.50	0.54	0.77
Brand	18/22	-9.6	9.05	0.26	0.40

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 220]

Datum: Oktober 2025

Seite: 220

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	5.00	5.00
		Kat. E: Lagerflächen		5.81
2	3.75	ständig	5.00	5.00
		Kat. E: Lagerflächen		5.81

[Seite 221]

[Seite 221: gedrehter Text]

[Seite 222]

Datum: Oktober 2025

Seite: 222

Pos B-E-54 Nebenträger Geschossdecke Achse A

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L max = 3,75 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen vgl. Kapitel V.8 Detail 3 und 6, siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast g = 4,0 · 0,625/2 = 1,3 kN/m

Verkehrslast Schmiede q = 5,0 · 0,625/2 = 1,6 kN/m

Eigengewicht Ausbaulast Wand g = 1,2 · 2,35 = 2,8 kN/m

Bemessung Position: NT_Geschossdecke_System_3

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Nadelholz C24 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

[Seite 223]

Datum: Oktober 2025

Seite: 223

Material Nadelholz C24, gemäß EN 338:2016

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		14.50	0.40	11000	370	690	350
4.00		21.00	2.50	7400	247	460	420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
22/22	19521	19521	1775	1775	484.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	3.75	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	E	G Zus
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		3.75		4.10		Nein	ständi	g
		2	GL		3.75		1.60		Ja	Kat.	E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 76 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,s	KLED up
ständig				1.00	1.3	5
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.5	0 lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

[Seite 224]

Datum: Oktober 2025

Seite: 224

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,80	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.63	0.44	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.32	0.21	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.86
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	22/22	-15.4	14.43	0.44	0.63
Brand	22/22	-10.5	9.81	0.21	0.32

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 225]

Datum: Oktober 2025

Seite: 225

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	8.07	8.07
		Kat. E: Lagerflächen		3.00
2	3.75	ständig	8.07	8.07
		Kat. E: Lagerflächen		3.00

[Seite 226]

[Seite 226: gedrehter Text]

[Seite 227]

Datum: Oktober 2025

Seite: 227

Pos. B-E-55 Nebenträger Geschossdecke Achse B

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 16/16 cm Stat. Länge: L max = 1,25 m (1-Feldträger) Brandschutz: F30 Details: indirekte Lagerung Stützen vgl. Kapitel V.8 Detail 6, siehe Lph5

Vorbemerkung Maßgebend für den Querschnitt wird der Anschluss.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung Das Eigengewicht des Balkens wird programmintern berücksichtigt.

Eigengewicht Ausbaulast g = 4,0 · 0,625/2 = 1,3 kN/m

Verkehrslast Sozialraum q = 2,8 · 0,625/2 = 0,9 kN/m

Eigengewicht Ausbaulast Wand g = 2,3 · 3,35 = 7,7 kN/m

Bemessung Position: NT_Geschossdecke_System_4

Mehrfeldträger Holz (x64) HTM+ 01/24C (FRILO R-2024-1/P06) Grundparameter Holzträger Nadelholz C24 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Systembild

[Seite 228]

Datum: Oktober 2025

Seite: 228

Material Nadelholz C24, gemäß EN 338:2016

f m,k		f t,0,k	f t,90,k	E 0,mean	E 90,mean	G mean	ρ k
f v,k		f c,0,k	f c,90,k	E 0,05	E 90,05	G 05	ρ m
[N/mm2]		[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[N/mm2]	[kg/m3]
24.00		14.50	0.40	11000	370	690	350
4.00		21.00	2.50	7400	247	460	420
fm,k	: charakteristischer Wert der Biegefestigkeit
ft,0,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit parallel zur Faser
ft,90,k	: charakteristischer Wert der Zugfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,mean	: Mittelwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
Gmean	: Mittelwert des Schubmoduls
ρk	: charakteristischer Wert der Rohdichte
fv,k	: charakteristischer Wert der Schubfestigkeit
fc,0,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit parallel zur Faser
fc,90,k	: charakteristischer Wert der Druckfestigkeit senkrecht zur Faser
E0,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls parallel zur Faser
E90,05	: 5%-Fraktilwert des Elastizitätsmoduls senkrecht zur Faser
G05	: 5%-Fraktilwert des Schubmoduls
ρm	: Mittelwert der Rohdichte

Geometrie Querschnitte

Name	I y	I z	W y	W z	A
	[cm4]	[cm4]	[cm3]	[cm3]	[cm2]
16/16	5461	5461	683	683	256.0
Querschnitt ist konstant über gesamte Trägerlänge.

Auflager (Lagerbedingungen)

							Verdrehungen*)
Nr	x	Breite	Tiefe	k c90	uy	uz	Φ x	Φ y	Φ z
	[m]	[cm]	[cm]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
1	0.00	12.0	12.0	1.50	-1	-1	-1	0.0	0.0
2	1.25	12.0	12.0	1.50	-1	-1	0.0	0.0	0.0
*)-1 = starr, 0 = frei, > 0 = elastisch

Lasten Streckenlasten

Bezug		Nr	Art	A	L1	L2	W1	W2	wirkt	EG	Zus
				[m]	[m]	[m]	[kN/m]	[kN/m]	Feldweise
System		1	GL		1.25		9.00		Nein	ständi	g
		2	GL		1.25		0.90		Ja	Kat. E
Bezug :	Systembezogen (Vorderkante Träger) oder Feldlast
Art :	1 - Gleichstreckenlast (GL), 4 - Trapezlast (TL), 5 - Dreiecklast (DL)
A :	Abstand zur Last von Feldanfang oder Vorderkante Träger
EG :	Lasteinwirkung
Zus :	Zusammengehörigkeitsgruppe
Alt :	Alternativgruppe

Eigengewicht Gesamtgewicht = 13 kg mit Gamma = 4.20 kN/m3berücksichtigt.

Übersicht der verwendeten Einwirkungen Einwirkungen

Bezeichnung	ψ 0	ψ 1	ψ 2	γ F,inf	γ F,su	KLED p
ständig				1.00	1.3	5
Kat. E: Lagerflächen	1.00	0.90	0.80		1.5	0 lang
Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi

[Seite 229]

Datum: Oktober 2025

Seite: 229

Ergebnisse Bemessungsparameter

Bemessungsnorm	:	DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basis	:	EN 1995-1-1/A2:2014
Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik	:	DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse	:	CC 2
Ψ = 0.5 für Schnee (AE) 2	:	nicht angesetzt
Kombination ständiger Lasten	:	alle gleichesγ (γ oderγ ) F G,sup G,inf
KLED bei Wind	:	Mittelwert aus kurz und sehr kurz

Nutzungsklasse	1	:	geschlossen und beheizt
Heissbemessung		:	keine Vorgabe
Feuerwiderstandsklasse	R30		Abbrand unten links rechts
Abbrandraten nach Norm		=	0,80	mm/min
Schubspannungen		=	Tau mit red. Q
Anfangsdurchbiegung	w inst	=	l/300
Enddurchbiegung	w net,fin	=	l/300
	w fin	=	l/200

Zusammenfassung

Nachweis	Bemessungssituation	η Biegung	η Schub	η c,90	η Stabi	η Verformung
Tragfähigkeit	ständig/vorübergehend	0.32	0.49	-	1)
Tragfähigkeit	Brand	0.21	0.29	-	1)
Gebrauchstauglichkeit	charakteristisch					0.20
1)Stabilitätsnachweis wurde nicht geführt weil Obergurt kontinuierlich gehalten.

Tragsicherheit je Querschnitt (kompakt)

Bemessungssituation	Querschnitt	V z,Ed	M y,Ed	η Schub	η Biegung
		[kN]	[kNm]
ständig/vorübergehend	16/16	-7.7	2.40	0.49	0.32
Brand	16/16	-6.1	1.92	0.29	0.21

Tragsicherheit - Lastkombination ständig/vorübergehend Schnittgrößen Umhüllende der Momente

[Seite 230]

Datum: Oktober 2025

Seite: 230

Umhüllende der Querkräfte

Tragsicherheit - Lastkombination Brand Schnittgrößen Umhüllende der Momente

Umhüllende der Querkräfte

Auflagerkräfte Auflagerkräfte pro [m] - charakteristisch je Einwirkung

Nr	x	Einwirkung	R z,min	R z,max	M y,min	M y,max
	[m]		[kN/m]	[kN/m]	[kNm/m]	[kNm/m]
1	0.00	ständig	5.69	5.69
		Kat. E: Lagerflächen		0.56
2	1.25	ständig	5.69	5.69
		Kat. E: Lagerflächen		0.56

[Seite 231]

[Seite 231: gedrehter Text]

[Seite 232]

[Seite 232: gedrehter Text]

[Seite 233]

[Seite 233: gedrehter Text]

[Seite 234]

Datum: Oktober 2025

Seite: 234

Bemessung Position: St-01

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P06) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=6.00m, b/h=22.0/26.0cm, GL24h, NKL 1, EN 14080:2013

Lamellen/Schichten parallel h(z)

[Seite 235]

Datum: Oktober 2025

Seite: 235

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	1.4	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	30.0	6.00			1.00
3	2 X	10	13.0	6.00			1.00
4	2 X	9	2.0	6.00			1.00
5	2 X	99	42.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	47.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Kombinationen Kombinationsliste maßgebende Kombinationen

LF	1	7	13	25	27	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
	STR	STR	SLS	SLS	STR	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
1	1.35	1.35	1.00	1.00	1.00
2	*1.50	-	*1.00	-	-
3	0.90	-	0.60	-	0.20
4	1.50	*1.50	1.00	0.80	0.80

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Brettschichtholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	21.0	21.0	21.0	21.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.700	0.700	0.700	0.700

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-169.6			-2.97	12.92	0.23
Mz	-6.30	k =1.00 m,z		3.00	14.22	0.21
N,M						0.26
Nachweis Stabilität x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-169.6	k =0.55 c,y	k =0.41 c,z	-2.97	12.92	0.57
Mz	-6.30	k =1.00 crit,z		3.00	14.22	0.21
N,M						0.78
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

[Seite 236]

Datum: Oktober 2025

Seite: 236

Querschnitt	N,M,	V Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm	]		[N/mm2]	[N/mm2]
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Vy	-2.	3 k =0.71 cr		-0.06	1.88	0.05
V,Mt						0.05
LK7: 1.35G1+1.50Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=79.9λ=94.5λ =1.27λ =1.50λ =0.40λ =0.32 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 92%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

LK 27: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,	τ f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2	] [N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-31.8			-0.82	23.09	0.04
Mz	4.82	k =1.00 m,z		-4.18	27.26	0.15
N,M						0.15
Nachweis Stabilität x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-111.4	k =0.44 c,y	k =0.30 c,z	-2.87	23.09	0.41
Mz	-3.94	k =1.00 crit,z		3.42	27.26	0.13
N,M						0.53
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m VV:b/h=16.4/20.4cm
		k =1.00 mod,V	k =1.15 fi
Vy	-1.5	k =0.71 cr		-0.07	4.03	0.02
V,Mt						0.02
LK27: 1.00G1+0.20W3+0.80*Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=95.3λ=116.8λ =1.43λ =1.76λ =0.43λ =0.34 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 93%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
13	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	4.35	6.00	0.2	300	2.0	0.10
25	SLS	quasiständig	FE, netfin	4.35	6.00	0.3	300	2.0	0.14
13	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	6.00	0.3	200	3.0	0.10
1	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	4.35	6.00	0.5
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 237]

Datum: Oktober 2025

Seite: 237

Pos. St-02 Stütze HT Geschossdecke Achse 12, 15

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1 ESE

S K 6 : G tä b e S ch n ittg rö ß e n N rg e b n is ko m b in a tio n e n : M a

tä b e M a x N : -7 .7 , M in N x- u n d M in -W

: -2 1 .3 [k N 29 e rte

29 ] 26

26 23

23 20

20 17

-7.8

-13.0

-13.8

-11.6 -20.5 -21.3

17 15

-7.7

-13.4

-14.1

-11.6 -20.5

-21.3

15 12

12 10

10 07

07 04

04 01

01 E

A Schnittgrößen N [k N ]

M ax : M in : Is o m e

-7.7 -9.0 -10.2 -11.4 -12.7 -13.9 -15.1 -16.4 -17.6 -18.8 -20.1 -21.3 -7.7 -21.3 trie Materialität: GL24h Querschnitt: b/h = 22/26 cm Stat. Länge: L = 6,0 m (Achse B) | L = 5,0 m (Achse A) Brandschutz: F30 Detail: siehe Lph5

EK7 : S Isometrie Stäbe Schnittgrößen N 29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte Schnittgrößen N [kN] E E 0.0 -0.6 -1.1 -1.7 D D -2.2 -2.8 -3.4 -3.9 C C - - 4 5 . . 5 1 -4.2 -6.2 -5.6 -4.5 -6.2 -6.2 Max : 0.0 B -4.5 -5.2 B Min : -6.2

-5.3 -5.3 -5.3 -5.3 A -5.3 -5.3 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Stäbe Max N: 0.0, Min N: -6.2 [kN]

[Seite 238]

Datum: Oktober 2025

Seite: 238

EK8 : W Isometrie Stäbe Schnittgrößen N 29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte Schnittgrößen N [kN] E E 4.0 3.5 3.0 2.5 D D 2.0 1.6 1.1 0.6 C C - 0 0 . . 1 4 -0.3 3.0 3.0 -0.9 -0.3 3.4 3.0 -1.4 Max : 4.0 B -0.3 3.4 3.0 B Min : -1.4

-1.4 4.0 4.0 -1.4 4.0 4.0 A -1.4 4.0 4.0 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Stäbe Max N: 4.0, Min N: -1.4 [kN]

Siehe Pos. B-E-51 Eigengewicht G = = 34,8 kN

Verkehrslast Kat. E Q = = 22,0 kN

[Seite 239]

Datum: Oktober 2025

Seite: 239

Bemessung Position: St-02

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P06) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=6.00m, b/h=22.0/26.0cm, GL24h, NKL 1, EN 14080:2013

Lamellen/Schichten parallel h(z)

[Seite 240]

Datum: Oktober 2025

Seite: 240

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	1.4	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	22.0	6.00			1.00
3	2 X	10	6.2	6.00			1.00
4	2 X	9	2.0	6.00			1.00
5	2 X	99	35.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	22.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Kombinationen Kombinationsliste maßgebende Kombinationen

LF	1	7	13	25	27	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
	STR	STR	SLS	SLS	STR	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
1	1.35	1.35	1.00	1.00	1.00
2	*1.50	-	*1.00	-	-
3	0.90	-	0.60	-	0.20
4	1.50	*1.50	1.00	0.80	0.80

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Brettschichtholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	21.0	21.0	21.0	21.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.700	0.700	0.700	0.700

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-31.6			-0.55	12.92	0.04
Mz	4.86	k =1.00 m,z		-2.31	14.22	0.16
N,M						0.16
Nachweis Stabilität x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-111.9	k =0.55 c,y	k =0.41 c,z	-1.96	12.92	0.37
Mz	-3.97	k =1.00 crit,z		1.89	14.22	0.13
N,M						0.51
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

[Seite 241]

Datum: Oktober 2025

Seite: 241

Querschnitt	N,M,	V Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm	]		[N/mm2]	[N/mm2]
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Vy	-1.	5 k =0.71 cr		-0.04	1.88	0.03
V,Mt						0.03
LK7: 1.35G1+1.50Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=79.9λ=94.5λ =1.27λ =1.50λ =0.40λ =0.32 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 94%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

LK 27: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,	τ f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2	] [N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-23.8			-0.61	23.09	0.03
Mz	3.18	k =1.00 m,z		-2.76	27.26	0.10
N,M						0.10
Nachweis Stabilität x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-76.4	k =0.44 c,y	k =0.30 c,z	-1.97	23.09	0.28
Mz	-2.60	k =1.00 crit,z		2.26	27.26	0.08
N,M						0.36
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m VV:b/h=16.4/20.4cm
		k =1.00 mod,V	k =1.15 fi
Vy	-1.0	k =0.71 cr		-0.04	4.03	0.02
V,Mt						0.02
LK27: 1.00G1+0.20W3+0.80*Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=95.3λ=116.8λ =1.43λ =1.76λ =0.43λ =0.34 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 95%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
13	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	4.35	6.00	0.1	300	2.0	0.06
25	SLS	quasiständig	FE, netfin	4.35	6.00	0.2	300	2.0	0.09
13	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	6.00	0.2	200	3.0	0.06
1	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	4.35	6.00	0.4
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 242]

[Seite 242: gedrehter Text]

[Seite 243]

[Seite 243: gedrehter Text]

[Seite 244]

Datum: Oktober 2025

Seite: 244

Bemessung Position: St-03

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P06) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=6.00m, b/h=22.0/26.0cm, GL24h, NKL 2, EN 14080:2013

Lamellen/Schichten parallel h(z)

[Seite 245]

Datum: Oktober 2025

Seite: 245

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	1.4	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	25.0	6.00			1.00
3	2 X	10	14.0	6.00			1.00
4	2 X	9	15.0	6.00			1.00
5	2 X	99	35.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	22.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Kombinationen Kombinationsliste maßgebende Kombinationen

LF	1	7	13	25	27	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
	STR	STR	SLS	SLS	STR	. .	. .	. .	. .	. .	.	. . .
1	1.35	1.35	1.00	1.00	1.00
2	*1.50	-	*1.00	-	-
3	0.90	-	0.60	-	0.20
4	1.50	*1.50	1.00	0.80	0.80

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Brettschichtholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	21.0	21.0	21.0	21.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.700	0.700	0.700	0.700

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-35.7			-0.62	12.92	0.05
Mz	4.86	k =1.00 m,z		-2.31	14.22	0.16
N,M						0.17
Nachweis Stabilität x=2.70m b/h=22.0/26.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-115.9	k =0.32 c,y	k =0.23 c,z	-2.03	12.92	0.67
Mz	-3.97	k =1.00 crit,z		1.89	14.22	0.13
N,M						0.81
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

Nachweis Schub und Torsion x=6.00m b/h=22.0/26.0cm

[Seite 246]

Datum: Oktober 2025

Seite: 246

Querschnitt	N,M,	V Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm	]		[N/mm2]	[N/mm2]
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Vy	-1.	5 k =0.71 cr		-0.04	1.88	0.03
V,Mt						0.03
LK7: 1.35G1+1.50Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=79.9λ=94.5λ =1.71λ =2.02λ =0.53λ =0.43 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 94%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def

LK 27: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,	τ f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2	] [N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-29.4			-0.76	23.09	0.03
Mz	3.18	k =1.00 m,z		-2.76	27.26	0.10
N,M						0.10
Nachweis Stabilität x=2.70m GV:b/h=17.8/21.8cm
		k =0.90 mod,M	k =0.84 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-82.0	k =0.26 c,y	k =0.17 c,z	-2.11	23.09	0.53
Mz	-2.60	k =1.00 crit,z		2.26	27.26	0.08
N,M						0.61
Nachweis Schub und Torsion x=6.00m VV:b/h=16.4/20.4cm
		k =1.00 mod,V	k =1.15 fi
Vy	-1.0	k =0.71 cr		-0.04	4.03	0.02
V,Mt						0.02
LK27: 1.00G1+0.20W3+0.80*Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=95.3λ=116.8λ =1.92λ =2.35λ =0.58λ =0.46 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 92%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
13	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	4.35	6.00	0.1	300	2.0	0.06
25	SLS	quasiständig	FE, netfin	4.35	6.00	0.2	300	2.0	0.10
13	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	6.00	0.2	200	3.0	0.07
1	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	4.35	6.00	0.4
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 247]

Datum: Oktober 2025

Seite: 247

Pos. St-04 Stütze HT Geschossdecke Achse 01, 10, 17, 23

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1 ESE

S K 6 : G tä b e S ch n ittg rö ß e n N rg e b n is ko m b in a tio n e

tä b e M a x N : 2 .1 , M n : M

in N a x- u n d M in -W

: -2 1 .4 [k N ] e rte 29

29 26

-17.7 -21.4-6.9 -5.0 -4.4 -5.2

26 23

23 0.4 20

-8.3 -14.2-5.7 -5.0 -5.3 -7.9

20 17

17 15

15 12

-7.7 -20.8-2.8 -4.7 -5.6 -10.8

12 10

10 1.0 2.1 0.5 07

07 04

-8.7

-19.4

-3.1 -4.2 -7.6

04 01

1.1 1.6 0.4

01 E

A Schnittgrößen N [k N ]

M ax : M in : Is o m e

2.1 0.0 -2.2 -4.3 -6.4 -8.6 -10.7 -12.9 -15.0 -17.2 -19.3 -21.4 2.1 -21.4 trie Materialität: GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 6,0 m (Achse B) | L = 5,0 m (Achse A) Brandschutz: F30 Detail: siehe Lph5

EK7 : S Isometrie Stäbe Schnittgrößen N 29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte Schnittgrößen N [kN]

E E 1.4 0.3 -0.7 -1.8 -2.8 D D -3.9 -4.9 -6.0 -7.0 -8.1 C C -9.1 -10.2 Max : 1.4 -4.7 -4.0 Min : -10.2 B -10.2 -4.7 -6.3 0.7 -4.0 B

- 1 0 . . 3 7 -0.8 - - 0 0 . . 4 7 0 1 . . 7 4 -0.2 0.4 0.3 -2.7 A -0.8 -1.4 -1.4 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01

Stäbe Max N: 1.4, Min N: -10.2 [kN]

[Seite 248]

Datum: Oktober 2025

Seite: 248

EK8 : W Isometrie Stäbe Schnittgrößen N 29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte Schnittgrößen N [kN]

E E 27.1 23.7 20.3 16.9 13.5 D D 10.0 6.6 3.2 -0.2 -3.6 C C -7.1 -10.5 Max : 27.1 7.4 Min : -10.5 -1.9 13.4 -3.1 9.4 10.3 B -9.5 26.2 -5.6 7.4 B -10.5 27.1 16.3 20.6 18.5 13.1 -3.1 7.4 -5.6 -8.6 26.5 -2.1 18.1 -3.2 11.5 A 25.1 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01

Stäbe Max N: 27.1, Min N: -10.5 [kN]

Siehe Pos. B-E-52 Eigengewicht G = = 14,7 kN

Verkehrslast Kat. E Q = = 11,8 kN

Siehe Pos. B-E-12 Eigengewicht G = = 18,9 kN

[Seite 249]

Datum: Oktober 2025

Seite: 249

Bemessung Position: St-04

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P06) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=6.00m, b/h=22.0/22.0cm, GL24h, NKL 1, EN 14080:2013

Lamellen/Schichten parallel h(z)

[Seite 250]

Datum: Oktober 2025

Seite: 250

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	1.2	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	22.0	6.00			1.00
3	2 X	10	10.5	6.00			1.00
4	2 X	9	10.5	6.00			1.00
5	2 X	99	14.7	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	11.8	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
7	2 X	99	19.0	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Brettschichtholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	21.0	21.0	21.0	21.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.700	0.700	0.700	0.700

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-94.5			-1.95	12.92	0.15
N,M						0.15
Nachweis Stabilität x=2.70m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-94.5	k =0.41 c,y	k =0.41 c,z	-1.95	12.92	0.37
Mz	-0.59	k =1.00 crit,z		0.33	14.22	0.02
N,M						0.40
Nachweis Schub und Torsion x=2.70m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Vy	-0.2	k =0.71 cr		-0.01	1.88	0.01
V,Mt						0.01
LK7: 1.35G1+1.50Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=94.5λ=94.5λ =1.50λ =1.50λ =0.38λ =0.36 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 96%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

[Seite 251]

Datum: Oktober 2025

Seite: 251

LK 27: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m GV:b/h=17.8/17.8cm
		k =0.89 mod,M	k =0.82 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-68.5			-2.16	22.64	0.10
N,M						0.10
Nachweis Stabilität x=2.70m GV:b/h=17.8/17.8cm
		k =0.89 mod,M	k =0.82 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-68.5	k =0.31 c,y	k =0.31 c,z	-2.16	22.64	0.31
Mz	-0.25	k =1.00 crit,z		0.27	26.95	0.01
N,M						0.32
LK27: 1.00G1+0.20W3+0.80*Q4
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=116.8λ=116.8λ =1.74λ =1.74λ =0.41λ =0.39 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 94%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
13	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	4.35	6.00	0.02	300	2.0	0.01
25	SLS	quasiständig	FE, netfin	4.35	6.00	0.02	300	2.0	0.01
13	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	6.00	0.03	200	3.0	0.01
1	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	4.35	6.00	0.1
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 252]

Datum: Oktober 2025

Seite: 252

Pos. St-05 Stütze HT Geschossdecke Achse 29

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1 ESE

S K 6 : G tä b e S ch n ittg rö ß rg e b n is ko m b in a

tä b e M a x N : -0 e n N tio n e n : M a

.5 , M in N x- u n d M in -W e rte

-8.8 -1B1.6-3.8 -3.5 -3.5 -4.6 A

: -1 1 .6 [k N ] 29

29 26

26 23

23 20

20 17

17 15

15 12

12 10

10 07

07 04

04 01

01 E

A Schnittgrößen N [k N ]

M ax : M in : Is o m e

-0.5 -1.5 -2.5 -3.6 -4.6 -5.6 -6.6 -7.6 -8.6 -9.6 -10.6 -11.6 -0.5 -11.6 trie Materialität: GL24h Querschnitt: b/h = 22/22 cm Stat. Länge: L = 6,0 m (Achse B) | L = 5,0 m (Achse A) Brandschutz: F30 NKL: 2 Detail: siehe Lph5

EK7 : S Isometrie Stäbe Schnittgrößen N 29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte Schnittgrößen N [kN]

E E 0.1 -0.3 -0.8 -1.3 -1.8 D D -2.2 -2.7 -3.2 -3.6 -4.1 C C -4.6 -5.0 Max : 0.1 Min : -5.0

B-5.0 0.1 B -0.3 0.1

-1.1 A A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01

Stäbe Max N: 0.1, Min N: -5.0 [kN]

[Seite 253]

[Seite 253: gedrehter Text]

[Seite 254]

Datum: Oktober 2025

Seite: 254

Bemessung Position: St-05

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P06) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=6.00m, b/h=22.0/22.0cm, GL24h, NKL 2, EN 14080:2013

Lamellen/Schichten parallel h(z)

[Seite 255]

Datum: Oktober 2025

Seite: 255

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	1.2	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	12.0	6.00			1.00
3	2 X	10	5.0	6.00			1.00
4	2 X	9	10.0	6.00			1.00
5	2 X	99	14.7	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	11.8	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
7	2 X	99	14.7	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
8	2 X	5	11.8	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Brettschichtholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	21.0	21.0	21.0	21.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.700	0.700	0.700	0.700

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-92.9			-1.92	12.92	0.15
N,M						0.15
Nachweis Stabilität x=0.00m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-92.9	k =0.23 c,y	k =0.23 c,z	-1.92	12.92	0.64
N,M						0.64
LK7: 1.35G1+1.50Q4+1.50*Q5
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=94.5λ=94.5λ =2.02λ =2.02λ =0.51λ =0.49 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 92%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def

[Seite 256]

Datum: Oktober 2025

Seite: 256

LK 14: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Schub und Torsion x=2.70m b/h=22.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Vy	0.3	k =0.71 cr		0.01	1.88	0.01
V,Mt						0.01
LK14: 1.35G1+1.50Q5
Lamellenrichtung \|\| h

LK 57: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,	τ f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2	] [N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m GV:b/h=17.8/17.8cm
		k =0.89 mod,M	k =0.82 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-63.5			-2.0	0 22.64	0.09
N,M						0.09
Nachweis Stabilität x=0.00m GV:b/h=17.8/17.8cm
		k =0.89 mod,M	k =0.82 mod,c	k =1.15 fi
Nx	-63.5	k =0.17 c,y	k =0.17 c,z	-2.0	0 22.64	0.51
N,M						0.51
LK57: 1.00G1+0.20W3+0.80Q4+0.80Q5
Lamellenrichtung \|\| h
Knicklänge: s =6.00m s =6.00m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=116.8λ=116.8λ =2.34λ =2.34λ =0.55λ =0.53 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 91%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
34	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	4.35	6.00	-0.03	300	2.0	0.02
54	SLS	quasiständig	FE, netfin	4.35	6.00	-0.04	300	2.0	0.02
34	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	6.00	-0.05	200	3.0	0.02
8	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	4.35	6.00	-0.1
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 257]

[Seite 257: gedrehter Text]

[Seite 258]

Datum: Oktober 2025

Seite: 258

EK8 : W Isometrie Stäbe Schnittgrößen N Ergebniskombinationen: Max- und 2 9 Min-Wer 2 t 6 e 23 20 17 15 12 10 07 04 01 S N ch n [ i k ttg N röß ] en

8.8 E E 7.9 7.0 6.2 5.3 D D 4 3 . . 4 5 2.6 1.7 0.9 C C 0.0 -0.9 Max : 8.8 Min : -0.9 B B 5.7 5.0 6.5 6.4 -0.2 6.8 7.8 -0.6 8.6 8.8 A -0.2 6.8 7.8 -0.6 8.6 8.8 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01

Stäbe Max N: 8.8, Min N: -0.9 [kN]

Siehe Pos. B-E-54 Eigengewicht G = = 8,1 kN

Verkehrslast Kat. E Q = = 3,0 kN

[Seite 259]

Datum: Oktober 2025

Seite: 259

Bemessung Position: St-06

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P09) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=5.00m, b/h=16.0/22.0cm, C24, NKL 1, EN 338:2016

[Seite 260]

Datum: Oktober 2025

Seite: 260

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	0.7	5.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	8.0	5.00			1.00
3	2 X	10	3.0	5.00			1.00
4	2 X	9	1.0	5.00			1.00
5	2 X	99	8.5	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	3.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
7	2 X	99	8.5	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
8	2 X	5	3.0	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Nadelholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	24.0	24.0	24.0	24.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.800	0.800	0.800	0.800

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m b/h=16.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-43.7			-1.24	11.31	0.11
N,M						0.11
Nachweis Stabilität x=0.00m b/h=16.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-43.7	k =0.46 c,y	k =0.26 c,z	-1.24	11.31	0.42
N,M						0.42
LK7: 1.35G1+1.50Q4+1.50*Q5
Knicklänge: s =5.00m s =5.00m Kipplänge: s =5.00m ky kz b
Schlankheit:λ=78.7λ=108.3λ =1.34λ =1.84λ =0.42λ =0.26 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 96%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

[Seite 261]

Datum: Oktober 2025

Seite: 261

LK 57: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m GV:b/h=11.2/17.2cm
		k =0.85 mod,M	k =0.76 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-30.7			-1.60	20.06	0.08
N,M						0.08
Nachweis Stabilität x=0.00m GV:b/h=11.2/17.2cm
		k =0.85 mod,M	k =0.76 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-30.7	k =0.35 c,y	k =0.16 c,z	-1.60	20.06	0.50
N,M						0.50
LK57: 1.00G1+0.20W3+0.80Q4+0.80Q5
Knicklänge: s =5.00m s =5.00m Kipplänge: s =5.00m ky kz b
Schlankheit:λ=100.7λ=154.6λ =1.56λ =2.40λ =0.52λ =0.27 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 96%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
34	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	1.35	5.00	0.01	300	1.7	0.01
54	SLS	quasiständig	FE, netfin	1.35	5.00	0.02	300	1.7	0.01
34	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	1.35	5.00	0.02	200	2.5	0.01
8	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	1.35	5.00	0.04
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 262]

Datum: Oktober 2025

Seite: 262

Pos. St-07 Stütze NT Geschossdecke Achse A ab 23

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1 ESE

S K 6 : G tä b e S ch n ittg rö ß rg e b n is ko m b in a

tä b e M a x N : -2 e n N tio n e n : M a

.0 , M in N x- u n d M in 29

-2.2

-3.2

-3.6

: -3 .6 [k N -W

] e rte26

-2.2

-3.0

-3.5

26 23

23 20

20 17

17 15

15 12

12 10

10 07

07 04

04 01

01 E

A Schnittgrößen N [k N ]

M ax : M in : Is o m e

-2.0 -2.1 -2.3 -2.4 -2.6 -2.7 -2.9 -3.0 -3.2 -3.3 -3.5 -3.6 -2.0 -3.6 trie Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 22/16 cm Stat. Länge: L = 5,0 m Brandschutz: F30 NKL: 2 Detail: siehe Lph5

EK7 : S Isometrie Stäbe Schnittgrößen N Ergebniskombinationen: Max- und M29in-Werte26 23 20 17 15 12 10 07 04 01 Schnittgrößen N [kN] E E - 0 0 . . 0 1 -0.2 -0.3 -0.4 D D -0.5 -0.6 -0.7 -0.8 -0.9 C C -1.0 -1.0 Max : 0.0 Min : -1.0 B B -1.0 -1.0

-1.0 -1.0

A -0.8 -0.8 A

29 26 23 20 17 15 12 10 07 04 01

Stäbe Max N: 0.0, Min N: -1.0 [kN]

[Seite 263]

[Seite 263: gedrehter Text]

[Seite 264]

Datum: Oktober 2025

Seite: 264

Bemessung Position: St-07

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P09) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

System Pendelstütze, H=5.00m, b/h=16.0/22.0cm, C24, NKL 2, EN 338:2016

[Seite 265]

Datum: Oktober 2025

Seite: 265

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	0.7	5.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	4.0	5.00			1.00
3	2 X	10	1.0	5.00			1.00
4	2 X	9	2.0	5.00			1.00
5	2 X	99	8.5	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	3.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
7	2 X	99	8.5	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
8	2 X	5	3.0	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Nadelholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	24.0	24.0	24.0	24.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.800	0.800	0.800	0.800

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 7: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m b/h=16.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-38.3			-1.09	11.31	0.10
N,M						0.10
Nachweis Stabilität x=0.00m b/h=16.0/22.0cm
		K =0.70 mod	γ =1.30 M
Nx	-38.3	k =0.28 c,y	k =0.15 c,z	-1.09	11.31	0.63
N,M						0.63
LK7: 1.35G1+1.50Q4+1.50*Q5
Knicklänge: s =5.00m s =5.00m Kipplänge: s =5.00m ky kz b
Schlankheit:λ=78.7λ=108.3λ =1.79λ =2.46λ =0.57λ =0.35 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 95%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def

[Seite 266]

Datum: Oktober 2025

Seite: 266

LK 57: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=0.00m GV:b/h=11.2/17.2cm
		k =0.85 mod,M	k =0.76 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-26.9			-1.40	20.06	0.07
N,M						0.07
Nachweis Stabilität x=0.00m GV:b/h=11.2/17.2cm
		k =0.85 mod,M	k =0.76 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-26.9	k =0.21 c,y	k =0.09 c,z	-1.40	20.06	0.77
N,M						0.77
LK57: 1.00G1+0.20W3+0.80Q4+0.80Q5
Knicklänge: s =5.00m s =5.00m Kipplänge: s =5.00m ky kz b
Schlankheit:λ=100.7λ=154.6λ =2.10λ =3.22λ =0.69λ =0.36 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 95%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.80 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
34	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	1.35	5.00	0.01	300	1.7	0.01
54	SLS	quasiständig	FE, netfin	1.35	5.00	0.02	300	1.7	0.01
34	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	1.35	5.00	0.02	200	2.5	0.01
8	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	1.35	5.00	0.04
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 267]

[Seite 267: gedrehter Text]

[Seite 268]

[Seite 268: gedrehter Text]

[Seite 269]

Datum: Oktober 2025

Seite: 269

Bemessung Position: St-08 - Reduzierte QS

Holzstütze (x64) HO1+ 01/2024 (FRILO R-2024-1/P09) System Norm

Bemessung		DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08
Basierend auf		EN 1995-1-1/A2:2014
Kombinatorik		DIN EN 1990/NA:2010-12
Schadensfolgeklasse		CC 2

Systembild 2D

Abmessungen Querschnittstyp: Rechteck

	H [m]	b [m]	h [m]	Material	Nutzkl.
Abmessungen	6.00	0.12	0.22	C24	1

[Seite 270]

Datum: Oktober 2025

Seite: 270

Lager

Feder		Verschiebung T			Verdrehung R
Nr	x	T x	T y	T z	R x	R y	R z
	[m]	[kN/m]	[kN/m]	[kN/m]	[kNm/rad]	[kNm/rad]	[kNm/rad]
3	6.00	0	-1	-1	-1	0	0
2	2.70	0	-1	0	0	0	0
1	0.00	-1	-1	-1	-1	0	0
Federsteifigkeit > 0, keine = 0, steif = -1

Material Norm

Material	Norm
C24	gemäß EN 338:2016

Lasten Liste der Lasten

Nr	Typ	EWG	Q1	a1	Q2, ez	L2, ey	Fak	Info
1	2 X	99	0.7	6.00			1.00	AUTO_G_Mat
2	2 X	99	10.0	6.00			1.00
3	2 X	10	7.5	6.00			1.00
4	2 X	9	1.0	6.00			1.00
5	2 X	99	6.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
6	2 X	5	1.0	2.70	e= 0.0	e= 11.0	1.00
7	2 X	99	6.0	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
8	2 X	5	1.0	2.70	e= 0.0	e= -11.0	1.00
Typ: 2 = Einzellast: Q1[kN] bei a1[m]; a1 = Abstand von Fußpunkt
Exzentrizitäten ez, ey[cm]
EWG: 99=ständig; 5=Kat. E: Lagerflächen; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Im Brandfall Brandschutz

Feuerwiderstand	30 min
Brandbeanspruchung Seite	links, rechts, oben, unten

Abbrand Abbrand Querschnitte Nadelholz

			Links	Rechts	Oben	Unten
Abbrandtiefe gesamt	d char	[mm]	24.0	24.0	24.0	24.0
Abbrandrate(Durchschnitt)	β	[mm/min]	0.800	0.800	0.800	0.800

Bemessung / Nachweis Knick- u. Kipplängen

Berechnung Knick- u. Kipplängen
Biegeknicken(S)	s k	=	Systemlängen
Biegedrillknicken(S)	s b	=	Systemlängen
(S) Berechnung über Abstände der starren Lager

[Seite 271]

Datum: Oktober 2025

Seite: 271

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (Kurzausgabe) LK 26: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,τ	f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2]	[N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.70m b/h=12.0/22.0cm
		K =0.60 mod	γ =1.30 M
Nx	-30.6			-1.16	9.69	0.12
N,M						0.12
Nachweis Stabilität x=2.70m b/h=12.0/22.0cm
		K =0.60 mod	γ =1.30 M
Nx	-30.6	k =0.34 c,y	k =0.47 c,z	-1.16	9.69	0.35
N,M						0.35
LK26: 1.35*G1
Knicklänge: s =6.00m s =2.70m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=94.5λ=77.9λ =1.60λ =1.32λ =0.62λ =0.25 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 100%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def

LK 57: Tragfähigkeit, Brand

Querschnitt	N,M,V	Beiwerte		σ,	τ f ...d	η
	[kN,kNm]			[N/mm2	] [N/mm2]
Nachweis Querschnitt x=2.03m GV:b/h=7.2/17.2cm
		k =0.80 mod,M	k =0.68 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-24.5			-1.9	8 17.97	0.11
N,M						0.11
Nachweis Stabilität x=2.03m GV:b/h=7.2/17.2cm
		k =0.80 mod,M	k =0.68 mod,c	k =1.25 fi
Nx	-24.5	k =0.27 c,y	k =0.24 c,z	-1.9	8 17.97	0.46
N,M						0.46
LK57: 1.00G1+0.20W3+0.80Q4+0.80Q5
Knicklänge: s =6.00m s =2.70m Kipplänge: s =6.00m ky kz b
Schlankheit:λ=120.8λ=129.9λ =1.81λ =1.94λ =0.87λ =0.24 y z rel,c,y rel,c,z rel,m,y rel,m,z
Anteil N(g)/N(g+q) = 98%(NCI NA.5.9);ψ2(LF,σ )= 0.00; K = 0.60 max def
GV=genaues Verfahren; VV=Vereinfachtes Verfahren

Maßgebende Verformungen

LK	Gz	Situation	Nachweis	x	L	w	w lim	w lim	η
				[m]	[m]	[cm]	[h/]	[cm]
Richtung Y
34	SLS	selten/charakteris.	FE, inst	1.35	2.70	0.01	300	0.9	0.01
54	SLS	quasiständig	FE, netfin	1.35	2.70	0.01	300	0.9	0.01
34	SLS	selten/charakteris.	FE, fin	4.35	3.30	-0.01	200	1.7	0.01
8	STR	ständig/vorübergeh.	FE, fin	1.35	2.70	0.02
Gz(Grenzzustand): SLS(Gebrauchstauglichkeit) STR(Tragfähigkeit)
Nachweis(System): FE(Feld)
inst: Elastisch; fin: Elastisch mit kriechen
Unberücksichtigte Kombinationen: Brand

[Seite 272]

[Seite 272: gedrehter Text]

[Seite 273]

[Seite 273: gedrehter Text]

[Seite 274]

[Seite 274: gedrehter Text]

[Seite 275]

[Seite 275: gedrehter Text]

[Seite 276]

[Seite 276: gedrehter Text]

[Seite 277]

[Seite 277: gedrehter Text]

[Seite 278]

[Seite 278: gedrehter Text]

[Seite 279]

Datum: Oktober 2025

Seite: 279

Pos. St-12 Stütze Aussteifung

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 16/22 cm Stat. Länge: L = 5,4 m Brandschutz: F30 Detail: siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen N – Übersicht

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäbe Schnittgrößen N Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte N [kN]

22.6 18.7 14.7 10.7 6.7 5.2 A 01 2.7 -2.5 -1.3 B 04 -5.3 8.2 4.7 -2.1 07 -9.3 -2.3 C -9.3 -13.3 7.9 5.0 -1.6 10 -17.3 0 D .8 -6.3 12 -21.3 E 0.3 7.4 -6.7 -9.8 11.4 -2.0 4.5 -2.0 -20.8 15 17 M M a in x : : - 2 2 1 2 . . 3 6 22.6 20 -7.8 2.5 01 -21.3 23 22.2 04 -8.3

10 12

15 17 B

20 C Stäbe Max N: 22.6, Min N: -21.3 [kN] 23

[Seite 280]

Datum: Oktober 2025

Seite: 280

GZT/GZG Nachweis

RF-HOLZ Pro FA1 Isometrie Tragfähigkeit - Querschnittsnachweis Max Nachweis [-] 1.00 0.90 0.80 0.70 0.50 0.03 A 01 0.50 0.40 B 04 0.30 0.03 0. 0 C 0 . 3 15 07 0 0 . . 2 1 0 0 0.1 D 00.03 0.16 0 0 . . 0 0 2 2 10 12 0.00 0.07 Max : 0.16 0.12 15 Min : 0.00 E 0.10 0.04 0.12 17 0.09 0.12 20 0.12 01 23

04 0.08

10 12

15 17 B

20 C Stäbe Max Nachweis: 0.16 23

[Seite 281]

Datum: Oktober 2025

Seite: 281

Pos. St-13 Stütze Tor Freilager Achse C

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen N – Übersicht ESE

S K 1 : G Z tä b e S c rg e b n is

2 3

tä b e M T (S T R /G E O ) - S tä n d ig h n ittg rö ß e n N k o m b in a tio n e n : M a x - u n

2 6

a x N : 9 .2 , M in N : -4 1 .2 2 9 / v

d M

[k o

N rü b e 1 0 in -W

] rg e h

e rte

5 .7

9 .2

8 .4 e

1 n

2 d

G l. 6

-2 9 .4

-2 9 .8

-2 9 .0 .1

1 0

1 7

3 .2

2 .8

D -3 .6

-4 .4 2 0

-3 3 .6

-4 0 .4

-4 1 .2

C 2 3

B 2 6

2 9

A SN

MM Is o m e trie c h n ittg rö ß e n [ k N ]

9 .2 4 .6 0 .0 -4 .6 -9 .1 -1 3 .7 -1 8 .3 -2 2 .9 -2 7 .5 -3 2 .0 -3 6 .6 -4 1 .2 a x : 9 .2 in : -4 1 .2 Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 20/22 cm Stat. Länge: L = 4,2 m Brandschutz: F30 NKL: 2 Detail: siehe Lph5

[Seite 282]

Datum: Oktober 2025

Seite: 282

GZT/GZG Nachweis

RF-HOLZ Pro FA1 Isometrie Tragfähigkeit - Querschnittsnachweis 10 Max 12 Nachweis [-] 1.00 15 0.90 17 0.80 0.70 20 0.50 0.50 23 0.40 0.30 0.08 0.20 26 0.10 0.09 0.00 0.09 29 0.09 Max : 0.13 Min : 0.00

0.08 0.12 0.13 A

0.11 B

D 26

Stäbe Max Nachweis: 02.913 E

[Seite 283]

Datum: Oktober 2025

Seite: 283

Pos. St-14 Stütze Achse C

Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 22/16 cm Stat. Länge: L = 4,2 m Brandschutz: F30 Detail: siehe Lph5

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Kapitel V.1

Bemessung Schnittgrößen N – Übersicht

EK1 : GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Isometrie Stäbe Schnittgrößen N Schnittgrößen Ergebniskombinationen: Max- und Min-Werte N [kN]

12.6 8.7 4.7 0.8 01 A 04 -3.2 -7.2 07 -11.1 B 10 -15.1 12 8.8 8.4 -12.0 -14.0 15 -19.0 17 -23.0 8.412.6 -13.0 -22.6 -11.2 20 -27.0 -21.7 -6.3 -30.3 -20.0 -16.5 -1.2-17.4 23 26 M M a in x : : -

3 1 0 0 2 . . . 9 9 6 12.0 -13.6 -22.4 2.1 -1.6 -24.6 29

-30.9 -20.7 A 1.5 -25.3 07 B 10 12 C 15 17 20 D 23 26 E Stäbe Max N: 12.6, Min N: -30.9 [kN] 29

[Seite 284]

[Seite 284: gedrehter Text]

[Seite 285]

Datum: Oktober 2025

Seite: 285

V.5. Treppen und Treppenpodeste

T-E-01 Innentreppe

Trittstufen / Podest

Materialität: D30, Eiche Querschnitt: b/h = 26/6,5 cm Stat. Länge: L = 1,25 m Brandschutz: R30 Detail: siehe Lph5

Vorbemerkung Zum Zeitpunkt der Bemessung lag noch keine detaillierte Planung der Treppe vor. Hinsichtlich der Konstruktionsform wird von einer gestemmten Wangentreppe ausgegangen.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung vertikal Eigenlasten wird programintern berücksichtigt

Verkehrslast q = = 5,0 kN/m² T2,k

Q = = 2,0 kN T2,k

Bemessung Position: Trittstufe Trittstufe Treppe

Durchlaufträger DLT10 02/2022/D (FRILO R-2024-2/P01) Maßstab 1 : 10

D30 b/h=26/6.5

1.25 2 1.237 2 1.277

Holzträger 2-achsig D30 Mit Schubverformung gerechnet: G = 690 N/mm2 3.1 2.0

[Seite 286]

Datum: Oktober 2025

Seite: 286

System Länge Querschnittswerte Feld L (m) b (cm) h (cm) Iy (cm4) Iz 1 1.25 konstant 26.0 6.5 595.0 9520.3

Trägerbezogene Lasten (kN,m) Belastung Lasttyp: 1=Gleichlast über L 2=Einzellast bei a (kN,m) 3=Einzelmoment bei a 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L 6=Trapezlast über L Typ EG Gr VK g_l/r q_l/r Fak. Abst. Lb/Lc ausPOS Phi 1 C _1 0.00 5.00 0.26 2 C _1 0.63 0.00 2.00 1.00 0.00 In der Spalte Grp sind alternative Lasten so: '_1' gekennzeichnet

Eigengewicht des Steges ist mit Gamma = 8.0 kN/m3 berücksichtigt.

Einwirkungen: Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ KLED C 1 Versammlungsräume 0.70 0.70 0.60 1.50 kurz

Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K = 1.0 Tab. B3 Fi In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis auf die Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten). In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich ein Verweis auf die Leiteinwirkung.

Ergebnisse für 1-fache Lasten Die Schnittgrössen sind mit Schubverformung gerechnet. SCHNITTGRÖßEN max/min My ( kNm , kN ) Feld x maxMy zugMz zugVz zugVy minMy zugMz zugVz zugVy 1 0.00 0.0 0.0 0.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.01 0.0 0.0 1.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.04 0.0 0.0 1.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.62 0.7 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.63 0.7 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.63 0.7 0.0 -1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.21 0.0 0.0 -1.1 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0 1.24 0.0 0.0 -1.1 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0 1.25 0.0 0.0 -0.1 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0

Auflagerkräfte ( kN ) Stütze aus g max q min q Vollast max min 1 z 0.08 1.00 0.00 . 1.08 0.08 y 0.00 0.00 0.00 . 0.00 0.00 2 z 0.08 1.00 0.00 . 1.08 0.08 y 0.00 0.00 0.00 . 0.00 0.00 Es gibt alternative Lasten, daher keine Ergebnisse für Vollast.

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Datum: Oktober 2025

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Auflagerkräfte ( kN ) Stütze 1 Stütze 2 EG max min max min g z 0.1 0.1 0.1 0.1 y 0.0 0.0 0.0 0.0 C z 1.0 0.0 1.0 0.0 y 0.0 0.0 0.0 0.0 Sumz 1.1 0.1 1.1 0.1 y 0.0 0.0 0.0 0.0

Ergebnisse fürγ-fache Lasten SCHNITTGRÖßEN max/min My ( kNm , kN ) Feld x maxMy zugMz zugVz zugVy minMy zugMz zugVz zugVy 1 0.00 0.0 0.0 0.1 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.01 0.0 0.0 1.6 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.04 0.1 0.0 1.6 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 0.62 1.0 0.0 1.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.63 1.0 0.0 1.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.63 1.0 0.0 -1.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.21 0.1 0.0 -1.6 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0 1.24 0.0 0.0 -1.6 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0 1.25 0.0 0.0 -0.1 0.0 0.0 0.0 -0.1 0.0

Bemessung: DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 D30 basierend auf EN 1995-1-1/A2:2014 Materialnorm: EN 338:2016 Nutzungsklasse 1 kdef = 0.60 γM = 1.30 γM(A) = 1.00

Spannungen mit FLBemHo901 gerechnet. (Version 9.0.4.16) Normalspannungen b/h = 26/6.5 Der Druckgurt ist kontinuierlich gehalten. Feld x My,d σmydMz,d σmzdkcrit kmod η Nr. (m) (kNm) (N/mm2) (kNm) (N/mm2) komb 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.63 0.97 5.32 0.00 0.00 1.00 0.90 0.22 C 3 1.25 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 Der Beiwert kh =1.18 nach EN 1995 3.3 (3) ist berücksichtigt.

Schubspannungen b/h = 26/6.5 Feld x Vz,d Vy,d τvz τvykmod η Nr. (m) ( kN ) ( N/mm2 ) komb 1 re 0.072 1.60 0.00 0.14 0.00 0.90 0.08 C 3 2 li 0.072 -1.60 0.00 0.14 0.00 0.90 0.08 C 3 5.6 Emean = 1100 kN/cm2 Gmean = 69 kN/cm2 fm,k,My = 30.0 N/mm2 fm,k,Mz = 30.0 N/mm2 fv,k,Vz = 3.9 N/mm2 fv,k,Vy = 3.9 N/mm2

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Datum: Oktober 2025

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Auflager fc,90,k = 5.30 N/mm2 nur in z-Richtung! Stütze b d max F kmod kc90 σc,90,d fc,90,d η Nr. (cm) (cm) (kN) ( N/mm2 ) komb 1 2.0 26.0 1.6 0.90 1.00 0.16 3.67 0.04 C 3 2 2.0 26.0 1.6 0.90 1.00 0.16 3.67 0.04 C 3

Nachweis Gebrauchstauglichkeit nach DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 (2.2.3 , 7.2) zul w < L/300 zul w < L/200 zul w < L/300 inst fin net Feld x1 wg,z wg,y wq,z wq,y w zul w η (mm) ( mm ) 1 624 inst: 0.1 0.0 1.3 0.0 1.4 4.2 0.33 3 fin: 0.1 0.0 1.8 0.0 1.9 6.3 0.30 3 net: 0.1 0.0 1.3 0.0 1.4 4.2 0.33 3

Schwingungsnachweis Feld 1 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 Beim Schwingungsnachweis sind alle Lasten berücksichtigt. Bei einer Eigenfrequenz > 8 HZ wird der Schwingungsnachweis nur für die ständigen Lastanteile geführt (EN1995-1-1 7.3.3(3).

Nachweis Eigenfrequenz: m = 14 kg/m2 Balken: 26x6,5 (sd) EI = 0.065 MNm2 Balkenabstand e = 100.0 cm f0 = 69.95 Hz

Durchbiegung infolge Einzellast F wF = 0.62 mm/kN -> besseres Verhalten* *: Verhaltenscharakteristik entsprechend EN 1995-1-1 Bild 7.2.

Schwinggeschwindigkeit infolge Einheitsimpuls v <= b^(f1*Ksi-1) modaler Dämpfungsbeiwert Ksi = 0.010 Beiwert b = 142.70 zul v = 0.2252 m/(Ns^2) γ = 1.00 v = 0.0171 m/(Ns^2) Eta = 0.08

Die Nachweise Schwinggeschwindigkeit infolge Tritt und Beschleunigung werden bei f1 > 8Hz nicht ausgegeben.

In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internen Numerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechneten Kombinationen referenziert auf diese Nummern. Belastung Lasttyp: 1=Gleichlast über L 2=Einzellast bei a (kN,m) 3=Einzelmoment bei a 4=Trapezlast von a - a+b 5=Dreieckslast über L 6=Trapezlast über L Nr. Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge 1 1 4 C 1_1 0.00 5.00 0.00 5.00 0.26 0.00 1.25 2 2 C 2_1 0.00 2.00 1.00 0.63 In der Spalte Grp sind alternative Lasten so: '_1' gekennzeichnet

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Datum: Oktober 2025

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Nachweise im Brandfall nach DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 Die nachstehenden Brandparameter gelten für den gesamten Träger. β β β β t li re un ob F (mm/min) (mm/min) (mm/min) (mm/min) (min) 0.55 0.55 0.55 0.55 30.00

Spannungen mit FLBemHo901 gerechnet. (Version 9.0.4.16) Normalspannungen: Der Druckgurt ist kontinuierlich gehalten. Feld x My,d σmydMz,d σmzdkcrit kmodFiM η Nr. (m) (kNm) (N/mm2) (kNm) (N/mm2) komb 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.63 0.40 34.90 0.00 0.00 1.00 1.00 0.79 C 3 1.25 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 Der Beiwert kh nach EN 1995 3.3 (3) ist berücksichtigt.

Schubspannungen: Feld x Vz,d Vy,d τvz τvykmod η Nr. (m) ( kN ) ( N/mm2 ) komb 1 re 0.039 0.68 0.00 0.27 0.00 0.90 0.08 C 3 2 li 0.039 -0.68 0.00 0.27 0.00 0.90 0.08 C 3

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Datum: Oktober 2025

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Treppenwangen

Materialität: GL28h Querschnitt: b/h = 14/44 cm Stat. Länge: - Brandschutz: R30 Detail: siehe Lph5

Vorbemerkung Zum Zeitpunkt der Bemessung lag noch keine detaillierte Planung der Treppe vor. Hinsichtlich der Konstruktionsform wird von einer gestemmten Wangentreppe ausgegangen.

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung

vertikal Eigenlasten

g = wird programintern berücksichtigt Wange,k

g = 0,065 m · 1,25 m · 8 kN/m³ / 2 = 0,325 kN/m Trittstufen

g = = 0,675 kN/m Handlauf

Verkehrslast q = 1,0 kN / 0,26 m = 3,85 kN T2,k

horizontal

Zum Zeitpunkt der Bemessung lag noch keine detaillierte Planung der Treppe vor. Zur Berücksichtigung der horizontalen Einwirkungen des Handlaufes werden die Horizontalkräfte zusammen mit einem Torsionsmoment auf die Wange angestezt.

Verkehrslast q = = 1,0 kN/m T2,k

m = 1,0 m · 1,0 kN/m = 1,0 kNm/m t,T2

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Datum: Oktober 2025

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Bemessung Die Bemessung der Treppenwange erfolgt mittels RFEM. Vereinfachend wird für die Bemessung GZT eine Grenzwertbetrachtung zwischen einer biegesteifen sowie einer gelenkigen Eckverbindung durchgeführt.

Modellierung Die Modellierung erfolgt anhand der folgenden Skizze.

Einwirkungen Für die Bemessung wurden folgende Laststellungen mittels der Lastfälle und Lastkombinationen berücksichtigt.

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Datum: Oktober 2025

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Nachweis

[Seite 293]

Datum: Oktober 2025

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Nachweis GZT biegesteif

M Fra

a -H O g fä

x N L Z h ig

a c Pk e

h w ro F A 1 it - Q u e rs c

0.45 0.60

Z e is : 0 .8 7 h n itts

0.31 n a c h

0.17 w e is

0.18 0.23

0.70 0.37

0.57 0.45 0.33 0.20

0.15

0.27

0.42

0.57

0.72

0.87 E n tg e g M ax N achw

M ax : M in : e n d

eis [-] e r Y -R ic h tu n g

1.00

0.90

0.80

0.70

0.50

0.40

0.30

0.20

0.10

0.00

0.87 0.00

RF-HOLZ Pro FA1 Entgegen der Y-Richtung Brandschutz - Querschnittsnachweis Max Nachweis [-]

1.00

0.90

0.80

0.70

0.50 0.08 0.07 0.11 0.50

0.17 0.40 0.25 0.20 0.26 0.30 0.15 0.20 0.35 0.11 0.10

0.10 0.00

0.10 Max : 0.35 Min : 0.00 0.10

0.10

0.14

X 0.19

0.24 Z Max Nachweis: 0.35 0.29

[Seite 294]

Datum: Oktober 2025

Seite: 294

Nachweis GZT gelenkig

M Fra

a -H O g fä

x N L Z P h ig k e

0.59

a c h w ro F A 1 it - Q u e rs c

0.31

0.45

e is : 0 .8 7 h n itts n

0.17 a c h w

0.16 e is

0.23

0.70 0.37

0.58 0.45 0.33 0.22

0.18

0.15

0.28

0.42

0.57

0.72

0.87 E n tg e g M ax N achw

M ax : M in : e n d

eis [-] e r Y -R ic h tu n g

1.00

0.90

0.80

0.70

0.50

0.40

0.30

0.20

0.10

0.00

0.87 0.00

RF-HOLZ Pro FA1 Entgegen der Y-Richtung Brandschutz - Querschnittsnachweis Max Nachweis [-]

1.00

0.90 0.08 0.06 0.80 0.11 0.70 0.17 0.25 0.20 0.50 0.26 0.19 0.50 0.15 0.40 0.35 0.11 0.30

0.10 0.20

0.10 0.10 0.00

0.10 Max : 0.35 Min : 0.00 0.10

0.14

X 0.19

0.24 Z

0.29 Max Nachweis: 0.35

[Seite 295]

Datum: Oktober 2025

Seite: 295

Bemessung biegesteifer Knoten Die Verbindung der Wangenteile erfolgt über ein innenliegendes Stahlblech. Die Verbindung wird mittels Stabdübeln hergestellt. Die Anordnung der Stabdübel ist der folgenden Skizze zu entnehmen. Sowohl die Stabdübel Als auch das Stahlblech sind entsprechend der zu erwartenden Abbrandtiefe zu verschließen.

Berechnung polares Trägheitsmoment Ιp Das Polare Trägheitsmoment der Verbindung ergibt sich wie folgt Dübel Nr. x [cm] z [cm] xi [cm] zi [cm] xi² [cm²] zi² [cm²] 1 10,2 0 -7,38 -15,70 54,39 246,49 2 15,2 0 -2,38 -15,70 5,64 246,49 3 20,2 0 2,62 -15,70 6,89 246,49 4 25,2 0 7,62 -15,70 58,14 246,49 5 30,2 0 12,63 -15,70 159,39 246,49 6 35,2 0 17,63 -15,70 310,64 246,49 7 8,5 5 -9,08 -10,70 82,36 114,49 8 13,5 5 -4,08 -10,70 16,61 114,49 9 18,5 5 0,92 -10,70 0,86 114,49 10 23,5 5 5,92 -10,70 35,11 114,49 11 28,5 5 10,93 -10,70 119,36 114,49 12 33,5 5 15,93 -10,70 253,61 114,49 13 1,6 26,4 -15,98 10,70 255,20 114,49 14 6,6 26,4 -10,98 10,70 120,45 114,49 15 11,6 26,4 -5,98 10,70 35,70 114,49 16 16,6 26,4 -0,98 10,70 0,95 114,49 17 21,6 26,4 4,03 10,70 16,20 114,49 18 26,6 26,4 9,03 10,70 81,45 114,49 19 0 31,4 -17,58 15,70 308,88 246,49 20 5 31,4 -12,58 15,70 158,13 246,49 21 10 31,4 -7,58 15,70 57,38 246,49 22 15 31,4 -2,58 15,70 6,63 246,49 23 20 31,4 2,42 15,70 5,88 246,49 24 25 31,4 7,42 15,70 55,13 246,49 Schwerpunkt der Verbindung Polares Trägheitsmoment xs [cm] 17,58 Ip [cm²] 6536,725 zs [cm] 15,70

[Seite 296]

Datum: Oktober 2025

Seite: 296

Berechnung Einwirkung Verbindungsmittel

Die Bemessung des biegesteifen Knotens erfolgt für die maximalen Anschlusskräfte diese ergeben sich für die LK 4

V = 6,5 kN M = 7,0 kN N = -4,0 kN Ed y,Ed Ed

Die Einwirkung auf den maximal belasteten Dübel ergeben sich anhand des zuvor ermittelten Trägheitsmoments.

Dübel Nr. x [cm] z [cm] F [kN] F [kN] F [kN] α [°] v,x,i v,z,i v,res,i 1 10,2 0 0,96 1,95 2,17 63,90 2 15,2 0 0,42 1,95 2,00 77,83 3 20,2 0 0,45 1,95 2,00 77,08 4 25,2 0 0,98 1,95 2,19 63,27 5 30,2 0 1,52 1,95 2,47 52,12 6 35,2 0 2,05 1,95 2,83 43,54 7 8,5 5 1,14 1,42 1,82 51,21 8 13,5 5 0,60 1,42 1,54 66,94 9 18,5 5 0,27 1,42 1,44 79,38 10 23,5 5 0,80 1,42 1,63 60,51 11 28,5 5 1,34 1,42 1,95 46,67 12 33,5 5 1,87 1,42 2,35 37,12 13 1,6 26,4 1,88 1,42 2,35 37,04 14 6,6 26,4 1,34 1,42 1,95 46,55 15 11,6 26,4 0,81 1,42 1,63 60,35 16 16,6 26,4 0,27 1,42 1,44 79,17 17 21,6 26,4 0,60 1,42 1,54 67,13 18 26,6 26,4 1,13 1,42 1,81 51,35 19 0 31,4 2,05 1,95 2,83 43,62 20 5 31,4 1,51 1,95 2,47 52,22 21 10 31,4 0,98 1,95 2,18 63,39 22 15 31,4 0,44 1,95 2,00 77,23 23 20 31,4 0,43 1,95 2,00 77,68 24 25 31,4 0,96 1,95 2,18 63,77 F v,res,i,max [kN] 2,83 43,54° LB Ke 4 : 1 la s tu .3n 5g * L [k FN 1 1 /m

1 ], [k .3N 5m * L/m F 1] 2 + 1 .3 5 * L

Y F 1

Z 3 + 1 .5 * L F

5.769

0.675

0.439 0.358 1.500

1.500

X 2 3 + 1 .5 * L F 3

5.769

0.675

0.439 0.358 1.500

1.500 3

0.675

0.439

0.358 Is o m e trie

[Seite 297]

[Seite 297: gedrehter Text]

[Seite 298]

Datum: Oktober 2025

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Nachweis GZG Der Nachweis für den GZG erfolgt anhand der maximalen Verformungen der Treppenwange. Im Knotenpunkt zwischen Treppenlauf und Podest wird die ermittelte Drehfedersteifigkeit des Knotens berücksichtigt. Als maßgebliche Länge des Verformungskriteriums wird die Länge des Podests mit 2,50 m angenommen.

LBG

FM K 1 1 : L F 1 1 + L F 1 2 + L F 1 3 e la s tu n g [k N /m ] lo b a le V e rfo rm u n g e n u -Z [m

0.500

0.325

0.265

0.29

X a k to r fü r V e rfo rm u n g e n : 1 Y a x u -Z : 0 .2 9 , M in u -Z : 0 .0 m ]

9 0 0 0 m .0m 0 0.500

0.325

0.265

0.500

0.325

0.265 LBG

FM Is o m e F 2 1 : Q _ T ritts tu fe n _ V o ll e la s tu n g [k N /m ] lo b a le V e rfo rm u n g e n u -Z [m m ]

3.846

0.80

X a k to r fü r V e rfo rm u n g e n : 6 7 0 .0 Y a x u -Z : 0 .8 0 , M in u -Z : -0 .0 3 m trie

0m 3.846

3.846

LF22 : Q_Trittstufen_Podest LF23 : Q_Trittstufen_LS_1 Isometrie Belastung [kN/m] Belastung [kN/m] Globale Verformungen u-Z [mm] Globale Verformungen u-Z [mm]

3.846 3.846 3.846

0.70 0.95

FakYtor fürX Verformungen: 660.00 FakYtor fürX Verformungen: 470.00 Max u-Z: 0.70, Min u-Z: -0.14 mm Max u-Z: 0.95, Min u-Z: -0.21 mm

Einwirkung	Verformung		y 0		y 1			y 2
Ständige Lasten	w G,inst	= 0,29 mm	1		1		1
Kategorie B (T)	w Q,inst	= 0,95 mm	0,7		0,5		0,3

Sofortige Durchbiegung			ℓ = 2,50 m
	w inst	Leiteinwirkung	ℓ/300	η
LF1	= 1,24 mm	Q	8,33 mm	0,15
Enddurchbiegung char.
	w fin		ℓ/200	η
LF1	= 1,59 mm	Q	12,50 mm	0,13
Enddurchbiegung quasi Ständig
	w net,fin		ℓ/300	η
LF1	= 0,75 mm		8,33 mm	0,09

[Seite 299]

Datum: Oktober 2025

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Nachweis Schwingung Für Treppen existiert derzeit kein Schwingungskriterium, dennoch wird zur Sicherstellung der Nutzbarkeit und des Wohlbefindens der Nutzenden eine Analyse der Eigenfrequenz der Treppe mittels RFEM DYNAM-Pro durchgeführt.

Dier ermittelte kleinste ermittelte Eigenfrequenz liegt über dem für Deckenempfohlenen Grenzwert von 8 Hz, der Nachweis wird dementsprechend als eingehalten angesehen.

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Datum: Oktober 2025

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Mittelstützen Treppe

Vorbemerkung

Einwirkungen siehe Teil III Lastannahmen.

Lastzusammenstellung siehe. Treppenwange

Eigengewicht G = = 5,33 kN

Verkehrslast Kat. B (T2) Q = = 16,02 kN L K 1 1 : L F 1 1 + L F 1 2 + L F 1 3 B e la stu n g [kN /m ] L a g e rre a ktio n e n [kN ]

0.500

0.325

0.265

1.62

M a x P -Z ': 5 .3 3 , M in P -Z ': 0 .0 0

L F 2 1 : Q _ T rittstu fe n _ V o ll B e la stu n g [kN /m ] L a g e rre a ktio n e n [kN ]

3.846

5.61

M a x P -Z ': 1 6 .0 2 , M in P -Z ': 0 .0 k N

0 k N 0.500

0.325

0.265

5.33

3.846

16.02 0.500

0.325

0.265

3.846 1.01

2.41 E

E n

n tg

tg e

e g

g e

e n

n d

d e

e r Y

r Y -R

-R ich

ich tu

tu n

n g

g Materialität: C24 Querschnitt: b/h = 14/14 cm Stat. Länge: L = 2,0 m Brandschutz: R30 Detail: siehe Lph5

251024_Statischer_Nachweis.pdf

Jugendbauhütte Johannistal – Genehmigungsstatik

Inhaltsverzeichnis

I. Vorbemerkungen

I.1. Konstruktions- und Objektbeschreibung

I.1. Baurechtliche Hinweise

I.2. Brandschutz

I.3. Schallschutz

I.4. Wärmeschutz

I.5. Bauzustände

I.6. TGA-Durchbrüche

I.7. Begrenzung der Verformung

Gebäudeverformung

Bauteilverformung

I.8. Positionen

II. Planungsgrundlagen

II.1. Normen, Richtlinien, Berechnungsgrundlagen

II.2. Weitere Richtlinien und Merkblätter

II.3. Architekturpläne

II.4. Verwendete Software

II.5. Bodengutachten, Angabe zur Gründung

III. Lastannahmen

III.1. Eigenlasten der Konstruktion

III.2. Bauteilaufbauten

r t o h n e E ig e n g e r t m it E ig e n g e w wic ic h h t t d [m m

6 0 2 4 0 4 0 2 8 0 ] γ [k N /m

w ic ic h h t t d [m m 1 2 0 4 0 6 0 2 2 0 8 0 2 5 ] γ [k N /m 1 8 2 2 4 ,5 5 ,5

III.3. Verkehrslasten/ Nutzlasten

Sheddach

Satteldach

a

a

Freilager

h

Sheddach

a

a

e r

III.6. Anprall

III.7. Lasten aus Imperfektionen

III.8. Lastkombinationen

IV. Materialgüten, Anforderungen an die Dauerhaftigkeit

IV.1. Betonbauteile

IV.2. Holzbauteile

IV.3. Anmerkung zur Fassade

V. Bemessung

V.1. 3D Modell

V.2. Scheiben

Pos. S-1-01 Scheibe Sheddach

Vorbemerkung

Pos. S-1-02 Scheibe Sheddach

Vorbemerkung

Pos. S-1-03 Scheibe Sheddach

Vorbemerkung

Pos. S-1-04 Scheibe Sheddach

Vorbemerkung

Pos. S-1-05 Scheibe Sheddach

Vorbemerkung

Pos. S-1-06 Scheibe Sheddach

V.3. Balken

Pos. B-1-01 Firstpfette Satteldach

Vorbemerkung

Pos. B-1-02 Sparren Satteldach

8 0 .4

Pos. B-1-03 Mittelpfette Sheddach

Vorbemerkung

Pos. B-1-05 Kehle Sheddach

Pos. B-1-08 Rähm Achse E

Vorbemerkung

Pos. B-E-09 Abfangträger Tor Innenhof Achse 10

Pos. B-1-10 Abfangträger Tor Freilager OG

Vorbemerkung

Pos. B-1-11 Sturz Achse A

Vorbemerkung

Pos. B-E-12 Abfangträger nichttragende Innenwände Achse 10, 17, 23

Vorbemerkung

Pos. B-E-13 Mittelbalken Achse C

Vorbemerkung

Pos. B-1-14 Rähm Achse C

Vorbemerkung