30-01.59.05-66-365-Ö_zum Verbleib beim Bieter_21_Bodengutachten.pdf

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Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH Otto-Hahn-Straße 7 · 48161 Münster

Kreis Steinfurt Dez. III / 66.2 Straßenbauamt

Tecklenburger Straße 10

48565 Steinfurt

Ihr Zeichen Unser Zeichen Datum Mom / Tri 05.08.2026

Geotechnischer Bericht Nr. 030062-25

Bauvorhaben: Ersatzneubau einer Brücke K53 Reckenfelder Straße 48282 Emsdetten

Baugrundgutachten

Roxeler Ingenieurges.mbH Telefon(02534) 6200-0 Geschäftsführer: Diplom Ingenieure Volksbank Münsterland Nord eG Baustoffprüfstelle Telefax(02534) 6200-32 Dr. Markus Johow BIC: GENODEM1IBB Otto-Hahn-Straße 7 Internet: www.roxeler.de Dr. Stefan Kordts IBAN: DE77 4036 1906 1705 1576 00 D-48161 Münster E-Mail: mail@roxeler.de Amtsgericht Münster HR B 3320 USt-IdNr. DE 124376551

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INHALTSVERZEICHNIS

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1. Allgemeines 5

2. Durchführung der Untersuchungen 6

3. Baugrundverhältnisse 9

4. Einstufungen der angetroffenen Böden 13

5. Brückenbau 16

6. Straßenbau 19

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7. Schlusswort 23

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Abbildungsverzeichnis

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Abbildung 1: Übersichtslageplan 5

Abbildung 2: Auszug aus der geologischen Karte 9

Tabellenverzeichnis

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Tabelle 1: Untersuchungsumfang Geländeuntersuchungen 6

Tabelle 2: Homogenbereiche 13

Tabelle 3: Bodengruppen und Bodenklassen 14

Tabelle 4: Bodenkennwerte 15

Tabelle 5: Vorhandener Straßenaufbau (UP 1 bis UP 4) 19

Tabelle 6: Vorhandener Straßenaufbau (UP A bis UP D) 20

Tabelle 7: Empfohlener Straßenaufbau (Asphaltbauweise) 21

Tabelle 8: Empfohlener Geh- und Radwegaufbau (Asphaltbauweise) 22

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1. Allgemeines

Das Dez. III / 66.2 Straßenbauamt des Kreis Steinfurt, Tecklenburger Straße 10, 48565 Steinfurt, plant den Ersatzneubau einer Brücke über den Mühlenbach an der K53 Reckenfelder Straße in 48282 Emsdetten (s. Abbildung 1).

Abbildung 1: Übersichtslageplan

Die Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH, Münster wurde Dez. III / 66.2 Straßenbauamt des Kreis Steinfurt beauftragt, im Bereich des geplanten Bauvorhabens Baugrundunter- suchungen durchzuführen und die Ergebnisse in einem geotechnischen Bericht darzu- stellen.

Zum Zeitpunkt der Ausarbeitung des vorliegenden geotechnischen Berichts lagen der Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH keine Planunterlagen für die geplante Brücke vor.

Für den Straßenbau wird eine Belastungsklasse von Bk3,2 gem. den Richtlinien für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen (RStO 12) angenommen.

Die vorgenannten Angaben sind Grundlage der weiteren Ausführungen.

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2. Durchführung der Untersuchungen

Geotechnische Geländeuntersuchungen

Die Baugrunduntersuchung zum vorliegenden Bauvorhaben wurde am 24.03., 25.03., 12.05. und 13.05.2025 durch die Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH, Münster eigenstän- dig durchgeführt und abgeschlossen.

Zur Erschließung der Untergrundverhältnisse im Bereich der Brücke wurden insgesamt 20 Untersuchungspunkte (UP 1 bis UP 4 und UP A bis UP P) durch unser Büro vorab festgelegt (vgl. Anlage 1). Der vorab festgelegte und abschließend durchgeführte Unter- suchungsumfang ist der nachfolgenden Tabelle zu entnehmen.

Tabelle 1: Untersuchungsumfang Geländeuntersuchungen

Im Zuge der vorgenannten Untersuchungen wurden die Kernbohrungen (KB) und Schürfe (SCH) zur Bestimmung des oberflächennahen Aufbaus sowie die Rammkern- sondierungen (RKS) und Rammsondierungen (DPL/DPH) zur Bestimmung des Schich- tenverlaufs, der hydrogeologischen Verhältnisse und der Lagerungsdichte zur Tiefe hin

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durchgeführt. Vor Beginn der Bohrarbeiten wurden die Untersuchungspunkte bezüglich ihrer Lage eingemessen und anschließend in Bezug auf mögliche Versorgungsleitungen im Untergrund sowie der örtlichen Verkehrssituation durch unser Büro abschließend fest- gelegt.

Zur Klassifizierung der auftretenden Böden hinsichtlich Bodengruppe und -klasse erfolgte neben der, während der Bohrarbeiten durchgeführten Probenansprache eine detaillierte Probenansprache, der im Rahmen der Bohrarbeiten entnommenen Bodenproben in der Baustoffprüfstelle der Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH, Münster.

Ergänzend zu den vorgenannten Untersuchungen wurde am 03.02.2026 neben dem nördlichen und südlichen Widerlager der Bestandsbrücke jeweils eine Drucksondierung (CPT 1 im Norden und CPT 2 im Süden) durchgeführt. Die Drucksondierungen erreichten Endtiefen von 29,12 m (CPT 1) und 28,23 m (CPT 2) unter GOK. Die entsprechenden Diagramme können der Anlage 3 entnommen werden.

Zur Erkundung der Festgesteine zur Tiefe hin und für die Entnahme von Felskernen wurde am 20.05.2026 eine Kernbohrung (KB) neben dem nördlichen Widerlager der Be- standsbrücke niedergebracht. Die Ergebnisse der Kernbohrung können der Anlage 2 ent- nommen werden. Die Fotodokumentation der entnommenen Kerne ist der Anlage 4 zu entnehmen.

Bodenphysikalische Laboruntersuchungen

Im Labor wurden an den angelieferten Bohrkernen die einaxialen Druckfestigkeiten der Gesteine gemäß DIN 18141-1 bestimmt. Die Ergebnisse können der Anlage 5 entnom- men werden.

Organoleptische Ansprache / Chemische Laboruntersuchungen

Während der Bohrarbeiten sowie in der Baustoffprüfstelle der Roxeler Ingenieurgesell- schaft mbH, Münster wurde das Bohrgut organoleptisch angesprochen. Bis auf den un- terhalb der gebundenen Oberbauten angetroffenen Recycling-Schotter und die örtlich an- getroffenen Anteile an Ziegel-, Bauschutt- und/oder Schlackenresten in den aufgefüllten Böden ergaben sich an keinem der Untersuchungspunkte Auffälligkeiten (z.B. Geruch, Verfärbungen etc.), die auf eine Schadstoffbelastung des Bodens schließen lassen.

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Chemische Laboruntersuchungen wurden im Zuge der Ausarbeitung des vorliegenden Berichts, auch in Abstimmung mit dem Bauherrn, nicht durchgeführt, da dieser in Abhän- gigkeit von der noch zu wählenden Gründungsart vor Beginn der Baumaßnahme ab- schließend festgelegt werden sollen.

Sollte vorgesehen sein, Material von der Baustelle abzufahren, wird empfohlen, vor Ab- fuhr des Materials zur Klärung des Verwertungs- bzw. Entsorgungspfades chemische Untersuchungen (z. B. auf die Parameter der Ersatzbaustoffverordnung [EBV]) vorzuneh- men.

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3. Baugrundverhältnisse

Geologie

Gemäß der geologischen Karte von Nordrhein-Westfalen, Maßstab 1:25.000, Blatt 3811 Emsdetten (s. Abbildung 2), stehen im Bereich des Bauvorhabens oberflä- chennah Auensande (Holozän, Quartär) an die von Uferwall-Ablagerungen aus der Weichsel-Kaltzeit (Pleistozän, Quartär) unterlagert werden. In größeren Tiefen werden die vorgenannten Böden von den Festgesteinen (Mergel- bis Tonsteine) des Mittelsan- tons (Oberkreide) unterlagert.

Abbildung 2: Auszug aus der geologischen Karte

Morphologie, Geländeform, Bewuchs

Das Einmaß erfolgte mittels eines NTRIP gestützten RTK-Rovers im Koordinatensystem ETRS89 / UTM Zone 32N und im deutschen Haupthöhennetz DHHN2016. Demnach liegt die Fahrbahnoberkante (FOK) bzw. Geländeoberkante (GOK) im Untersuchungsbereich im Mittel bei ca. 43,75 m ü. NHN.

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Schichtenfolge

Die Aufschlussbohrungen (vgl. Anlage 2) haben relativ einheitliche Schichtenfolgen er- schlossen, die unter Berücksichtigung der Rammsondierungen vereinfacht in den folgen- den Kapiteln beschrieben werden [die angegebenen Tiefen beziehen sich auf die jewei- lige Fahrbahnoberkante (FOK) bzw. Geländeoberkante (GOK)]:

bis ca. Oberflächenbefestigung aus Asphalt mit unterlagerndem 0,19/0,65 m Recycling-Schotter (z.T. mit Schlacken durchsetzt).

Die Oberflächenbefestigung wurde nur im Bereich der Untersu- chungspunkte UP 1 bis UP 4 und UP A bis UP D angetroffen.

bis ca. (aufgefüllter) humoser Oberboden (Mutterboden), erdfeucht. 0,13/0,2 m Der z.T. aufgefüllte Mutterboden wurde nur im Bereich der Un- tersuchungspunkte UP E bis UP P aufgeschlossen.

bis ca. aufgefüllte Sand mit variierenden Anteilen an Schluff, Schotter, 0,32/1,0 m Schlacken, Ziegelresten und Bauschutt, erdfeucht.

Die aufgefüllten Sande sind locker bis mitteldicht gelagert.

bis ca. Sande, schwach bis stark schluffig, z.T. humos erdfeucht bis 0,5/10,3 m grundwasserführend und dann fließfähig.

Die Sande sind oberflächennah tiefgründig locker gelagert und gehen in größeren Tiefen in eine mitteldichte bis dichte Lagerung über.

Innerhalb der Sande wurde in der Kernbohrung (KB) zwischen ca. 5,0 m und ca. 5,5 m unter GOK eine Torflinse erbohrt. Auf- grund des Ablagerungsmilieus kann nicht ausgeschlossen wer- den, dass sich im Bereich des geplanten Brückenbauwerks auch an anderen Stellen und/oder anderen Tiefenlagen noch Torflin- sen befinden können.

Gemäß der im Kapitel 3.1 genannten geologischen Karte handelt es sich bei den Sanden um Bach- und Flussablagerungen (Au- ensande und Uferwall-Ablagerungen) aus dem Holozän bzw. dem Pleistozän (Quartär).

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bis ca. 11,0 m Schluff, feinsandig, schwach tonig, grundwasserführend und dann fließfähig.

Der Schluff wurde nur in der Kernbohrung (KB) erbohrt.

bis zur max. Mergelstein (stark bis schwach verwittert), erdfeucht. Aufschlusstiefe Die Konsistenz des Mergelsteins variiert zur Tiefe hin in Abhän- von 36,5 m gigkeit von den wechselnden Verwitterungsgraden und der Klüf- tung des Sedimentgesteins.

Der Mergelstein ist weitestgehend als tiefgründig verwittert zu klassifizieren.

Gemäß der im Kapitel 3.1 genannten geologischen Karte ist der Mergelstein stratigraphisch dem Mittelsanton (Oberkreide) zuzu- ordnen.

Die Aufschlussbohrungen wurden beim Erreichen der Geräteauslastung bzw. beim Er- reichen der angestrebten Endteufe eingestellt. Unterhalb der Aufschlusstiefe der Kern- bohrung (KB) sind die geklüfteten, geschichteten und kluftgrundwasserführenden Ge- steine der Oberkreide in fester Zustandsform zu erwarten.

Grundwasserverhältnisse

Das Baugrundstück liegt außerhalb offiziell verzeichneter Überschwemmungsgebiete (HQ10 bis >HQ500) sowie außerhalb bestehender und geplanter Trinkwasser- und Heil- quellenschutzgebiete.

Das Grundwasser wurde im Zuge der Baugrunderkundungen lediglich in den Bohrungen UP 1 bei ca. 4,60 m unter GOK (ca. 39,19 m ü. NHN) und UP 2 bei ca. 4,45 m unter GOK (ca. 39,36 m ü. NHN) angetroffen. Im Zuge der Kernbohrung wurde kein Grundwasser- stand ermittelt.

Gemäß den vom Landesamt für Natur, Umwelt und Verbraucherschutz Nordrheinwestfa- len, zur Verfügung gestellten Grundwassergleichen für mittlere Verhältnisse aus dem Zeitraum 2006 bis 2015, liegt der Grundwasserstand im Bereich des Bauvorhabens bei ca. 39,20 m ü. NHN m ü. NHN.

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Gemäß den Karten der Grundwassergleichen in Nordrhein-Westfalen 1:50.000, Blatt L 3910 Steinfurt, lag der Grundwasserstand im April 1988, als das Grundwasser fast lan- desweit seinen bisherigen Höchststand erreichte, im Bereich des Bauvorhabens bei ca. 41,00 m ü. NHN.

Der geschätzte höchste Grundwasserstand (BGW, Bemessungsgrundwasserstand) ist auf Grundlage der vorgenannten Daten bei ca. 41,00 m ü. NHN in Ansatz zu bringen.

Bergbauliche Einwirkungen/Gefährdungspotenziale im Untergrund

Gemäß dem seitens der Bezirksregierung Arnsberg, Abteilung Bergbau und Energie in NRW, und des Geologischen Dienstes NRW zur Verfügung gestellten Internet-Auskunfts- system „Gefährdungspotenziale des Untergrundes in Nordrhein-Westfalen“ liegen für den Bereich der geplanten Baumaßnahme keine Angaben vor.

Erdbebeneinwirkung

Gemäß der DIN EN 1998-1/NA beträgt im Bereich des Untersuchungsgrundstücks die spektrale Antwortbeschleunigung für eine Wiederkehrperiode T von 475 Jahren und NCR für das Untergrundverhältnis A-R im Plateaubereich S  0,2 m/s2. Demnach ist das ap,R Baugrundstück als Gebiet sehr geringer Seismizität einzustufen.

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4. Einstufungen der angetroffenen Böden

Homogenbereiche

Die Bodengruppen und -klassen gemäß DIN 18196 und 18300 sowie die Bodenkenn- werte gemäß DIN 1055 T2 werden laut DIN 18300 „Erdarbeiten“ in Homogenbereiche unterteilt. Ein Homogenbereich wird gemäß ATV DIN 18304 (2012) wie folgt definiert:

„Ein Homogenbereich ist ein räumlich begrenzter Bereich aus einer oder mehreren Bo- den- und Felsschichten nach DIN 4020 und DIN EN 1997-2, dessen bautechnische Ei- genschaften eine definierte Streuung aufweisen und der sich von den Eigenschaften der abgegrenzten Bereiche abhebt.“

Der gebundene und ungebundene Straßen- und Pflasteroberbau bzw. die Baustoffe des Straßen- und Pflasteroberbaus sind kein Homogenbereich im Sinne der Norm und daher gesondert auszuschreiben.

Die Einordnung der Schichten in Homogenbereiche erfolgte anhand vergleichbarer ge- werksspezifischer Eigenschaften, Bauweise und Gerätetechnik.

Durch die manuelle und visuelle Beurteilung des Bohrgutes sowie aufgrund unserer Er- fahrungen mit geologisch und bodenmechanisch vergleichbaren Böden können den an- getroffenen Bodenarten folgende Homogenbereiche nach DIN 18320/18 300 aus 2015 zugeordnet werden:

Tabelle 2: Homogenbereiche

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Bodengruppen und -klassen

Gemäß DIN 18196 und DIN18300 bzw. gemäß den ZTV E-StB sowie den ZTV A-StB können die angetroffenen Böden in folgende Bodengruppen und -klassen sowie Frost- empfindlichkeits- und Verdichtbarkeitsklassen eingeteilt werden:

Tabelle 3: Bodengruppen und Bodenklassen

1. bei Verschlammung, Wassersättigung bzw. einer Konsistenzzahl von I  0,5 c
2. bei grobem Bauschutt

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Bodenkennwerte

Für erdstatische Berechnungen können nach DIN 1055, T2 folgende Bodenkennwerte in Ansatz gebracht werden:

Tabelle 4: Bodenkennwerte

Werden bei baugrundtechnischen Berechnungen von den vorgenannten Werten abwei- chende Bodenkennwerte in Ansatz gebracht, obliegt die Gewährleistung für die Abwei- chungen dem jeweiligen Fachplaner.

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5. Brückenbau

Allgemeine Hinweise

Bauvorhabenbezogene Hinweise und Verfahrensvorschläge sind den nachfolgenden Er- läuterungen zu entnehmen. Darüberhinausgehende Hinweise zur Berücksichtigung kon- struktiver Gesichtspunkte können erst nach Kenntnis der ankommenden Lasten etc. im Laufe der weiteren Planungen in Zusammenarbeit mit dem Tragwerksplaner gegeben werden. Für die Bauausführung sind neben den speziellen technischen Normen insbe- sondere die zusätzlichen technischen Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbei- ten im Straßenbau (ZTV E-StB) und die Sicherheitsvorschriften der Tiefbau- Berufsge- nossenschaft zu beachten.

Wasserhaltungsmaßnahmen

Während der Gründungsarbeiten bzw. im Zuge der Ausschachtungsarbeiten ist i.d.R. nur das ggf. in geringer Menge anfallende Sicker- und Schichtwasser bzw. nur das Tages- wasser abzuführen.

Zur Abführung des Niederschlags- und Sicker- bzw. Schichtwassers ist nur bei anhalten- den, starken Niederschlägen eine offene Wasserhaltung über einen bauzeitlichen Schot- terflächenfilter (z.B. Schotter 0/45, Stärke ca. 0,3 m) vorzuhalten.

Werden für Spezialtiefgründungsmaßnahmen ggf. spezifische Wasserhaltungsmaßnah- men notwendig sind diese im Vorfeld mit dem Gutachter abzustimmen und zu planen.

Tragfähigkeit des Baugrundes

Wie den Schichtenprofilen und Rammdiagrammen auf der Anlage 2 zu entnehmen ist, wurden im Bereich der geplanten Brücke oberflächennah locker gelagerte Sande, hu- mose Sande und Torfe und demnach kein ausreichend tragfähiger Baugrund angetroffen.

Aufgrund der angetroffenen Baugrundverhältnisse wird empfohlen die geplante Brücke mittels einer Spezialtiefgründung oder einer tiefgreifenden Baugrundertüchtigung zu gründen.

Ein Vergleich verschiedener Tiefgründungsverfahren oder Baugrundertüchtigungen un- ter Beachtung des vorliegenden geotechnischen Berichts und den ankommenden Lasten sollte in Verbindung mit einer Wirtschaftlichkeitsprüfung darüber entscheiden, welches Verfahren am Ende zur Ausführung gebracht wird.

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Baugrubensicherung

Die Aushubarbeiten können bis zu einer Tiefe von t = 1,25 m senkrecht erfolgen. Bei tieferen Ausschachtungen können die Baugrubenwände in den anstehenden Böden bis 45° abgeböscht werden. Die Böschungen sind durch Folienabdeckung gegen Erosion zu schützen.

In den Bereichen, in denen keine Böschungen angelegt werden können, ist ein Verbau, der statisch nachzuweisen ist, vorzusehen.

Sollte ein Verbau zur Ausführung kommen, ist dafür Sorge zu tragen, dass die umliegen- den Böden beim Einbau der Verbauträger nicht in ihrer natürlichen Lagerung gestört (z. B. durch Konsistenzänderung, Massenverlust, Nachsackungen, Einregelung etc.) und dadurch in ihrer Tragfähigkeit herabgesetzt werden. Der Verbau ist möglichst erschütte- rungsarm ein- und auszubauen. Die Auswirkungen von möglicherweise auftretenden Er- schütterungen beim Einbau des Verbaus auf die umgebende Bebauung sind zu berück- sichtigen. Es wird empfohlen, an den umliegenden Gebäuden Beweissicherungen durch- zuführen.

Für die Ausführung der Aushubarbeiten gelten die Vorgaben der DIN 4124 und der EAB: Empfehlungen des Arbeitskreises „Baugruben“.

Verwendung des Aushubmaterials

Die Verwertung der beim Aushub anfallenden Böden hat unter Beachtung der Verord- nung über Anforderungen an den Einsatz von mineralischen Ersatzbaustoffen in techni- sche Bauwerke (Ersatzbaustoffverordnung - EBV) bzw. in Abstimmung mit der zuständi- gen Behörde zu erfolgen.

Die bei den Aushubarbeiten anfallenden gemischtkörnigen und ggf. bindigen Böden sind nur im Bereich ihres optimalen Wassergehaltes und bei fehlenden Niederschlägen ein- bau- und verdichtungsfähig. Die Aushubböden sind somit als Füll- bzw. Auffüllmaterial nur bedingt verwendbar und nur in den Bereichen einzubauen, die nicht überbaut werden.

Nicht verdichtungsfähiger oder vernässter und dann nicht verdichtungsfähiger oder hu- moser Boden ist abzufahren. Der zum Wiedereinbau vorgesehene Boden ist durch Foli- enabdeckungen gegen Witterungseinflüsse zu schützen und im Zuge der Überwachung der Erd- und Gründungsarbeiten auf seine Verwendung als Füllboden zu prüfen.

Ist der Aushubboden zu nass bzw. liegen entsprechend ungünstige Witterungsbedingun- gen für den Einbau vor, sind alternativ zum Aushubboden Sande, Grubenkiese oder Kies- sande mit maximal bindigen Bestandteilen bis 15 % einzubauen und zu verdichten.

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Das für die Verfüllung vorgesehene Material ist in Lagenstärken bis maximal 0,3 m ein- zubringen und mittels geeigneter Verdichtungsgeräte bis auf ca. 98 - 100 % der Proctor- dichte zu verdichten.

Im Zuge der Gründungsarbeiten fällt neben den o. g. Böden auch (aufgefüllter) humoser Oberboden (Mutterboden) an. Es wird an dieser Stelle auf den § 202, Schutz des Mutter- bodens, des Baugesetzbuches hingewiesen. Danach ist „Mutterboden, der bei der Er- richtung und Änderung baulicher Anlagen sowie bei wesentlichen anderen Veränderun- gen der Erdoberfläche ausgehoben wird, … in nutzbarem Zustand zu erhalten und vor Vernichtung oder Vergeudung zu schützen“.

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6. Straßenbau

Allgemeine Hinweise

Für die Bauausführung sind neben den speziellen technischen Normen insbesondere die zusätzlichen technischen Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Stra- ßenbau (ZTV E-StB) und die Sicherheitsvorschriften der Tiefbau- Berufsgenossenschaft zu beachten.

Vorhandener Straßenaufbau

An den Untersuchungspunkten UP 1 bis UP 4 wurde im Bereich der Bestandsstraße der vorhandene Straßenaufbau wie folgt erschlossen (vgl. Anlage 2):

Tabelle 5: Vorhandener Straßenaufbau (UP 1 bis UP 4)

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An den Untersuchungspunkten UP A bis UP D wurde der Straßenaufbau wie folgt er- schlossen (vgl. Anlage 2):

Tabelle 6: Vorhandener Straßenaufbau (UP A bis UP D)

Tragfähigkeit des Erdplanums für den Straßenbereich

Voraussetzung für den Bau einer Straße sind verdichtungsfähige sowie tragfähige Böden an der Unterkante des frostsicheren Oberbaus.

Das Erdplanum besteht im Bereich der geplanten Straßenbaumaßnahme überwiegend aus gemischtkörnigen aufgefüllten und natürlichen Sanden der Bodengruppen SU und SU* und z.T. aus humosen Sanden der Bodengruppe OH. Derartige Böden sind gemäß den ZTV A-StB in die Verdichtungsklassen V1 (SU) und V2 (SU*) einzuordnen. Böden der Bodengruppe OH gelten als nicht verdichtbare Böden.

Im vorliegenden Fall liegen die Böden verdichtungsfähigen gemischtkörnigen Sande an den Untersuchungspunkten ca. auf Höhe des Erdplanums in einer mitteldichten Lagerung vor. Grundsätzlich wird allerdings dennoch eine Nachverdichtung des Erdplanums emp- fohlen, um den gemäß der RStO 12 auf dem Erdplanum geforderten E -Wert von 45 v2 MPa auf dem Erdplanum erreichen zu können.

In den Bereichen in denen nicht verdichtungsfähige und nicht tragfähige humose Sande anstehen, sind diese vollständig bis auf die ausreichend tragfähigen gemischtkörnigen Sande auszuheben und durch ausreichend verdichtungsfähige Sande zu ersetzen.

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Empfehlungen zum Straßenbau

Es wird angenommen, dass die Straßen für die Belastungsklasse Bk3,2 gem. RStO 12 (Richtlinien für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen) ausgelegt wer- den. Diese erfordert bei den festgestellten Bodenverhältnissen (überwiegend Böden der Frostempfindlichkeitsklassen F1 und F2) oberhalb des Erdplanums einen frostsicheren Oberbau von mindestens 50 cm Stärke.

In der nachfolgenden Tabelle ist ein Ausbauvorschlag entsprechend RStO 12, Tafel 1, Zeile 1, für die Belastungsklasse Bk3,2 dargestellt:

Tabelle 7: Empfohlener Straßenaufbau (Asphaltbauweise)

Zur Herstellung der Asphaltdeckschicht gemäß dem o.g. Vorschlag kann ein Asphaltbe- ton für Asphaltdeckschichten AC 8 D S gemäß TL Asphalt-StB 07/13 (Bitumensorte 25/55-55) verwendet werden. Für die Binderschicht empfehlen wir die Verwendung einer Asphaltbinderschicht AC 16 B S gemäß TL Asphalt-StB 07/13 (Bitumensorte 25/55-55). Für die Tragschicht empfehlen wir die Verwendung einer Asphalttragschicht AC 22 T S gemäß TL Asphalt-StB 07/13 (Bitumensorte 50/70).

Empfehlungen zum Geh- und Radwegaufbau

Für die Bauausführung sind neben den speziellen technischen Normen insbesondere die zusätzlichen technischen Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau (ZTV E-StB) und die Sicherheitsvorschriften der Tiefbau-Berufsgenossen- schaft zu beachten.

Für Geh- und Radwege wird gem. der RStO 12 ein mindestens 30 cm starker frostsi- cherer Oberbau gefordert.

In den nachfolgenden Tabellen sind Ausbauvorschläge entsprechend RStO 12, Tafel 6, Zeile 2, dargestellt:

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Tabelle 8: Empfohlener Geh- und Radwegaufbau (Asphaltbauweise)

Zur Herstellung der Asphaltdeckschicht gemäß dem Vorschlag kann ein Asphaltbeton für Asphaltdeckschichten AC 8 D N (Bitumensorte 50/70) gemäß TL Asphalt StB 07/13 verwendet werden. Für die Asphalttragschicht empfehlen wir die Verwendung eines As- phaltmischgutes AC 22 T N (Bitumensorte 50/70) gemäß TL Asphalt-StB 07/13.

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7. Schlusswort

Baugrunduntersuchungen liefern immer nur stichprobenartige Aufschlüsse des Unter- grundes. Prinzipiell sind daher Abweichungen in Bezug auf Schichtmächtigkeit und -ausbildung zwischen bzw. außerhalb der Untersuchungspunkte nicht auszuschließen.

Aus den Erkenntnissen der Aufschlüsse wird im Zuge eines Geotechnischen Berichtes ein homogenisiertes, idealisiertes Baugrundmodell entwickelt und beschrieben. Wenn sich im Zuge der Bauarbeiten die Bodenverhältnisse anders darstellen als dies bislang erkundet wurde, dann ist der Baugrundgutachter dringend zu informieren bzw. hinzuzu- ziehen um die weitere Vorgehensweise zu besprechen.

Im Baubereich sind aufgrund der Morphologie des Geländes Abtrags- und Auftragsberei- che vorhandenen. Zum Zeitpunkt der Berichterstellung lagen noch keine konkreten Pla- nungshöhen vor. Der Geotechnische Bericht kann nach Vorliegenden der endgültigen Planungshöhen entsprechend modifiziert werden.

Falls sich Fragen ergeben, die im vorliegenden Bericht nicht oder abweichend erörtert wurden, ist der Gutachter zu einer ergänzenden Stellungnahme aufzufordern. Zur Durch- führung von Ortsbesichtigungen, Verdichtungsüberprüfungen, etc. bitten wir um rechtzei- tige Benachrichtigung.

Roxeler Ingenieurgesellschaft mbH Münster, den 05.08.2026 Baustoffprüfstelle Otto-Hahn-Straße 7 48161 Münster Telefon (0 25 34) 62 00-0 Telefax (0 25 34) 62 00-32

M.Sc. Geowiss. René Mommsen M.Sc. Geowiss. F. Tritt Teamleiter Baugrundabteilung

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Anlagen

1. Lageplan mit eingetragenen Untersuchungspunkten, 1:1.000
2. Schichtenprofile gemäß DIN 4023 und Rammdiagramme gemäß DIN EN ISO 22476-2, 1:10/25/75/200
3. Sondierdiagramme der Drucksondierungen
4. Fotodokumentation der Kernproben
5. Ergebnisse der Prüfung der einaxialen Durckfestigkeiten

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UP 1 GOK = 43,79 m ü. NHN Schläge / 10 cm 0 10 20 30 40 50 60

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,021 Asphalttragschicht (0/11) 0,051 A (Rcl-Scho) 43,0 0,400 A (S, Schl) 0,650 fS+mS, h, u 1,0 1,000

42,0 2,0

fS+mS, h, u'

41,0 3,0

3,430 40,0 fS+mS, u 4,0

4,60 (39,19) 4,300 fS+mS, u 39,0 24.03.2025 4,600 fS+mS, u 5,0 5,000

38,0 6,0 fS+mS, u'

37,0 7,0 7,000

36,0 8,0 fS+mS, u

35,0 9,0 9,000

34,0 fS+mS, u 10,0

1100,,330000 33,0 11,0

32,0 12,0

31,0 13,0

30,0 14,0

29,0 15,0

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP 1 Anlage 2

Ansatzhöhe 43,79 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 15,00 m Maßstab 1:75

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 27]

UP 2 GOK = 43,81 m ü. NHN Schläge / 10 cm 0 10 20 30 40 50 60

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,030 Asphalttragschicht (0/11) 0,047 A (Rcl-Scho) 43,0 0,350 A (S, Scho, Schl) 1,0 1,000 fS+mS, u'

42,0 1,800 2,0

41,0 fS+mS, h, u' 3,0

40,0 3,850 4,0 S, u' 4,45 (39,36) 24.03.2025 4,450 39,0 S, u' 5,0 5,000

S, u 38,0 6,0 6,100 fS+mS, u' (Ho) 6,350 37,0 7,0

S, u 36,0 8,0

8,500 35,0 S, u¯ 9,0

99,,440000 34,0 10,0

33,0 11,0

32,0 12,0

31,0 13,0

30,0 14,0

29,0 15,0

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP 2 Anlage 2

Ansatzhöhe 43,81 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 15,00 m Maßstab 1:75

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 28]

UP 3 GOK = 43,81 m ü. NHN Schläge / 10 cm 0 10 20 30 40 50 60

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,043 Asphaltbinderschicht (0/16) 0,115 Asphalttragschicht (0/22) 0,227

A (Rcl-Scho) 75 70 0,620 95 S, u' 43,0 90 0,830 77 fS+mS, u, h' 1,0 71 1,100

fS+mS, h, u'

42,0

2,0

2,100

fS+mS, u'

2,650 41,0 fS+mS, u

3,0 33,,000000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP 3 Anlage 2

Ansatzhöhe 43,81 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 3,00 m Maßstab 1:25

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 29]

UP 4 GOK = 44,26 m ü. NHN Schläge / 10 cm 0 10 20 30 40 50 60

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,041 Asphaltbinderschicht (0/16) 0,120 Asphalttragschicht (0/22) 44,0 0,232

A (Rcl-Scho)

0,530 79 A (S, u, Scho) 115 0,680

fS+mS, u 71 1,0 1,000

43,0 S, u'

1,600

fS+mS, u 2,0

42,0

2,350

fS+mS, u

3,0 33,,000000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP 4 Anlage 2

Ansatzhöhe 44,26 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 3,00 m Maßstab 1:25

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 30]

UP A GOK = 43,94 m ü. NHN

0,000 Asphaltdeckschicht (0/5) 0,017 Asphalttragschicht (0/12)

0,091

A (Rcl-Scho)

0,330

fS+mS, u'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP A Anlage 2

Ansatzhöhe 43,94 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 31]

UP B GOK = 43,79 m ü. NHN

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,042

Asphalttragschicht (0/22)

0,160 Asphalttragschicht (0/22)

0,260

A (Rcl-Scho, Schl)

00,,554400

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP B Anlage 2

Ansatzhöhe 43,79 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,54 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 32]

UP C GOK = 43,74 m ü. NHN

0,000 Asphaltdeckschicht (0/8) 0,042 Asphalttragschicht (0/22)

0,150 Asphalttragschicht (0/22)

0,235

A (Rcl-Scho)

0,450

S, u'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP C Anlage 2

Ansatzhöhe 43,74 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 33]

UP D GOK = 43,57 m ü. NHN

0,000 Asphaltdeckschicht (0/5) 0,016 Asphalttragschicht (0/16) 0,076

A (Rcl-Scho)

0,190 fS+mS, u'

0,250

fS+mS, u'

00,,550000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP D Anlage 2

Ansatzhöhe 43,57 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,50 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 34]

UP E GOK = 43,72 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (Spl)

0,320

S, u'

00,,770000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP E Anlage 2

Ansatzhöhe 43,72 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,70 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 35]

UP F GOK = 43,76 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,130

A (S, u', Bsch')

0,240

A (S, Schl, Zi)

0,370

S, u'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP F Anlage 2

Ansatzhöhe 43,76 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 36]

UP G GOK = 43,92 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (S, h', Zi)

0,450

S, u'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP G Anlage 2

Ansatzhöhe 43,92 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 37]

UP H GOK = 43,75 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,190

A (S, u', Bsch)

0,370

S, h, u'

00,,550000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP H Anlage 2

Ansatzhöhe 43,75 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,50 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 38]

UP I GOK = 43,72 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (S, u')

0,350

A (S, u', Schl)

0,550

fS+mS, u'

00,,770000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP I Anlage 2

Ansatzhöhe 43,72 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,70 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 39]

UP J GOK = 43,72 m ü. NHN

0,000

Mu

0,200

fS+mS, u, h

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP J Anlage 2

Ansatzhöhe 43,72 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 40]

UP K GOK = 43,59 m ü. NHN

0,000

Mu

0,200 fS+mS, u, h 0,250

fS+mS, u

00,,550000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP K Anlage 2

Ansatzhöhe 43,59 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,50 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 41]

UP L GOK = 43,65 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (S, u', Schl)

0,550

S, u' 43,0

00,,770000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP L Anlage 2

Ansatzhöhe 43,65 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,70 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 42]

UP M GOK = 43,65 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (S, u, h)

0,400 A (S, u, Schl)

0,500 S, u'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP M Anlage 2

Ansatzhöhe 43,65 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 43]

UP N GOK = 43,46 m ü. NHN

0,000

Mu

0,200 fS+mS, h, u'

0,300

43,0 fS+mS, u', h'

00,,660000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP N Anlage 2

Ansatzhöhe 43,46 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,60 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 44]

UP O GOK = 43,63 m ü. NHN

0,000

Mu

0,200

fS+mS, u

0,380

fS+mS, u'

00,,550000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP O Anlage 2

Ansatzhöhe 43,63 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,50 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 45]

UP P GOK = 43,68 m ü. NHN

0,000

A (Mu)

0,200

A (S, h', Zi, Scho)

0,450

S, u'

00,,665500

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung UP P Anlage 2

Ansatzhöhe 43,68 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 0,65 m Maßstab 1:10

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 46]

KB GOK = 40,80 m ü. NHN

0,000 Mu 40,0 0,300 fS, u' 39,0 1,000 fS, u 2,000 38,0 fS, u 3,000 37,0 fS, u 36,0 5,000 H 35,0 5,500 fS, u 34,0 7,000 33,0 U, fs, t' 32,0 9,000 31,0 U, fs, t' 30,0 11,000 29,0

28,0

27,0

26,0

25,0

24,0

23,0

22,0

21,0

20,0

19,0

18,0

17,0 Mst (s. Anlage 4) 16,0

15,0

14,0

13,0

12,0

11,0

10,0

9,0

8,0

7,0

6,0

5,0

3366,,550000

Projekt Ersatzneubau einer Brücke

Reckenfelder Straße (K53)

Emsdetten

Sondierung KB Anlage 2

Ansatzhöhe 40,80 m ü. NHN Projekt-Nr. 030062-25

Sondiertiefe 36,50 m Maßstab 1:200

Bearbeiter Mom Datum 13.05.2025

[Seite 47]

RRooxxeelleerr BBaauussttooffffpprrüüffsstteellllee Baustoffprüfung Baugrundgutachten Bauwerkserhaltung

Bauaufsichtlich anerkannte Prüf-, Überwachungs- und Zertifizierungsstelle (PÜZ)

Notifizierte Zertifizierungsstelle gemäß Verordnung (EU) Nr. 305/2011 Legende Privatrechtlich anerkannte Prüfstelle nach RAP Stra für Baustoffe und Baustoffgemische im Straßenbau

Boden- und Felsarten Oberflächenbefestigungen

Ton (T) Torf (H) Beton (Be) tonig (t) humos (h) Betonpflasterung (BePfl) Estrich (Estr) Schluff (U) Klei (Kl) Fliesen (Fl) schluffig (u) Gussasphalt (Gussasph) Pflasterung (Pfl) Sand (S) Wiesenkalk (Wk) Platten (Pl) sandig (s) Rasengittersteine (Rgst) Schwarzdecke (Sd) Kies (G) Braunkohle (Bk) kiesig (g) Schotter (Scho) Steinkohle (Stk) Auffüllung

A Auffüllung (A) A Steine (X) Kalkmergelstein (KMst) A A Asche (Asch) steinig (x) Bauschutt (Bsch) Lehm (L) Kalksandstein (KSst) Bergematerial (Bm) Glas (Gl) lehmig (l) Glasasche (GlAsch) Hanglehm (HL) Kalkstein (Kst) Hartkalksteinschotter (HKS) Verwitterungslehm (VL) Hausmüll (HM) Holz (Ho) Lösslehm (Löl) Mergelstein (Mst) Hydr. geb. Tragschicht (HGT) Magerbeton (MBe) Mauerwerk (Mw) Löss (Lö) Sandmergelstein (SMst) Natursteinschotter (Nst-Scho) Porenbetonstein (PBest) Recycling-Material (Rcl-Mat) Geschiebelehm (Lg) Sandstein (Sst) Recyclingschotter (Rcl-Scho) Schlacke (Schl) Geschiebemergel (Mg) Tonmergelstein (TMst) Splitt (Spl) Styropor (Sty) Waschberge (Wb) Mutterboden (Mu) Tonstein (Tst) Ziegel (Zi)

Faulschlamm / Mudde (F) Schluffstein (Ust) organisch (o)

Ramm- Ramm- Fallhöhe Spitzen- Sonstiges gewicht querschnitt schwach verwittert (svw) Grasnarbe (Grasn)

DPL svcehrwwiattcehrt v(vewrw)ittert (svw) GHorahslrnaaurmbe ( H(GorRa)sn) stark verwittert (stvw) Hindernis (-> Hind) DPM - A vollständig verwittert (vvw) kein Bohrfortschritt (-> kB) DPM Kernverlust (KV)

DPH 50 kg 50 cm 15 cm² Kernverlust (KV)

Korngrößenbereich Grundwasser Konsistenzen

fein (f) Grundwasserspiegel angebohrt breiig mittel (m) grob (g) Grundwasserspiegel angestiegen weich Beimengungen Grundwasserspiegel gefallen steif schwach (< 15%) = ' stark (ca. 30-40 %) = / * Grundwasserstand nach Beendigung der Bohrarbeiten halbfest humusstreifig = h-streif Linsen = -Lin Pflanzenreste = Pf-R Grundwasserspiegel in Ruhe fest Wurzelreste = Wurz-R Bänke = -Bnk Bruch = -Br nass geklüftet Reste = -R

[Seite 48]

Spitzenwiderstand (qc) in MPa Reibungsindex (Rf) in %

2 2 22 55 ccmm²² Lokale Reibung (fs) in MPa x Neigung (I) in Grad 1 1 55 ccmm²² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 1/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

94.1 GOK = 40,82 m ü. NHN

G.K.: 0,00 m 1,0

1,2

1,3

1,3

1,3

1,8

2,0

2,2

2,2

2,3

2,5

2,5

2,8

3,0

3,3

3,1

3,3

3,2

3,3

3,3

3,0

3,3

2,9

2,8

[Seite 49]

Spitzenwiderstand (qc) in MPa Reibungsindex (Rf) in %

Lokale Reibung (fs) in MPa x Neigung (I) in Grad Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 2/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

94.1 3,2

3,9

4,8

5,6

6,6

fs = 1,18 qc = 29,72 Endtiefe = 29,12 I = 6,56

Abbruch: Gesamt

[Seite 50]

Bodentyp-Index (Ic)

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 3/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

(2) Organisch (3) Ton (4) Silt mixtures (5) Sandgemische (6) Sand-Schluffiger Sand (7) Kiesiger Sand

7 6 5 4 3 2

[Seite 51]

Bodentyp-Index (Ic)

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 4/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 (2) Organisch (3) Ton (4) Silt mixtures (5) Sandgemische (6) Sand-Schluffiger Sand (7) Kiesiger Sand

7 6 5 4 3 2

[Seite 52]

Undrainierte Scherfestigkeit (Su) in kPa

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 5/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

[Seite 53]

Undrainierte Scherfestigkeit (Su) in kPa

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 6/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 Abbruch: Gesamt

[Seite 54]

2 2 5 cm² 1 5 cm² ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 7/10 94.1 Boden (Qt, Fr) Boden (Qt, Bq) Boden (gemittelt) G.K.: 0,00 m

(6)

(5) (6)

(6)

(6)

(3)

(3)

(3)

(3) (3) (3)

(3) (3)

(3)

(3) (3)

(3)

(0) Nicht definiert (9) (1) Plastisch, feinkörnig (2) Organisch (3) Schluffiger Ton (9) (4) Toniger Schluff (5) Sandgemische (6) Sande (7) Kiesiger Sand (8) Toniger Sand (9) (9) Sehr steif

(9) Bodenklassifikation nach Robertson 1990

[Seite 55]

94.1

[Seite 56]

Winkel der inneren Reibung in Grad

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 9/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

[Seite 57]

Winkel der inneren Reibung in Grad

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT1 10/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 Abbruch: Gesamt

[Seite 58]

Spitzenwiderstand (qc) in MPa Reibungsindex (Rf) in %

2 2 22 55 ccmm²² Lokale Reibung (fs) in MPa x Neigung (I) in Grad 1 1 55 ccmm²² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 1/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

94.1 GOK = 41,45 m ü. NHN

G.K.: 0,00 m 1,2

1,8

2,2

2,3

2,5

2,5

2,5

2,3

2,4

2,4

2,5

2,4

3,3

3,3

3,5

3,8

3,8

3,7

3,3

3,5

3,8

4,1

4,8

5,8

[Seite 59]

Spitzenwiderstand (qc) in MPa Reibungsindex (Rf) in %

Lokale Reibung (fs) in MPa x Neigung (I) in Grad Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 2/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

94.1 6,4

6,4

7,5

7,7

fs = 0,88 qc = 24,81 Endtiefe = 28,23 I = 8,10

Abbruch: Gesamt

[Seite 60]

Bodentyp-Index (Ic)

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 3/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

(2) Organisch (3) Ton (4) Silt mixtures (5) Sandgemische (6) Sand-Schluffiger Sand (7) Kiesiger Sand

7 6 5 4 3 2

[Seite 61]

Bodentyp-Index (Ic)

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 4/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 7,5 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 (2) Organisch (3) Ton (4) Silt mixtures (5) Sandgemische (6) Sand-Schluffiger Sand (7) Kiesiger Sand

7 6 5 4 3 2

[Seite 62]

Undrainierte Scherfestigkeit (Su) in kPa

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 5/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

[Seite 63]

Undrainierte Scherfestigkeit (Su) in kPa

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 6/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 -24

-25

-26

-27

-28

-29

-30

-31

-32

-33

-34

-35

-36

-37

-38

-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 Abbruch: Gesamt

[Seite 64]

2 2 5 cm² 1 5 cm² ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

-18

-19

-20

-21

-22

-23

-24

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 7/10 94.1 Boden (Qt, Fr) Boden (Qt, Bq) Boden (gemittelt) G.K.: 0,00 m

(6)

(5)

(5)

(5) (6)

(6)

(6)

(5)

(5)

(3)

(3) (3)

(3)

(3) (3)

(4)

(9)

(9)

(9)

(9)

(9)

(0) Nicht definiert (9) (1) Plastisch, feinkörnig (9) (2) Organisch (3) Schluffiger Ton (4) Toniger Schluff (9) (5) Sandgemische (6) Sande (7) Kiesiger Sand (9) (8) Toniger Sand (9) Sehr steif (9)

Bodenklassifikation nach Robertson 1990

[Seite 65]

94.1

[Seite 66]

Winkel der inneren Reibung in Grad

2 2 5 cm² 1 5 cm² Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 9/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

-16

-17

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-19

-20

-21

-22

-23

-24

94.1 G.K.: 0,00 m

[Seite 67]

Winkel der inneren Reibung in Grad

Drucksondierungen nach DIN EN ISO 22476-1 (07/2021 Datum : 03.02.2026 Konus Nr. : S15CFII.S23806 Projekt : Emsdetten Projekt Nr.: 20260114-10003 Ort : Emsdetten CPT Nr. : CPT2 10/10 ).K.G( etnakednäleGr etnum ni efeiT 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 -24

-25

-26

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-33

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-37

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-39

-40

-41

-42

-43

-44

-45

-46

-47

-48

94.1 Abbruch: Gesamt

[Seite 68]

RRooxxeelleerr Anlage 4 BBaauussttooffffpprrüüffsstteellllee Seite 1/3 Projekt-Nr. Baustoffprüfung 030062-25 Baugrundgutachten Bauwerkserhaltung

Foto 1 Bohrkerne von 11,0 m (rechts unten) bis 16,0 m (links oben) unter GOK

Foto 2 Bohrkerne von 16,0 m (rechts unten) bis 21,0 m (links oben) unter GOK

[Seite 69]

RRooxxeelleerr Anlage 4 BBaauussttooffffpprrüüffsstteellllee Seite 2/3 Projekt-Nr. Baustoffprüfung 030062-25 Baugrundgutachten Bauwerkserhaltung

Foto 3 Bohrkerne von 21,0 m (rechts unten) bis 26,0 m (links oben) unter GOK

Foto 4 Bohrkerne von 26,0 m (rechts unten) bis 31,0 m (links oben) unter GOK

[Seite 70]

RRooxxeelleerr Anlage 4 BBaauussttooffffpprrüüffsstteellllee Seite 3/4 Projekt-Nr. Baustoffprüfung 030062-25 Baugrundgutachten Bauwerkserhaltung

Foto 5 Bohrkerne von 31,0 m (rechts unten) bis 36,0 m (links oben) unter GOK