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Aktenzeichen:
12.20.01- K53_3811527
Titel:
K53ü.MüBach
Vorgang:
12.20.01- K53_3811527/002
Vorgangstitel:
Planunterlagen
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DIPL-ING. H. WITTENBREDER BAUINGENIEUR MÜNSTER (WESTF.) den 24. .November 59 BERATENDER INGENIEUR VBI SCHWELIfJGSTR. 13 FERNRUF 35572
BÜRO FÜR KONSTRUKTIVEN INGENIEURBAU PRÜFINGENIEUR F. BAUSTATIK
POSTSCHECKKONTO D O RTM U N D 272 79 SPARKASSE DER STADT MONSTER 5672
An das Stadtbauamt Emsdetten / z.Hden von Herrn Amtmann ^'ehemann Emsdetten.
Setr. : Entwurf der MüJalenbacbbrücke.
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Beiliegend sende ich meine Originalzeichnungen 4241/1-9. Leider geschieht dieses erst heute. Aber bis zum 17.11. hatte ich nur die Blätter 1-2 u. 4-9 zusammen. Las wich- tigste Blatt 5 fiel mir erst heute in die Hand. Die Originalzeichnungen sind inzwischen recht brüchig ge- worden. Sie verlangen sorgfältigste Behandlung um noch viele Lichtpaussätze auszuhalten. Ich habe daher die ein- zelnen Zeichnungen hier auch nicht mehr auseinander genommen, hoffe aber, da ich keine anderen mehr habe, daß sie die ge- wünschten sind, und bitte sie an Hand der Akten zu verglei- chen. Ich hoffe hiermit gedient zu haben und bitte um Rückgabe nach erfolgter Herstellung der Lichtpausen.
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10 53 N 3 0 / vv - t , ks , >s 3Cä? .;;> ■ : * • ' s l'OfP Os s 5c 2 fpi, pp~ JO X5 4o Xi "SH \ -35 > All& £ :x'v . ■ P:.L biecen für »>!- 4 '£?& X , . '*5 z. / X'-X ,/ * LLC 2- X'v. t 4x ; |Vs 2& ■20 / / ü *\ -4 4^6 5i2o x 5X/X < :, s -SI- aj
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DIPL-ING. H.W1T i Li 3Lrvi_Di_S
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11: ' ' ' < / L f Z j . 's 4 / 0 / '5 ' BORO FOR
x._. 4 KONSTRUKTIVEN INGENIEURBÄt#
[Seite 15]
■
Vorstand des • i >vi,”
Coesfeld, den J. 1 ;. 19 Landesstraßenbauamtes Coesfeld Gartenstraße 20 Fernruf 2633 Az.:
Es wird gebeten, bei der Antwort Datum und Az. anzugeben.
L:
An die ‘9- KdÄ
Stadtver v/r.ltung
GS //: ■ J
A_m_s d e t t e n / ’./estf. a&tc ■I
■!-e fcr *_L Förderungsmittel für den Kreis- und Gemeindewegebau für das Rechnungsjahr 1959; :iier: Heubau der i.Iühlenb chbrücke im Zuge der Gemeindestrede JF 58, kmsdetten - Reckenfeld. Bezug: ihr Schreiben vom 26. 11. 1959
Anlg.: 1
Rie statische Berechnung und die Zeichnungen wurden dahin überprüft, ob di.
Ausfüllung des Brückenbaues den Richtlinien für die Verteilung von Zuschüs-
sen e».t spri ent. hie Brücke erhalt eine Fahr bahnbreite von 6,00 m und eine • > ’ j.r^ f -higkeit nacn hm 107z! von 30 t. Die Brücke kann demnach gefordert tii I* f , vf er den.
nie mir abersandte statische Berechnung und die die Brückenzeicunungen sine
wieder beigefügt.
(Hollen hörst ) Landesö nerbaurot
I.
[Seite 16]
DIPL.-ING. H. WITTENBREDER MONSTER i.W. BAUINGENIEUR i. bo 4 SCHWELINGSTRASSE 13 BORO FOR FERN R UF3557 2 KONSTRUKTIVEN INGENIEURBAU POSTSCHECKKONTO: DORTMUND 2727» .4 SPARKASSE DER STADT MONSTER 5672 *
- ■ Berechnung für die hkuieü/bucnbrü cke im Zuge aer Btraue Bmsdetten - xxeckenf eld.
♦ .1 I. Beschreibung der Brücke. 4 B's soll' die' provisorische -Bailevbrücke über dem kuhlenbach im Zuge der otraue Bmsdetten - keckem eiu durch eine'"’fendgül tige, massive Brücke ersetzt weruen
Die Brücke oll zur t/o i—..itisse gehören. Zu übe ri ähren sind eine- 6, oö m breite Bahr bahn, L. J einseitig ein '1, [jo n breiter Buß weg u. ax.der sertig
ein 2, Jo m breiter hadV/eg.
Zu überbrücken ist auuer kühlenbuch hocn ein Vienweg von 2«5o- -m Breite aui de.r nmsdettener beite.
Bas jjswiitfifc wtyrde übprforüniwt durcn eine massive uetonplatte, die sich rechte- u. links des Baunes
aui .je. 1 ki-tt^dpfeil^-jundj. aer Böschungskrune a das Landaurläger apstützt, Der ^iehweg wirr unm bar neben dem Littelpi'eiler in der verlangten Breits angeordnet und so geäev+k-t^-da’ß der kittelpi’ener k keineir’hushtzlichefi BrbTiTuck mehr bekommt. nie xan u-
seitige ialbösöhtüig erhalt eine etwas stärkere ncx- gong als 1 : l ,5. nie bQ punn M w . e ü . u iten in den eiiizelnen Brückeniel : rn sind'7,Zo m - J, od - 7r2ö m. nie i’un^ege jiner zum ieil aus uei xici^pia L aus .e- ' - : t :r kragt, ui* an PieilerlcU-ke zu spa 6ii • Die iluBeren haue de s G ’oerbaucs amu ngnge 23,Jo m Breite 1 o , Jo m. uuren Balias C te ke «rmiuiuio uti Lanuaui xu 0 ox OJ.IOX ienem Bo^en, nie ji‘maun ; 1 iidlijl' I t
-.1 JÜC J. bO ^Xo «Ui jm.xx b £ vp
[Seite 17]
w 2
- -
1,5o m unter Bachsohle zu führen sind.
Die Fahrbann erhält einen 5 cm stärken Hartgaß-
asphaltbelag, der 1 : 25o Längs- and 1 : 5o Qaer-
gefälie besitzt. >JBas Lshgsgefälie ist in Brücken-
mitte nach einem Radius von üQQ m aaszaranden. ■ U _ O a U . j yr,.'1 Die 3chrammboräe werden “duföil Winkel 15o . 1oo . 1o gebildet , die in der Betonkon-
straktion verankert ,sind. Faßweg a. Radweg be-
kommen einen 2 cm starken d-aßasphalt. die c sind in BrUcksnqperriciitung 1 : 5® geneigt, in Bräckenlangsrichtang jeaocxi horizontal. f
koxis.xraktionsOberkante xolgt dem Längsgefalle der,
Brücke, jedoch ohne musr undung in Brackenmitte. Das Fahr bahne,aergeialle .wird gleichzeitig mit der konstraktiven Blatte aufgebracnt, wird aber statisch niont mit in Rechnung gesetzt. ; - j .)
I. her e ein angs grana-lagerm • -
Belastung gemäß DIN 1o72 - Sie werden' jbwei-lö '■antjer-- xien einzelnen konstruk- , tionste'ilen aufgestellt,. * m 1 Brückenklfesh' 3o t. 1,1 >•
Be an s p r u cn ung s x: gemäß DIH 1o7t
Beton B 22ü für Überbau -A > 4. - -7. Ü Beton B 1 bo iür .Heiler.
Beton B 12o xur Brunnenxüllong
atahl: Betonstahl II Verwendete, niter.atur
itüsch: Fahr baimplat ten ± . Straßenbrücken
mnger: zehnteilige Einflußlinien für durchlaufende Träger.
Betonkalender 1954-
•/
[Seite 18]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER
- 3 MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE I
IijI. Berechnung der einzelixen Konstruktionsteile,
Pos. 1. Kragplatte,
4- Ni
- y\ö önr> . O £ 9-0 m
%
in *
io o PA
Belastung: Randbalken o,3o . o,25 • 24oo = P^ = 1So kg Geländer P = 25 " 2 gleichmäßig verteilt 2 ctj Gußasphalt = 22 44 kg/m2 Betonplätte o,2o . 24oo 48 o " 524 tt ei dreiecksförmige last der Betonplatte (o,14+Q.185-o,2o) o,7o . 24oo = 21o kg
Nutzlast p = 5oo kg/m' Holmdruck 8o
= 18o.o,85 + 25.o,79+54& .°-L^-+21o S , x 2 = 153 +2o+ 134 + 49 1 ^ ? = 356 mkg , ^2 t ' - >' = 141 mkg Mp1 ” 500 • ^ M = 8o . 1, o5 = 84 " p2 225 " maxK = 356 + 225 = 581 mkg d = 32,5 cm s = kl. als 21/1400 fe = 1,48 cm2 ■ gewählt 5 / 1o = 3>93 cm2
[Seite 19]
4
Pos. 2. Brückentafelendfeld,
r ^5 f
b= 4»
QjSO
7‘
Belastung a) Fahrbahn 5 cm Hartgußasphalt 8 C , > 5 0 o 0 * 0 QC 24oo = 85 kg/m2 2 Quergefälle io
4^ . ^ . 2400 = 51 8,5o 2 o,4 Längsgefälle io
o, o5 24oo = 36 2 tragende Platte o,4o . 24oo = 96o für breiteren Fußweg als o,5o
o,25
524 16
8,5o = 1,15 524 = 77 §,5o ständige Last 1225 " Verkehrslast: 3o t - Wagen p 5oo kg/m in der Hauptspur 3oo " " " Neben spur.
= 1,357 b) Randbelastung aus Konsole für die Berechnung der Brückentafel 2 genügt eine Verkehrslast von 3oo kg/m Q. .= o,18o + o,o25 + o,524 • o,7o+o,21o *kg ’ = o,18o + o,o25 + o,367+o,21o+o,262 = 1,o44 rd. 1 ,o5o t
Q p = o,3oo . o,7o = o,21o t k
Mkg = °’556 mt
[Seite 20]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE 5
M o,3oo . 0’~-ü + 0,080 . 1,o5 kp o,o73 + 0,084 = o,157 mt
Untersuchung der Platte Stützweite 7,2o n breite ' 8,5 o; m
.0-!$}- 1-1? 1-20 »
- s nach Rusch S. 17/18 L = o,o625 . 1,225 • 7,2o2 = 3,96o XHL p 51 = o, 0088 . 1,225 . 7,2o = o,553 r ym p k = o,o625 • 1,225 • 7,2o^ = 3,96o ; X-L ^ - p K = - 0,125. 1,225 • 7,2o = - 7,9oo
“x*r - - 7'9o°
- s nach Rusch S. 79
a) a K = (+o,186+o,oo75)•1,o5o.7,2o = + 1,46 M = + 2 . o,o38 . 1,o5o . 7,2o = 'o,574 xm M = 0 ■ 1 . 1 < 1 yr ü = - 2 . o>o21 . 1»o5o . 7-,2o = -<o,317 ym 1 = (-o,33o - o,o133)-1,o5o.7,2o=- 2,59 t X ö X* M , = 2 . o,o68 . 1,o5o . 7,2o = - 1,o3 x&m
b) aus' Kragmoment 1 M =(o,332 - o,o18). 0,356 = + o,112 r M = - 2 . o,o52 . o,35'6 = - o,o37 _ M = - 0,356 = - 0,356 M = - 2 . o,o22 . 0,356 = - o,oo855 ym Mxir =(~ °*592+O,O32) . o,356=- o,199 L „ .= + 2 . .o,o93 • 0,356 = + o,o662 x4m c) aus’ Rändläst ü. Randmoment 51 = + 1,46 + 0,14 2 = + 1,572 xr M . = + o,5.74 - ,o,o37 = + o,537 xr M = 0 - 0,536 = - o,356 yr II = - o,317 - o,oo9 = - o,326 ym Mxfcr = “ 2’59 T °’1" = " 2,789 = - 1,n3 + o,p66 = - 0,964
[Seite 21]
6
3« Verkehrsläst atif der Platte
M M xm ~ym t/a t/a
Ix/,a o,25 o,39 o, 5o- o,25- o,39 o, 5o
3.00 o,55o o, 5oö o,349 o,267 3,6o o,622 o,594 o,572 o, 4oö o,356 o,321 4.00 o, 67o o, 62o o,434 o,357
M xr 'yr t/s t/a
o,25 o,39 o, 5o o,25 1 o,39 o, 5o 3.00 1,17 1,o3 - 1,14 1,08 3,6or , 1 ,-586 1,291 1,24. - 1,284 - ^,257 1,236 4.00 1,38 1,38 1,34 ,1.-53 -
M xm M ym. M xr Kxl P P* p P* P' p P' 3.00 1,2 o, ö 1 o,22 o, o5 o,35 0,1 1.3 3,6o o, o48- 2,o4 o,o34 o,424? o', 14 o,74 0,28 1,9 4.00 o, 08 2,6 o, o5 0,56 o,2 1,00 o,4 2.3
• i r ,
M « = -1,357 • -0,595 • 5,o + 1,357 . o,o48 .
- 2, o4 . o,3 = 4,o4 + o,o33 + 0,612 = + 4,685
K = + 1,357 . -0,356 . 5,o + 1,357 . o,o34
- o,424 . o,3 = 2,415 +o,o23+ o,127 = 2,565
[Seite 22]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER 7 MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
M = 1,357 . 1,291 • 5,o + 1,357 . o,H . o,5 xr
- o,74 . o,3 = 8,75 +;o,o95 + o,222 = 9,o67 M = --1,357 • 1,257 . 5,o - 1,357 . o,28 o,5 4
- 1.9 . o,3o = - 8,52 - o,19o - o,57o = - 9,28
‘M
Äx»r = - 9>28 ' f = ' 17’95
- Verkehrslast auf dem Kragarm r I a) lotrechte Randlast M , = + 0,186 . O,21O . 7,2o = + o,296
M = + o,o38 . o,21o . 7,2o = + o,o58 xm M ,, = + o,oo75 . o,21o . 7,2o = + p,o11 xr M . = 0 yr' <1 o,21o . 7,2o = - o,032 'M = - O,O21 . ym
,V"
-0 H xer' = - °'33 o,21o . 7,2o = - o,499 Mi. = - o, 068 o,21o . 7,2o = - o,1o3
xfcm ’
M * = ~ o, o133 . o, 21 o . 7,2o = - O;O21
b) aas Randmoment
M , = + o,332 . o,157 = + o,o52 XX M , = - o,o52 . o,157 = - 0,008 xm' o, oo3
kxr',= “ °’°18 * °»157 =
M = - 1,o . o,157 = - o,157 o y M = - o,o12 . 0,157 = - o,oo2 ym
Myr'* ” °
kxer' = " 0,592 * 0,157 = " 0,093 = + o,o93 • o,157 = + o,o15
M M= + °>°32 . 0,157 = + o,oo5 xir
[Seite 23]
8
c) aas Randlast u. Randmoment 'zasammeii " '
M , = + 0,296 + o,o52 = + o,348
M =r +-o,o58 - 0,008 = + o,o5o xm ^xr * 1 ~ + 0 » 0 ”* ^ o, oo3 = + o,008
= - 0,157
V -0." 0,157 M = - o,o32 - o,oo2 = - o,o34
ym
M , , = 0 + 0 0 vyrr' = *
M , = - o,499 - o,o93= - o,592
xär
i .
Mxäm = “ °»'l°5 + o,o15 = - o, 088
Mxfer' = " °»°21 + °,o°5 = - o, o16
- Koeffizient für d&n üarchlaafwirkang 1 2 für die Eeldmoment & = 1,14 1— 1 £*2°
^ 1 oö
= iysg 1,275
1 2o für dis Stützmomente&= o,92 . —1 1 + 1 oo
= 1» o5
K
[Seite 24]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE - 9 -
- ZusammenStellung
ständige last auf Yerkenrslast auf
Moment Tragplatte Kragplatten insgesamt Tragplatte M + 3,96o + o,537 + 4,497 1,275 . 4,685 + 5,98o xm M + o,553 - o,326 + o,227 2,565 + 2,565 2y m
- 3,96o + 1,572 + -5,432 1,275 . 9,o67 + 11,57o xr 1
M + 0 - o,356 - <0,356 0 0
yr ’ M - 7,9oo - 0,964 - '8,864 1.03. - 9,57o xim M - 7,9oo - 2,789 -To,687 1.03. - 18,5oo x&r1
Verkehrslast auf Moment Linker Kragplatte rechter Kragplatte maxivl mihM K 1,275 • 0,5o = + 0,064 1,275 • 0,050 = + 0,064 + 10,605 + 4,497 xm M -0,034= - o,o34 -0,o34'= - 0,o34 + 2,792 + o,159 ym M 1,275 . §,348 =+ o,444 1,275 • 0,008 = + o,o1o + 17,456 + 5,432 xr 1 M , if -o,157-=— o,157 0 0 - o,356 - o,513 yr 1,05.(-0,088)= - o,o91 1,o3• (-0,ofcS) = - 0,091 - 8,864 -18,616 x&m M xir'! < 1,03. (-0,592)=- 0,610 1,03, (-o,o16) = - 0, o1 6 - 1o,687 -29,813
Pos. 3. Brückentafelmittelfeld
Belastung a) Fahrbahn • r 5 cm Hartgußasphalt wie Pos.2 = 85 kg/m . i 2i<> Quergefälle wie Pos. 2 =51" 0,4/ Längsgefälle o, o2 24oo = 24
tragende Platte = 1o32 o,43 • 24oo für breitere Fußwege
als o,5o
wie Pos.2 = 16 + 77 = 93 ft 1285 M
[Seite 25]
1o
Verkehrslastj 3o t - Wagen 5oo kg/m^ für Hau.ptspar p 3oo kg/m für Nebenspar
= 1,346
b) Randbelastung aas Konsolen < ' wie bet i Pos. 2 • t - • ~ m ? ■■ + Q = 1,o5o t . , _ , kg : ( Q =°,21°t kp
Mkg = 0,3 5 6 mt Ivikp = °»157 mt Untersachang der Platte Stützweite 9,oo m Breite 8,5o m
iZ _ §}5y - o,945 rd. 1,oo lx 9,oo ’ ’ “ • • : ; f • < f (
- ständige gleichmäßig verteilte Last nach Rüsch S. 35/36 • r . » ljo4 ' ' 1 M xn- = °’°^7 . 1,285 . 9,0o" = + 4,34o M =-o,oo52 . 1,285 . 9,00^-=.+ 9,541 «y Mj._ = o,o417 . 1,285 . 9,Q0? = 4,340 xr Mxß
= - °’°835 1,285 . 9,oo^ = - 8,660 M - 8,660 xfer = Mxfc =
- ständige Randlast aas der Aaskragung
a) lotrechte Randlast
M = (+ o,143 + 0,004). 1,o5o.9,oo=+1,39o
M = 2 . o,o248 . 1,o5o . 9,oo =+0,468 xm 0 = 0 V
k 2 . 0,o149 • 1,050 9,oo = -o,273 ym M. ^ =(-o, 286-n»]}ioo8) .1,050 . 9,00 = - 2,72 r
M o,o496 . 1,o5o . 9,00 = - 0,936 xäm"
[Seite 26]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE - 11
b) aas Randmoment
L = (+ o,332 - o,o115) • o,356 = + o,114
M = - 2 O,O47 . 0,35 6 = - o,o34 xm : t = •- 1,o . o,356 <= - o,356 yr = - o,oo3 • 0,356 = - o,oo1
(-0,664 + o, o23) • 0,356 = - o,228
= + 0,067
lixe 2 °’°94 °»556
= * *
c) aas Handlast u. Moment zasaimen
■ \M = + 1 ,39o + 0,114 = + 1,5o4 xr
M = + 0,468 - o,o3^ = + o,434 f Jvlll ^ t 1 ■ t t < M = 0 - o,356 = - 0,356 yr = - o,273 - o,0o1 = - o,274 ym
< ' Lx<ür= “ 2’720 - °>228 = ~ 2,948 'Mjcfen” - 0,936 + o,o67 = - o,869
- Verkenrslast auf der Platte Radstand a = 2,0 Aafstandsbreite = o,28 Verteilongsbreite <■' t = o,28 + 2 . 0,05 + o,43
= 0,61 ■ m
'l* 9i°° 4 ; » 1 - 0x81 0,405 = 4 5o = a 2,oo ' *J a 2,00 ’
M xm ys 1 - t/a t/a lx/ a o,25 o,4o5 o,5o 0,25 o,4o5 o,5o 4.00 o,55 o,51 0,312 0,286 4,5o 0,60 o,572 o,555 0,341 o,325 o,314 5.00 o-,65‘ 0,60 o„37 o,343
I r
[Seite 27]
4
I i - 12
M xr M xä?
Ix/ a o,25 o, 4o5 o,5 o,25 o,4o5 o,5 N < 4.00 1,32 1,o9 1,12 1,1o 4,5o 1,43 4,285 1,195 1“, 2o 1,19 1,185 5.00 1,54 1,3o 1,28 1,27
r , -
M M M M xm ym xr x£ Ix/ a P* .P P* P‘ P' 4.00 o ,P2 1.45 o, o3 o,36 o,2 o, 68 o,25 2,oo ( t 4,5o o, o35 2.045 o,o7 o,495 o,24 1,115 o,425 2,925 5.00 o, o5 2,64 o,11 o, 63 o,28 1,55 o, 6o 3,85
IVi = 1,346 . o, 572 . 5,o + 1,346 . o,o35 . o,5
xm
+ 2,o45 • o,3
= 3,85 + o,o24 + 0,615 = + 4,489
M = 1,346 . o,325 . 5,o + 1,346 . o,o7o . o,5
+ o,495 . o,3
= 2,165 + o,o47 + o,H9 = + 2,381
Mxr = 1»366 . 1,285 . 5,o + 1,346 . o,24 . o,5
+1,115.0,3
= 8,65o + o,162 + o,335 = + 9,147
M. = -1,346. 1,19 • 5,0-1,346.0,425 . o,5 xft
- 2,925 . o,3
= - 8,oo - o,286 - o,877 = - 9,163
M. ‘x*r = - 9’1« • - 18>62°
- Verkeiirslast auf den Kragarmön < | < , _ { a) lotreciate Randlast
.
M = + o,U3 . 9,oo . o, 21 o = + o,27o XX
M = + o,o248 . 9,oo . o,21o = + o,o47 xm
M ,,=+ o,oo4 • 9,oo . O,21O = + 0,008 Xi
[Seite 28]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER 13 SEITE - MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13
k 11 = o yr M , = - o,286 9,oo . o,21o = - o,54o x&r M = - O,O496 . 9,oo . o,21o = - o,o94 x&n M 9,oo . o,21o = - o,o15 *xir1 1 = - 0’0°8
b) aas Handmoment
k , = + o,332 . 0,157 = + o,o52 xr < t k = - o,o47 . o,157 = - o,oo7 xm M , ,= - o ,o115 • o,157= - o,oo2 xr - <
= ( 1,0
V " . o,157 =- o,15 M „ = - o,oo3 . o,157 = - 0 ym 0
V’■ = .0,157 = 0
LI xfcr' = " °»664 * 0»157 = - o,1o4
^xim = + 0,094 * 0,157 7 +r°»o15 ( •= " 0,025 * 0,157 = " 0,005< c) aas Randlast a. Handmoment zasammen
0 t k , = + o,27o + o,o52 = +_o,332
xr' ’ t
< M = + 0,0.4 7 - o,ox>7 = + o,o4o xm H xr' . ’ ,= + o, ’ oo6 - o,oo2 = < + 0,006 < _ M 0 - o,157' = - O,157 yr' M _ = - o,o27 - 0 = - o,o27 ym k = 0 - 0 = 0 yr1 Mxer' = _ °»54o - o,1o4 = - o,644 k = - o,o94 + o,o15 = - o,o79 xftm M , ,= - o,o15 - o,oo3 = - o,o12 x&r 5. Koeffizienten für die DurchlaufWirkung 1 2o für Peldmoment: °^ = 1,3o . Lö~r n 1 + 1 oo = 1,43 1,2o für otützmoeent:oL= 1,oo . 1,o9
= 1,1 o
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- U -
- Zusammenstellung
ständige Last auf Verkehrslast auf
Moment Tragplatte Kragplatten insgesamt Tragplatte M + 4,34o + o,434 + 4,774 1,43 . 4,489 = + 6,42o xm M + o,541 - o,274 + o,267 2,381 = + 2,381 ym M , + 4,34o + 1,5o4 + 5,844 1,43 ▼ 9,147 = +1o ,080 xr' M , 0 - 0,356 - o,356 0 0 yr ' M - 8,66o - 0,869 - 9,529 1,1o (-9,163) = -10,080 x&m M - 8,66o -2,948 - 1i,608 1,1o (-18,62o)= -2o,47o x&r
Yerkehrslast auf
Moment linker Kragplatte rechter Kragplatte maxM minM M 1,43 • 0,040 = + ö,o57 1,43 • o,040 = + o,o57 + 11,3o8 + 4,774 xm M - o,o27 = - 0,o27 - o,o27 = - o,o27 + 2,648 + o,213 ym M , 1,43 o,322 0,461 1,43 • 0,006 = + 0,oo9 + 19,394 + 5,844 xr' • = + , M , - o,157 = - o,157 0 ,0 - 0,356 -i0,513 yr1 M 1,1o .(-o,o79)=- o,o87 *1, 1n. (-0, o79)= - 0, o87 - 9,529 -19,783
x&m
M 1,1o .(-o,644)=- 0,708 1, 1 0 (-0-, o1 2)= - o,o13 -11,608 -32,799 x£r
Bemessung von Pos. 2 u. 3
- x-Richtung a) Peldmoment u. M xr des End-feld.es Da das größte Moment aus der Verkehrs-
last noch Bei x = o,25 m auf tritt, wird für diese Höhe bemessen • \ - • i • d = 0,40 + 0,03 • o,25 t = 0,40 + o,oo75 = o,4o75
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DIPL-ING. H. WITTENBREDER 15 MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE - -
Mxm = 1o6°5 mkg d = 0,365 . V1o6o5 + 3 = 4o,75 s = 56/2000 fe = o,152 . V1o6o5 = 15,7o cm2 unten II / 16 alle 16 om = 15,9o cm2
fe = ——7— = 2,62 cm2 O D oben II/12 alle 3o cm = 3,75 cm2
•Da der Lastwagen nicht bis an die Plattenkante fahren kann, sondern nur bis zum .Rinnstein, so ist eine Abminderung des Randmomentes aus der Fahrbahnbelastung möglich.
Abstand des Rades von der Plattenkante
= o,75 + m
• 1; =, 4 . 5,590 . 6/25 = 2,56o mt
l,2o
M"=4 • 6,8o1 . 6>2^--— 3>12 mt
7,2o' L = 17,456 - 3,12o == 11i4 ,336 mt Z L = 17,456 - 2,56o = 14,896 mt xr 3,Qcr
für M = 14336 mt ist
- d = o,315 .V14336 + 3 = 4o,75 lff s = 68/200 V fe = o,18o .V14336 = 21,55 cm2 9 unten II / 1ö alle 11 cm mit 23,2o cm
ans 3, 2
fe = 6o cm o o oben II / 12 alle 3o cm mit 3,75 cm2
füf M = 14,896 mt ist
d = 0,309 .V14896 +3 = 4o,75 s - 7o/2ooo fe = 22,4o cm2 2 • unten II / 18 alle 11 cm mit 23,2o cm
fe = = 3,73 cm2 oben II/12 alle 3o cm mit 3,75 cm
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16
b) 3tützmoment M Ä u. M, Xc Gl'
M = - 19,78 mt
xS
d = p,284 .V19783 + 3 = 43 cm
i s =, 77/2000 fe = o,2oo .V19783 =»= 28,1o cm2 ' ' p aus Endfeld. 1/2 . 15,7o = 7,85 cm " Mittelfeld 1/2 . 15,62 = 7,81 " obere Bewehrung 2 . 3,75 = 7,5o "
23,16
"
Zulagen II / 14 alle 3o cm = 5,15 " 28,31 "
Abminderung des Momentes M ^ x r ,r. • < ;
- aus Fahrbahn
M* = . 7,55 . o,95 = 4,12O mt 8,S? 8,5o
i ) _ i. = 4 . 7,55 • o,95 = 5,17o mt 8,5o^ CD M_ = 32,799 - 5,17o = 27,629 * 3 Mxfer = 52,799 - 4,12o = 28,679 <3 'V für M = - 27,629 mt ist z SS d = o,276 .V216oo + 3 = 43 cm X s = 80/2000 2 fe-|= o,2o7 .V21ooo = 30,00 cm M = 21000 1 M = 27629 - 21.000 = 6629 s•n 2 ■p _ 662900 c%. »n xe2 ~ 2ooo . 37 =8,97 cm CN
- .2 fe^ + fe^ = 38,97 cm M aus Endfeld 1/2 . 21,55 = 1o,78
" Mittelfeld 1/2 . 22,9o= 11,45 is» " oberer Bewehrung 3,75 +3,82 = 7,57 X 29,8o Zulagen II / 14 alle 17 cm= 9, o5 38,85
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DIPL-ING. H. WITTENBREDER
- 17 MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
37 = 15 8o - 2ooo . 3/4o 4o = 1110 - 15o = 960 kg/cm^ ±-Pe_ 1 — ; 662900 ^ rj f “ _ 11 0® C6 n7 cm 2 ‘9Q6>o” aus Endfeld = 92 21,55 = 1o,78 " Mittelfeld 92 22,9o = 11,45 22,23 cm"
für M = 28,679 mit ist xftr
d = 40 + 3 = 43 cm s = 80/2000 2 fe^ = 3o,oo cm M-] = 21000 mkg M = 28679 - 21000 = 7679 2 767900 fe = = 1O,38 cm" 2 2ooo 37 fe^ + fe = 4o,38 cm2 2
aus Endfeld = 9'2 . 22,4o = 11,2o s " Mittelfeld= 92 . 23,85 = 11,93 " oberer Beweiirung 3,75 + 3,97 = 7,72 30,85 Zulagen II / 14 alle 16cm= 9> 65 40,50
76790Q fe' 21,60 cm “ 96o . 37 aus Endfeld 1/2 . 22,40 = 11,2o " Mittelfeld 92 . 23,85 = iii93_ 23,13 cm2
c)’ Feldmoment M u. M -A.il i -Ä. -L im Mittelfeld
M =11,368 mt xm ’ d = o,377 .V113o8 + 3 = 43
S = 54/2000 fe = o,147 .V1130Ö = 15,62 cm2
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unten II / 18 alle 16 cm mit 15,9O cm2 oben II / 12 " 3o " " 3,75 "
Abminderurig des Momentes M XX aus Pariribarinlast
B> = 1 • 6>|6° • 7,55 . o,95
8,50^
= 2,64 mt
M" = i_. 7,55 • o,95
8,5o^
=3,21 mt
M = 19,394 - 3,21 = 16,184 Z ]L = 19,394 - 2,64 = 16,754
für M = 16,184 mt ist Z I d = o,3H . V18184 + 3 = 4o s = 68/2000 fe = 1,8o . V16184 = 22,9o cm2 p unten Ii / 18 alle 11 cm mit 23,2o cm
f e _ 22,^0 _ , 82 cm' 'o 6 oben 11/12 alle 29 cm mit 3,92 cm2
für M = 16,754 m±t ist
d = 0,308 .716754 + 3 = 43 ; s = 7o/2ooo fe = o,184 . V16754 = 23,84 cm2 2 unten II / 18 alle 1o cm mit 25,4o cm
fe = = 3,97 cm2 Q oben 11/12 alle 28 cm = 4,o4 cm2
. y-Richtung
a) Feldmoment M ■ u. M des Endfeldes «y *y
Mym = 2’79 mt d = o,69o .72792 + 4,4 = 4o,75 s = 27/2000 fe = o,o776 . 72792 = 4,1o cm2 n _ 2 unten II / 1o alle 19 cm mit 4,13 cm oben II / 7 alle 3o cm mit 1,28 cm2
[Seite 34]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE “ 19 -
M = - o,513 mt
d = ' h + 3,6 = 4o,75 s =■ kl. als 21/2000 fe = o,728 cm 0 _ 2 oben II / 7 alle 3o cm mit 1,28 cm
b) y-Moment an der Einspannstelle
V* “ V6 • M = =3,594 mt xlm d = o,644 ,V3594 + 4,4 = 43,00 s = 29/2000 fe = o,o83o .V3594 = 4,98 cm2
oben II / Io alle 15 cm mit 5,22 cm'
c) Peldmoment M „ a. M „ ym yr des Mittelfeldes 2 mt Mym = + »648 d =.o,75o . Y2648 + 4,4 = 43, 0
S = 25/2000 fe = o,o722 . V2648 = 3,72 cm2 2 unt.en II / 1o auf 2o cm m' it 3,93 cm ■ ; ■ • p oben II 0 7 alle 3o cm mit 1,28 cm
M =• - 0,51 3 mt yr wie im Endfeld oben II / 7 alle 3o cm
Schubbewehrung für Pos. 2 u. 3
- am freien Auflager in Brückenachse \ 1 l ~ a) aus ständiger Last
Q = o,375 • 1 ,225 . 7,2o + o,375.2.i-L#?.1 ,2o
8,5o' = 3,3o + 0,666 = 3,966 t
b) aus Verkehrslast (nach Rüsch 3. 73) Qx t/a P El x/a °*25O o,39o o,5o 3,oo 1,42 o,82 o, 1 o 1,oo 3,60 1,444 1,121 0,868 o,196 1,36 4, 00 1,46 o,9o 0,26 1,6o
[Seite 35]
2o
QHQ 1 = 1)357 * 1)121 * 5,o +1> 357.0,5.0,196 P . i , - + 1,36 . 0,3 = 7,62 + o,133 + 0,408 = 8,161 t
:4mp2 =(°»5.O-O,O61+O,O17) . .7,2o=o, 1 62
c) Schubkraft insgesamt u. Schubspannung
Q = 3,966 +8,161 + o,162 = 12,323 t Hm
' • 37 = 3’77 ks/o“2 kl. als 9
- am freien Auflager am freien Hand
< a) aus.ständiger Last
= o,375.1,225.7,2o+o, 375.1 ,o5o.7,2o = 3,3o + 2,84 = 6,14 t
b) aus'Verkehr slast nach Husch S.
_1Z§
lx/ a o,25o 0, 39o o, 5oo P P*
3,oo 4,1o 2,25 3,15 0. 3,6o< 4,172 3,13 2,31 3,228 1, 1 o2 4 , 00 4,22 2,35 3,28 1,57
%r. =, 1,357.3,13.5,0+1,357.o,228.o,5 o1
- 1,102 . o,3
= 21,25 + 0,155 + o,331 = 21,736 t
Q = (o, 5o-o, o61+o‘, o17) .o , 21 0.7,2o=o , 69o r 2
c) .Schubkraft. insgesamt u. Schubspannung
Q = 6,14 + 21,736 + o,69o = 28,566 t r
- = 37 = 8’66
k
^“2
kl. als 9
[Seite 36]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER 21 MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
' 3.* am eingespannten Auflager in BrUckenach.se
a) a
. = o,625 .1,225 . 7,2o 2 +. oo ,ö5B255 . — : 8 ,15*.o° 5 . 7,2o
= 5,52 + 1,111 = 6,631 t
b) a
t nach Rüsch 3. 74
Hla
lx/ a P* o,25o o,39o o, 5oo
3,oo 2, 28 1,25 o,16 1,15 3,6o 2, 262 1,729 1,31 o,364 1,6o 4, oo 2,25 1,35 o, 5o 1,9o
Q ÄmD 1 = 1,357.1,729.5,O+1,357.O,364.O,5
- 1,6o . o,3o
= 11,72 + o,247 + o,48o
= 12,447 t
Q 1 =(O,5O+O,O61+O,o77).^|^.7,2o.o,227 4mp
c) S
4^ =6,631+12,447 + o,227 = 19,3o5 t m
19305 t = = 5,43 kg/ein 1oo 7 8/9 . 4o kl. al s 9,o
- am eingespannten Auflager am Rand,
a) aus ständiger Last
= o,625 . 1,225 . 7,2o
*Srg
- o,625 • 1,o5o . 7,2o
= 5,52 + 4,73 = 1o,25 t
b) aus Verkehrslast
A£rg = rd* 12,447 * 218^161 = da das Y/agenrad jedoch nicht bis zum ©lattenrande kommt, ist noch eine Abminderung möglich.
[Seite 37]
, f
22
- ->
3=4. (33,1o-12,447) 7,2.0
= 9,45 t
Qerp1 = = 3333 ’ : 1° " 9’45 = 23,65 t = (o,5 o+o,o61+o,o77).o,21.7,2o=o,965 ,erp2,
c) Schubkraft insgesamt a. Schubspannung
Q = 1o,25 + 23,65 + 0,965 = 34,865 er
+. _ 348Q5 Q 78 C ox m n ^ t “ 1oo . 8/9 - 40 " 10 gr. als 9
Die 9-kg-G-renze ist zwar etwas überschritten, « I 1 < aber diese Überschreitung- tritt in der breiten < < Pla!tte rein -örtlich; auf, ;so daß trotzdem «' die Überschreitung -unberücksichtigt bleiben ? kann. < < • Aufbiegung werden angeordnet
- Nachweis der Schubspannung im Mittelfeld er- übrigt sich.
Pos. 4. Lager auf dlem .Landanschluß. 1 I fr, AiP . L /IÄP- ■40*50% 1,50 5 300
I
, JiöO. zL?l 4 M2_|U4
IM K IM
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ctetfeltt Pfeiler
t Ui.
Malte juiBtnn-i==+
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nengtvnclunq f
Belastung, j
der 9
/%£ Sie wird nkch inger berechnet. Stützweiten erhalten 7,2o t p,oo : ,,2o 1 : 1,25 : 1
[Seite 38]
i $
DIPL-ING. H. WITTENBREDER
- 23 - MONSTER i.W., SCHWELiNGSTR. 13 SEITE
ständige Last aus der Tragplatte (es wird vereinfachend u. im Sinne der Sicher- heit mit 1 : 1,2 : 1 gerechnet)
0,3762 . 1,225 • 7,2o 8,5o = 28,35o t -o,o77l .(1,285-1,225) 7,2o . 8,5o = - o,28o t 28,o7o t ständige Last durch Auskragungen o,3782 . 1,ö5o . 7,2o . 2 5,73o t 33,8oo t a =
Verkehrslast auf der 1. Spur H.so (es wird zwischen den- Stützweitenverhältnissen interpoliert) Ai_
iiimiinii
w*B
JJLL JSUtL JLMtL st .26 1,b3o . 1 o, oo ** = 1o,000 t 4 eo 'o, 7538 . 10,0o = 7, 538 t o,559o .1o,oo = 5,19o t 4 \ 2.(0,3069+0,214o).0,5oo.3,00.0,72 = 0,281 t 'lllllllllllllll ty2. ( 0,21 4o+o, 13o_}_. 0,5o.3, 00 .o,72 = o,186 t
t
V2.(0,13o6+o,o58).0,500.3,00.0,72 = o,1o8 t
4 P
4 6 AO V2.(o,o588 + 0) . o,5oo.3,oo.o,72 = o,o32 t o,o167 • o,5oo . 3,oo . 7,2o = o,o18 t
lastste&jwg wk der
23,368 t
^erechnunßM Grunde
Verkehrslast auf der übrigen Breite der Tragplatte: gefegt d/ / p = '(8,-50 - 3,oo) . o,3oo = 1,65 t/m
0,4397 • 1,65 • 7,2o = 5,22o t 0,o167 . 1,65 • 7,2o = o,198 t 5,418 t •Verkehrslast auf jedem Kragarm p ="o,210 kg/m o,4397 • O*21O . 7,2o = o,665 t 0,o167 . 0,210 . 7,2o = o,o25 t o,69o t
[Seite 39]
24
Die maximale Auflagerlast entsteht unter der 1. Spur
A ^ 53^80 25^335 Ä 8,5o + 1 1 * 3,oo »”' = 3,97 + 1o,55: = + 14,52 t
Auflagerfläche 8 cm breit U52o s = 18,1 kg/cm" 8 . 1 oo l • X • * größte Entlastung des Lagers
gt
1 iJ-f^ ider • apar
O
1
V2 (o + o,0541). o,5oo 3,oo . 7,-2o =-o,o29
0,1059 . 10,00 = -1,o59
0,1 o 9 5 • 1 o, 0 0 = -1,o95
Mm >-o,1o2o . 1o,oo = -1,o2o
o,9 A9 A,g0 "V2. (o,;o654+o, o411 ) .o,5oo.3,oo.o,72 = - o,o57 Ai r, M AT-
i 'V2. .o,5oo.3,oh.o,72 = - o,o35
'0 (0/0411+0,0080) V2.(O,O231 + 0 ) o,5oo .3,oo.o,72 = - o,o12
LaststeUunq -wie sie der
- 3,3o7
Berechn urgzu Grunde
Verkehrslast auf der übrigen Breite
gdegt. wurde \
der Tra^platte p = 1,65 t/m 0,o855 . 1,65 • 7,2o = 1,o15 t
Verkehrslast auf jedem Kragarm p = o, 21 o kg/m
' ? ? o,o855 . o,21o . 7,2o = o,129 t
der gesamte, geringste Auflagerdruck beträgt mithin A = 33,8o - 1,357 • 3,3o7 - 1,105 - 2 o,129 = 33,8o - 4,49 - 1,105 - o,258 ,= 33,8o - 4,853 = + 28,947 t
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Pos. 5. Lager auf dem Mittelpfeiler.
Belastung ständige’ Last aus der Tragplatte '(Es wird’ zwischen den Stützweitenverhält- nissen gemittelt) 1,2541 . 1,225 • 7,2o . 8,5o = 93,ooo t +o,7106 . (1,285-1,225).7,2o.6,5o= 2,61O t 95,61O t < ständige Last durch Auskragungen s '’i? L 1,2541 • 1', o5o . 7,2o = 16,99o t iiiiiiniiiiiiiuiiiiiiimii 114,6oo t JL.LP. 9, o o X y. i-Q 1 iiiipiiiimiiijfiiiiiiiiiuiiiifii imuimmmjimiu! IIIüIIIIHIIII
t
tSffl
erkeiirsla^t auf der 1 . Spur^ b 8 AD M V2.( 0 . + ,0,1484) • o,5oo.3,oo.o,72=o,o8o t LcUkteäurjß. wie sie der Berech- }2.(0,1484+0,2938) o,5oo.3,oo.o,72 = o,239 t nung zu Brande gefaft ist! V2.(0,2938+0,4334) o,5oo.3,oo.o,72 = o,392 t V2.(o,4334+o,5643) 0,500.3,00.0,72 = 0,539 t V2.(o,5643+o,6833) 0,500.3,00.0,72 = o,674 t V2.(o,6833+o,7877) 0,500.3,00.0,72 = 0,795 t 0,94o8 . = 9,4o8 t 10,00 1 . 1o,00 = 1o,000 t ,0000 0,9818 . 1o,oo = 9,818 t V2.(o,83S8+o,7279) o,5oo.3,oo.o,72 = 0,846 t V2.(o,7279+o,6o2o) o,5oo.3,oo.o,72 = o,718 t V 2. (0,6020+0,4679) o,5oo.3,oo.o,72 = o,577 t V2.(o,4679+o,3326) o,5oo.3,oo.o,72 = o,432 V2.(o,3326+o,2o53) o,5oo.3,oo.o,72 = o,291 t V2. ( 0,2O53+O,o917) o,5oo.3,oo.o,72 = o,16oo t V2.(o,o917 + 0 ) o,5oo.3,oo.o,72 = 0,050 t 35,019 t
Verkehrslast auf der übrigen Breite Tragplatte p =(8,5o - 3,oo) . o,3oo = 1,65 t/m o,6222 . 1,65 . 7,2o = 7,39o t o,7105 . 1,65 . 7,2o = 8,55o t 15,74o t
[Seite 41]
26
Verkehrslast auf jedem Kragarm q = o,21o kg/m
o,6222 . o,21o . 7,2o = o,94o t o,71o5 . o,21o . 7,2o = 1,o73 t
2,o13 t
die maximale Auflagerlast entstellt unter der 1.. Spur _ 1.346 + 1,367 2 -p 114j 6o ^ k3 , Q1 A B ~ 8,5o + * 3,oo
- : ' , * r 1 .
= 13,48 + 15,80
= 29,28 t
Auflagerfläche 1o cm breit
s = ^8 T— = 29,28 kg/cm2
v , > * I O O • I u
Pos.- 6. Land an Schluß .
- Belastungsfall: zentrische Belastung der Fahrbahn Belastung " durch ständige Last des Überbaues
33.80 t
b -
durch Eigengewicht
21 , oo t
G = o,5o.2,25.S,5o.2,2o = 2
54.80 t
G, = ständige Last 5 f r • , • • Verkehrslast auf 1. Spur B1 = 23,335 t auf restliche Tragplatten-
5,418 t
fläche P = 2 auf Kragplatte oberhalb
o,69o t
E3 ‘
84,243 t
auf Kragplatte unterhalb
o,69o t
p4 - G'esaintlast auf Pfeiler = 84,933 t
[Seite 42]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER MONSTER i. W„ SCHWELINGSTR. 13 SEITE - 27
Psfeileriläche = 8 ,5o . o,5o = 4,25 m
=ms =
2>°2 kg/om2
I - 2 Ö,US - 9’°
3zul = 1^66 = 16
' I 2. Belastungsfall: äußerste exzentrische Last der 1. Spur. Der Pfeiler kann durch die 1. S|>ur auch exzen- trisch belastet werden. Es beträgt dann:
Hebelarm + Moment —
0 0 G = 33,8o 1 G = 21,8o 0 0 2 ^ = 23,335- + 2,3o + + 53,8c
. 4,o25 + « 1,7S ° * 4-44—5»8 - ^ "S2X- t 2 2? - o,31 -o, 66 P ,,= 2,184=5,418.|^| 2 P^ = o,69o -r 4, 6o + 3,18
58,11 62,253 = +
3811ooo 82253 s = 5o . 85o 5o . 85o . 85o 2 = 1,94 - o,964 = + 2,9o4 kg/cm
Pos. 7. Fundament unter dem Landanschluß I I i 1. Belastungsfall: zentrische Belastung der Brückentafel ' •Belastung- -< 84,933 t durch Last des Pfeilers = Fundamentgewicht 9,9oo t 1,oo . 9,oo-. o,5o • 2,2oo = =
94,833 t 94833 s = = 1,o55 kg/cm/ 1,oo . 9,oo l .
szul = 2,00 kg/cm"
[Seite 43]
28
- Belastungsfall: äußerste exzentrische Lage der 1. Spur.
Hebelarm Moment
-r = 54,8o
9»9o
G4 =
P = 23,335 2,3o 53,8o 1
P ,= o,444=5,418.1^11 4, o25 1,79
2 P ,= 2,27O=5,418.|^ -o,35 -o, 8o 2
P^ = o,69o .4,60 +3,18
91,439 58,77 -o,8o
= 57,97
91439 + 5797000
s - - 6 1 oo 9oo 1oo . 9oo . 9oo +
- 1,O18 - o,428 p
- 1,446 kg/cm Druck .S1 p ! 5 + ' T s = + o,59o kg/cm Druck 2
r i 2
s ,=1,00 kg/cm zul ’
Pos. 8. ijittelpf eiler.
- Belastungsfall: zentrische Vollast der Brücke. Belastung durch ständige Last des Übergaues: G-j = 114,6oo t durch Eigengewicht ü = 0,§0.4,1o.9,o6.2,2o = 40,600 t 2 ständige Last: G^ = 155,2oo t Verkehrslast auf 1. Spur_ •= 35,O19 t auf restl.Tragplattenf1.? = 15,74O t 2 auf Kragarm oberhalb P^ = 2,O13 t auf Kragarm unterhalb = 2,O13 t
209,985 t
[Seite 44]
DIPL-ING. H. WiTTENBREDER
- 29 -
MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
Pfeil erfläche 9,oo . o,5o = 4,5o m*
2O,9.965— _ 4 66 kg/cm2 s - 45ooo ’ '
£ = 2 -v4»— = 16,4
d o, 5o
szul = 2^92 = 10,2 kg/cm
- Belastungsfall: äußerste exzentrische Lage der 1. Spur. La s t Hebelärm{Momente
¥
G = 114,60 0
1
4o, 60 0 0
S2 -
35,o19 2,3o 8o, 6o
P1 “
o,45
1,29o = 15,740 4, o25 5,2o
P2I = 5.50
2.50
6,580 = 15,74o -o,35 -2,31
^O I |: 5,5o 2, o13 4,6o 9,27
200-, 1o2 95,07-2,31
= 92,76
2oo1o2 9276OOO . s = 6
5o . 9oo 5o.9oo.9oo
= 4,45 - 1,38 = 5,83
s^ = +-5,83 kg/cm2 Druck
s = + 3,o7 " " 2
- Belastungsfall: Aufnahme der Bremskraft Die Mittelpfeiler haben auch die Bremskräfte aufzunehmen.
B = 1/20 . 23,9o . 6,00 . o,3o = 2,15 t 1
B = o,3 • 3o,oo = 9,oo t 2
Bp ist maßgebend d durch die Bremskraft soll/beide Mittelpfeiler zusammen aufgenommen werden.
P = = 4,5o t
h = 4,10 m M = 4,5o . 4,10 = 18,45 mt
[Seite 45]
3o
Wenn.die lotrechte Last des Wagens vernachlässigt wird u. im übrigen die Brücke anbelastet ist, ergibt sich
_ 1552oo + 1845000 r r -2oo ; 5o "9oo.5o.5o
= + 3,45 ± 4,92 cm2
s-j = + 6,37 Brack
s = - 1,47 " 2
Ohne Berücksichtigung der Zugspannungen wäre • ■ ,• N = 155200 kg 1845000 e 11,9 cm 155200 ~
' a = 5o/2 - 11,2 = 13,1
3a = 3 . 13,1 = 39,3 cm
gh. als 3/4 . 5o (= 37,5)
1552OO
s = =8,79 kg^cm^
3 . 13,1 • 9oo für Vollast dagegen ist _ 209985- s = 4,92 900 .50 = 4,66' 4,92
2 = +. 9,58 kg/cm Druck
s g = -o,26 " Zug
Die Untersuchung für ausgeschaltete Zugspannungen erübrigt sich.
Die S.tandSicherheit berechnet sich aus den M = 155200 o,25 = 38800 mkg s t wie folgt 588oo n 2,1o fach gr. als 1,5
“ T845Ö
- Belastungsfall: Berücksichtigung der Temperaturänderung u. des Schwindens.
Für die Pfeiler, die beide feste Auflager xhaben^soll die Temperaturanderung berück- sichtigt werden^ um die Bewehrung daraufhin £u wählen.
[Seite 46]
DIPL-ING. H.WITTENBREDER MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE ” 51
Weite zwischen den Pfeilern 9,oo m o Temperaturdifferenz 15 o Schwinden 30 1 dl = 9oo 3o = o,27o cm 1ooooo mithin für einen Pfeiler °? = 0,135 cm -■
'statisch unbestimmte G-röße 9oo X 41 o' dl = E . F + 2 * 3 • E . J
F =• 65o 43 + rd. 2 . 23,4 1 00 platte p = 366oo + 4680 = 4128o cm
3 ^pfeiler.= 9°° • = 936oooo
- I (. iP-g- 41 0'
0 27 + 2 9360000
= I . (2,18 . 1o2 + 4,91)
= | • 4,93
X = * 21 0000 = 115oo kg
a) einschl. Bremskraft a. ständiger Last
M = 11500 . 4,1 o .+ 45oo . 4,10 = 47200. + 1845o = 65650 mkg N = 155200 kg U e = 65650 + 155200 . 0,21 = 65650 + 326oo = 9825o mkg
d = °>441 + 4 = 5o
S = 45/2000 ' 1 x = 0,252 . 46 = 11 ,60 cm r Fe = o,1235 • V9825o . 9,00 = 116,00 cm"
K _ 1 552OO = 77,6o , " s 2ooo 38,4o _ 3Q,4o _ - „„ -_2 oder pro m fe = = 4,26 cm"
II / 1o alle 18 cm = 4,36 cm"
[Seite 47]
bzw. Baustahlmatte Nr. / 9 = 1,96 " 11 = 2,83 4,76 einsohl. Bremskraft mit Vollast
M = 65650'mkg -- N = 2o9985 kg Me = 65650 + 2o9985 . o,21 = 65650 + 44100 • = 1o975o mkg d = 0,416 .V1o975o + 4 = 5o .s = 48/2000 kl. als 5o/2ooo x = o,265 • 46 = 12,2 cm Bewehrung geringer als unter a) Es wird, als zulässig erachtet, die "Pfeiler trotz Bewehr fing aus Beton B 16o herzustellen.
Pos. 9* Pundament der Mittelßfeiler über der Brunnengründung.
Als Übergang yom Pfeiler zur Brunaengründung wird eine Verbreiterung des Pfeilers auf 1,oo m mit o,5om (Fundamentü^jbngeordnet.
- Belas-tungsfall: zentrische Vollast der
%
Brücke. Belastung; ;i - durch ständige Last des Pfeilers = 155,2OO t durch Eigengewicht 45 1,oo . o,5o . 1o,6o . 2,4o = 12,7o t g = 167,9o t 4 durch Verkehrslast ♦ I . 35,O19+15,74O+2,O13+2,O13 = 54,785 222,685 t Vereinfachend u. im Sinne der S/icher- heit werden als Druckübertragungsflächen ~nur die schraffierten Eechtecke in Ansatz gebracht.
4i
[Seite 48]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER
- 33 -r MONSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
F = 7 • 1,oo . 1,o4 = 7,28 m£
s
= ffUi^ = ks/om2
5,14
- Belastungsfall äußerst exzentrische Lage der 1 Spur
= 1 67-, 9o 0
2,3o 8o,6o
P = 35, o1 9
1
P ,= 1,29o=15,74. 4,o25 5,2o
2
- 3,62
P ,,= 7,36o=15,74.f^| -o,49
2
4,6o 9,27
P = 2, o13
3
213,6 2 95,o7 - 3,62
O
= 91,45
•Trägheitsmoment der Aufsatzflächen
J = 7 . lx0°»1 J-?4 +2.1 ,oo.1, o4(o+1 , 542+3, o82
I p d.
+ 4,622
= o,654 + 2,o8(0 + 2,37 + 9,5o + 21,35) = ,654 + 2,o8 . 33,22 0 = o,654 + 69,2o = 69,854 m4 _ 215602 + 9145000 . 514
r r
s- 728oo- 6985400000 • t= 2,93<± o,67 = “s^ =+3,6o kg/cm2 Druck s = + 2,26 .» 2
- Belastungsfall: Bremskraft allein
P = 4,5o t B
h = 4,6o M = 4,5° . 4,60 = 2o,7o mt
Wieder Standsmoment der Auf sgitzf lache 2 w = 7 1 'i r° n/ 4 L . • 11 t . ° n ° r = 1,213 m5
s kg/0ffi2
= ffrfff = 1 ‘
1 1 >71 Klaffende Bereiche sind in der Fuge Fundament-Brunnen mithin nicht vorhanden. Zusammensetzungen Fall 2 u. 3 ergibt die größten Spannungen s = 3,6o + 1,71 = 5,31 kg/cm2
[Seite 49]
34
- Belastungsfall: Berücksichtigung der ' Temperaturanderung und des Schwindens.
a) 'einschl. Bremskraft u. ständige last M = 11,50 . 4,60 + 4,5 . 4,6
= 52,9 + 2o,7 =73,6 mt
N = 167,9o t
e = 1 67'! 9o = 0,450 Abstand' der Resultierenden der ' . P und ame^tauß enkante. a = o,5o - o,438 = 0,062 cm
• < 1 - t 11- 4£>stand der Nullinie von der Fundament-
außenkante
b = 3 • 'o,o62 = o,186 m 167900 s = = 24,8 ei kg/cm" 18,6.(7.1o4)
Bine Kippgefahr leigt nicht vor, : <i
n i
denn nach einer Verschiebung des Pfeilere ? T- köpfes um 1,35 mm würde die kippende last (= 11,5o) fortfallen.
Bemessung & M = fd.167,9o .(O,25+O,116-O,O62-2/3.O,116)
= 1.67,9o . o,226 = 38,oo mt 3 d = o,7o8 .v||^|f + 4 = 46 ; jn S = 26/2000 -r Fe = o,o749 .V38opo . 9,oo = 43,9o cm oder auf 1 m Breite
f e = = 4 88 cm" 9,oo II. 0 6 alle 18 cm 1,57 .= II / 1o= " 18 * 1 4,36 cm
. 5,93 " : : b) einschl. Bremskraft u. Vollast. 11= 73,i6 mt N = 222,685 73,6 e = = 0,333 m 222,685
a = o,5o - o,333 = o,167
[Seite 50]
DIPL-ING. H. WITTENBREDER
- 35 ~ MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
b = 3 • 0,167 = o, 5 o 1
s 12 2 k
- inrnf/mruu) ■ > ° «/“
Bemessung
P = . 37,2 .(7 1,o4) = 165000 i -Hriit 1 P = . 37,2 .(7 1,o4) = 42200 2 2o72oo kg
y
1 L = rd. I65000 . 2/3 o,3*7,2+42200. o,372
- 2o72oo . 2/3 . 0,122 = 40S00 + 523o - 16250 = 2928o kleiner als unter a) Bemessung der Fundamentauskragung in Pfeiler- läng srientung Belastung in der Mittellinie nach Belastungs- fall 2 = 3,60 kg/cm‘ d. h. 3,6o 1oo . 1oo = 36000 kg/m' = 36000 kg/m
M = 36000 . °'|~ = 143oo mkg
b = 1,oo d = 5o h = 45 s = 48/”! 4oo Fe = 22,95 cm2 8 / 2o = 25,2o cm2 2 Eisen / 2o unten gehen unter dem ganzen Pfeiler her, dazu noch 2 / 1o unten und . 4 /•10 oben.
Q = 36000 „ o,89 = 32ooo kg 32ooo t =' = 16,00 kg/cm‘ 5o . 8/9 . 45 8 mm Bügel im Abstand 15 cm = 6 Stck. = 6,04 cm,‘ 2 I Schrägeisen 4 / 1o=12,56.V2= 17,75 " 2 23,79 cm' gr. als 22,95 cm‘ außerdem 5 Bügel / 6 für die ganze Länge des Fundamentes.
[Seite 51]
- 36 -
Pos. 1 o. Brunnengründung der Mittelpfeiler
- Belastungsfall: zentrische Yollast auf Brücke Belastung durch Pf eil erf und am ent ständige Last = 167,9oo t durch Eigengewicht d.Brunnen 2 7x—4- .2,5o . 2,2o = 62,5oo t 23o,4oo t
durch Yerkehrslast
auf 1. Spur 35,o19 auf Restfläche 15,74o
auf Kragarm oberhalb 2,O13 " " unterhalb 2, o13
54,785 54,785 t 285,185 t
Gründungsfläche II 1,44 _
P = 7 x 11,4o
Bodenpressung
2,50 ks/ci
3 = fftüi = “:
s znl = 3,25 ks/cm'
- Belastungsfall: äußerste exzentrische Last der 1. Spur Last H ebelarm ■+ Moment —
Gv = 23o,4o
2, 3o
P ^ = 35,o19 8 o. 6 o P ,= 1,290=15,740.01 4, o25 5,2o 2
P ,,= 7,58o=15,74o.0f -o,49 -3,62
2 P, = 2,o13 4, 6o 9,27
276,092 95,o7 -3,62 = 91,45
[Seite 52]
DIPL.-ING. H. WITTENBREDER 37 MÜNSTER i.W., SCHWELINGSTR. 13 SEITE
Trägheitsmoment der Brunnengründung
J = 7 . o,o491-1,444+2.o,7854.1,442.(o+1,542
- 3,o82 + 4,622)
= 1,475+3,25.(o+2,37+9,5o+21,35)
= 1,475+3,25-33,22 = 1,475 + 1o8,oo = 1o9,48 m4
' 276O92 9145000 . 5,34
s 114000 - 1o948oooooo = 2,42 0,446 .
s-j = + 2,866 kg/cin2 Druck s = + 1,974 2
szul = 5»25 kö/°m2
- Belastungsfall: Bremskraft.
Es darf angenommen werden, daß die waagerecht Bremskraft von 4,5o t von den Brunnenringen sofort an der seitlichen Boden abgegeben wird sodaß ab (Fuge Fundament-Brunnenringe) keine Vergrößerung der Exzentrizität der lotrechten Lasten mehr eintritt. 2 3 W = 7 . o,o982 . 1,44 = 2,o5o cm
Bremskraft allein 2 _ + 2o7oooo 1,o1 kg/cm s ~ 2o5oooo = -
Bremskraft mit zentrischer Briickenvollast. s = 2,48 - 1,o1 = + 3,49 kg/cm2
s ics/om2 ul = 3’25 + -TH5 • 5-25 - 4’22 2 Bremskraft mit exzentrischer Brückenlast s = 2,866 + 1,o1 = + 3,876 kg/cm2 Druck bzw. 2 = 1,974 - 1,o1 = + 0,964 kg/cm Druck S 2
[Seite 53]
4« Belas lungsfall: Berücksichtigung des lemperaturänderung u. des Schwindens. 1
- • ' * ' • • Eine Untersuchung hierfür ist unnötig. Sie würde allerdings wahrscheinlich eine unzu- : lässig hohe Bpdenpressung an der Kante er- gehen. Hält; der Boden diese aus, so ist alles in Ordnung. Erfolgt jedoch die kleinste Zusammenpressung' unter der Kante, so kann die Längehausdehnung der Brückentafel (1,35 mm) sich auswirken u. damit fällt die angesetzte waagerechte Kraft (= 11,50 t) fort. i
Pur die Berechnung:
DIPL-ING. H.WITTEMBRLDES BORO FÜR
KOI
Der Bauherr:
Der ausführende Unternehmer;
[Seite 54]
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