21840 Statik Gartz (Oder) Index A.pdf

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Y

D , B V

IERKS ABILON UND OIGT DR.-ING. HERMANN BABILON DR.-ING. ANDRÉ VOIGT

INGENIEURBÜRO FÜR TRAGWERKSPLANUNG

SUAREZSTRASSE 54, 14057 BERLIN

TELEFON 0 30 - 32 77 07 - 0 TELEFAX 0 30 - 32 77 07 - 29 MAIL info@dbv-ingenieure.de

S B I A

TATISCHE ERECHNUNG NDEX

Projekt-Nr.: 21840

Bauvorhaben Errichtung von fünf Informationspavillons im Nationalpark Unteres Odertal Hier: Gartz (Oder) - Standortwechsel

Bauherren Stadt Schwedt/Oder - Der Bürgermeister

Stadt Angermünde

Stadt Gartz (Oder) Gemeinde Mesche- rin v.d.d. Amt Gartz (Oder)

Entwurfsverfasser Arbeitsgemeinschaft

MATTER – Schmidt Fach Architekten & Stadtplaner PartGmbB

tobias buschbeck architektur

Waldemarstraße 33a, Aufgang D 10999 Berlin

Für die Berechnung DIERKS, BABILON UND VOIGT INGENIEURBÜRO FÜR TRAGWERKSPLANUNG

Dipl.-Ing. (FH) Carsten Müller

Berlin, den 05.06.2025

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Inhaltsverzeichnis

Positionsübersicht

Vorbemerkung 1

Lastannahmen 3

Deckenplatte 5

Deckenscheibe 23

Wandscheibe Pos. W05/W06 28

Bodenplatte Pos. D-BP/01 45

Anhang

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Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 1

Vorbemerkung zur statischen Berechnung Index A

Errichtung von fünf Informationspavillons im Nationalpark Unteres Odertal Hier: Gartz (Oder)

Der vorliegende Index A der statischen Berechnung wurde aufgrund folgender Änderungen erforderlich:

Das Amt Gartz (Oder) hat sich für einen Standortwechsel um ca. 60 m westwärts entschieden. Am

neuen Standort für den Pavillons weist der Baugrund schlechtere Bodenkennwerte auf. Infolge der

schlechteren Bodenkennwerten wird für den Standort Gartz (Oder) eine bewehrte Bodenplatte mit

d = 20 cm unterhalb der Einzelfundamente errichtet. Die Bodenplatte wird auf 5 cm Sauberkeits-

schicht, PE-Folie und 20 cm Schotterschicht errichtet.

Allgemein

Im Nationalpark Unteres Odertal sollen an verschiedenen Standorten insgesamt fünf In- formationspavillons aus Holz errichtet werden. Die Form ist bei allen Pavillons dieselbe. Die Abmessungen der tischförmigen Pavillons betragen im Grundriss 10,0 x 3,2 m.

Konstruktion

Die Decke besteht aus Brettsperrholz. Ebenso werden die Wände oberhalb des Spritzwas- serbereiches aus Brettsperrholz gefertigt. Der untere Teil der vier Wandscheiben besteht aus Sichtbeton. Um dessen Dicke gering zu halten, beträgt die Betondeckung nur 2 cm. Aus diesem Grund werden die Sockelbereiche mit Edelstahl bewehrt. Der Anschluss der Sockel erfolgt mittels Stabdübeln und einem einbetonierten Formteil aus Stahl.

Berechnung

Die Decke wird als FEM-Platte aus orthotropem Material modelliert. Ebenso erfolgt der Nachweis der Holzwände mit einem analogen Scheibenmodell. Die Wandfüße sind in die Streifenfundamente eingespannt. Die Verlängerungen der 4 Wandscheiben treffen nicht in einem Punkt aufeinander, d. h., dass das Bauwerk durch die 4 Wandscheiben ausgesteift wird.

Gründung

Mit Ausnahme vom Standort Gartz (Oder) ist die Gründung auf Streifenfundamenten ge- plant. Zu insgesamt vier der Standorte liegt ein Baugrundgutachten vor. An drei der Standorte können die Streifenfundamente auf einer Polsterschicht gegründet werden.

Das Amt Gartz (Oder) hat sich für einen Standortwechsel um ca. 60 m westwärts ent- schieden. Am neuen Standort für den Pavillons weist der Baugrund schlechtere Boden- kennwerte auf. Infolge der schlechteren Bodenkennwerten wird für den Standort Gartz (Oder) eine bewehrte Bodenplatte mit d = 20 cm unterhalb der Einzelfundamente errich-

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tet. Die Bodenplatte wird auf 5 cm Sauberkeitsschicht, PE-Folie und 20 cm Schotter- schicht errichtet.

Baustoffe

Brettsperrholz aus: C24

Sockelbeton: C25/30

Fundamente: C25/30

Betonstahl (Fundamente): B500 (A)

Wandsockel: B500-NR

Normen und Vorschriften

Die aktuellen Eurocodes für Lastannahmen, Geotechnik und Holzbau.

Planungsgrundlagen

Planung der Arbeitsgemeinschaft MATTER – Schmidt Fach Architekten & Stadtplaner PartGmbB und tobias buschbeck architektur vom Sept. 2020

Baugrundgutachten des Büros WILAB Straßenbau- und Baustoffprüfung GmbH & Co. KG vom 11.11.2024

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Lastannahme [m] [kN/m³]

freistehendes Pultdach Dachneigung (cid:68) = 0,0 ° Brettsperrholzplatte 0,1 x 7,0 0,35 kN/m² Aufbau 0,30 kN/m² Eigenlast (DF) g' = 0,70 kN/m² DF Eigenlast (GF) g = g' / cos (cid:68) = 0,70 kN/m² GF

Windlast Windlastzone 2, Binnenland (Berlin/Brandenburg) vref = 25,0 m/s qref = 0,39 kN/m² Gebäudehöhe z = 3,3 m Geschwindigkeitsdruck qreq = 0,59 kN/m² Versperrungsgrad (cid:307)(cid:3)(cid:32) 0

Winddruck (Bereich A) c = 0,50 w = 0,29 kN/m² DF p,net, A d,A Winddruck (Bereich B) c = 1,80 w = 1,05 kN/m² DF p,net, B d,B Winddruck (Bereich C) c = 1,10 w = 0,64 kN/m² DF p,net, C d,C

Windsog (Bereich A) c = -0,60 w = -0,35 kN/m² DF p,net, A s,A Windsog (Bereich B) c = -1,30 w = -0,76 kN/m² DF p,net, B s,B Windsog (Bereich C) c = -1,40 w = -0,82 kN/m² DF p,net, C s,C

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

System

Positionsplan Positionsplan

Bauteile Bauteil-Positionen

Positionsgrafik Übersicht der Bauteil-Positionen

Flächen Flächen-Positionen

Holz

HF-1 0.00 LENO 140 140 Winkel: Haupttragrichtung r (= Faserrichtung der äußeren Schicht)

Koordinaten

HF-1 8.77 18.83 9.29 18.19 9.71 17.76 10.10 17.44 10.41 17.22 10.66 17.07 11.03 16.88 11.35 16.76 11.70 16.68 11.87 16.65 12.14 16.64 12.38 16.65 12.66 16.69 13.03 16.78 13.49 16.91 14.04 17.11 14.39 17.22 14.64 17.27 14.93 17.31 15.24 17.33 15.38 17.33 15.52 17.33 15.91 17.30 16.39 17.21 16.76 17.11 17.23 16.95 17.70 16.75

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

17.94 16.63 18.73 17.72 18.77 17.77 18.44 18.10 18.42 18.13 18.13 18.39 18.01 18.50 17.53 18.87 17.07 19.17 16.60 19.42 16.24 19.56 15.86 19.69 15.43 19.79 15.21 19.82 15.04 19.83 14.95 19.83 14.63 19.82 14.27 19.78 13.87 19.69 13.21 19.52 13.04 19.48 12.69 19.40 12.23 19.34 11.98 19.31 11.76 19.30 11.52 19.30 11.20 19.34 10.92 19.40 10.62 19.48 10.07 19.65 9.50 19.83

Auflager Auflager-Positionen

Positionsgrafik Übersicht der Auflager-Positionen

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Wandlager Wandlager-Positionen

Holz

W-1 1.80 0.67 NH C24 14.0 W-2, W-3 1.80 0.43 NH C24 14.0 W-4 1.80 0.67 NH C24 14.0 W-5 1.80 0.43 NH C24 14.0 W-6 1.80 0.67 NH C24 14.0 W-7 1.80 0.43 NH C24 14.0 W-8 1.80 0.67 NH C24 14.0

Federsteifigkeiten

W-1..W-8 frei frei +/- 855556

Koordinaten

W-1 9.56 19.05 10.12 18.69 W-2 10.78 18.25 11.14 18.02 W-3 12.21 18.83 12.39 18.43 W-4 12.65 17.83 12.92 17.22 W-5 14.34 17.73 14.52 18.12 W-6 14.79 18.72 15.07 19.33 W-7 16.35 18.52 16.71 18.28 W-8 17.37 17.85 17.93 17.48

Material Materialkennwerte

Holz DIN EN 1995-1-1

W-1..W-8 NH C24 3.50 11000 24.00 690 21.00

Brettsperrholz DIN EN 1995-1-1

HF-1 LENO 140 5.00 NH C24

Festigkeiten

LENO 140 NH C24 24.00 14.50 21.00 4.00 1.63 0.70 HbmG

Steifigkeiten G erawtfoS CEA bm

• 8102

LENO 140 2185.86 11747.9 1012000 329.47 5306.48 528000 102.56 24150.0 *: Werte für nicht verklebte Schmalseiten

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern 2 thgirypoC

• 9102 noisreV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Auswertung Geometrische Auswertung der Positionen

Flächen Flächenförmige Bauteil-Positionen

Holz

HF-1 140.0 22.00 3.08

Wandlager Wände der Wandlager-Positionen

Holz

W-1 14.0 180.0 1.21 0.17 W-2, W-3 14.0 180.0 0.77 0.11 W-4 14.0 180.0 1.21 0.17 W-5 14.0 180.0 0.77 0.11 W-6 14.0 180.0 1.21 0.17 W-7 14.0 180.0 0.77 0.11 W-8 14.0 180.0 1.21 0.17

Belastungen

Lastplan Lasten des FE-Modells

Bauteillasten Bauteilbezogene Lasten

Flächenpositionen Flächenförmige Bauteil-Positionen

Positionsgrafik Übersicht der flächenförmigen Bauteil-Positionen

Eigengewicht HbmG

e

HF-1 Gk LF-1 -0.70 erawtfoS CE

Sonstige ständige Last EA bm

• 8102

HF-1 Gk LF-1 -0.30 2 thgirypoC

Nutzlast - 9102 noisre

HF-1 Qk.N (HF-1)-1 -0.70

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern eV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Standardlasten Standardlasten im FE-Modell

Positionsgrafik Übersicht der Standardlasten

Linienlasten

LILA-1 Windruck Rand Qk.W LF-3 pt -0.76 -0.76 LILA-2 Windsog Rand Qk.W LF-4 pt 0.41 0.41 pt: in lokaler t-Richtung

Flächenlasten

FLLA-1 Schnee Qk.S LF-5 pt -0.70 FLLA-2 Winddruck Fläche Qk.W LF-3 pt -0.30 FLLA-3 Windsog Fläche Qk.W LF-4 pt 0.36 pt: in lokaler t-Richtung

Einwirkungen

DIN EN 1990 Einwirkungen nach DIN EN 1990

Gk Eigenlasten Ständige Einwirkungen Qk.N Nutzlasten Kategorie A - Wohn- und Aufenthaltsräume Qk.S Schnee Schnee- und Eislasten für Orte bis NN + 1000 m Qk.W Wind Windlasten

Lastfälle Lastfälle und deren Zuordnung zu den Einwirkungen

Gk LF-1 Qk.N (HF-1)-1 Qk.S LF-5 Qk.W LG-1 (LF-3, LF-4)

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Verformungen in [mm]

lastkombinationsweise dargestellt Maßstab: 1:60 aus Lastkombination LK-1 in normierter Darstellung uz: Max = 0.1 (Kn. 139), Min = -3.6 (Kn. 7), Step = 0.25

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 10

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Nachweis der Holzflächen Ausnutzungsgrad eta in [%]

Maßstab: 1:60

aus allen Nachweisen Max = 20.52 (Kn. 139), Min = 1.39 (Kn. 7)

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 11

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

Nachweise (GZT) Auflagerkräfte

Linienlager-EW Linienlager-Auflager(EW)

Linienlager Auflagerkräfte des Modells

• charakteristische Auflagerkräfte je Einwirkung
• min/max Überlagerung der Lastfälle je Einwirkung

Positionen Grafische Übersicht der Lager-Positionen

Tabelle Tabellarische Ausgabe der Auflagerkräfte

lokal, F, t-Achse

W-1 (L = 0.67 m) Gk 3.56 3.77 3.98 2.53 0.01 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.49 2.64 2.79 1.77 0.01 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.49 2.64 2.79 1.77 0.01 Qk.W -7.60 -4.09 -0.59 -2.74 -0.10 12.78 6.20 -0.37 4.16 -0.12 W-2 (L = 0.43 m) Gk 5.28 7.53 9.78 3.24 0.02 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.69 5.27 6.85 2.27 0.02 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.69 5.27 6.85 2.27 0.02 Qk.W -3.43 -5.63 -7.84 -2.42 0.03 4.41 7.68 10.94 3.30 0.03 W-3 (L = 0.43 m) Gk 6.83 4.91 2.99 2.11 -0.03 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.78 3.44 2.09 1.48 -0.03 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.78 3.44 2.09 1.48 -0.03 Qk.W -5.92 -2.49 0.95 -1.07 -0.10 8.47 2.80 -2.87 1.20 -0.14 W-4 (L = 0.67 m) Gk 0.37 4.77 9.18 3.20 0.10 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 3.34 6.42 2.24 0.10 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 3.34 6.42 2.24 0.10 Qk.W 5.36 -3.82 -12.99 -2.56 0.27 -10.06 5.32 20.71 3.57 0.32 W-5 (L = 0.43 m) Gk 5.19 5.03 4.86 2.16 0.00 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.64 3.52 3.40 1.51 0.00

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 13

Pos. D-EG-01 Pavillondach

Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.64 3.52 3.40 1.51 0.00 Qk.W -4.03 -2.42 -0.81 -1.04 -0.05 5.56 2.64 -0.29 1.13 -0.08 W-6 (L = 0.67 m) Gk 3.97 5.29 6.60 3.54 0.03 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.78 3.70 4.62 2.48 0.03 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.78 3.70 4.62 2.48 0.03 Qk.W 1.98 -4.17 -10.32 -2.79 0.16 -5.13 5.79 16.70 3.88 0.21 W-7 (L = 0.43 m) Gk 5.60 5.58 5.56 2.40 0.00 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.92 3.91 3.89 1.68 0.00 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.92 3.91 3.89 1.68 0.00 Qk.W -3.74 -3.62 -3.51 -1.56 0.00 4.87 4.67 4.46 2.01 0.00 W-8 (L = 0.67 m) Gk 4.12 4.22 4.31 2.82 0.00 Qk.N 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.89 2.95 3.02 1.98 0.00 Qk.S 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.89 2.95 3.02 1.98 0.00 Qk.W -3.15 -4.63 -6.11 -3.10 0.04 4.33 7.04 9.75 4.72 0.04

Übergabe

Lastübergabe Protokoll der Lastübergabe an MicroFe, BauStatik

Lastüb. MicroFe Lastübergabe für MicroFe

Die vertikalen Anteile der Auflagerreaktionen werden lastfallweise zur Lastübernahme bereitgestellt. Einspannmomente bleiben unberücksichtigt.

Kleine Lasten (< 0.01 kN bzw. kN/m) werden nicht lastfallweise ausgegeben, sondern als Lastsumme zusammengefasst. Lasten bis zu einer Summe von 0.01 kN pro Position werden vernachlässigt; die Auswertung erfolgt getrennt nach positiver und negativer Wirkungsrichtung.

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 14

Pos. D-EG-01 Pavillondach

Linienlasten

(g1)W-1 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -3.56 -3.98 Qk.N (HF-1)-1 pz -2.49 -2.79 Qk.S LF-5 pz -2.49 -2.79 Qk.W LF-3 pz -12.78 0.37 Qk.W LF-4 pz 7.60 0.59 (g1)W-2 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -5.28 -9.78 Qk.N (HF-1)-1 pz -3.69 -6.85 Qk.S LF-5 pz -3.69 -6.85 Qk.W LF-3 pz -4.41 -10.94 Qk.W LF-4 pz 3.43 7.84 (g1)W-3 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -6.83 -2.99 Qk.N (HF-1)-1 pz -4.78 -2.09 Qk.S LF-5 pz -4.78 -2.09 Qk.W LF-3 pz -8.47 2.87 Qk.W LF-4 pz 5.92 -0.95 (g1)W-4 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -0.37 -9.18 Qk.N (HF-1)-1 pz -0.26 -6.42 Qk.S LF-5 pz -0.26 -6.42 Qk.W LF-3 pz 10.06 -20.71 Qk.W LF-4 pz -5.36 12.99 (g1)W-5 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -5.19 -4.86 Qk.N (HF-1)-1 pz -3.64 -3.40 Qk.S LF-5 pz -3.64 -3.40 Qk.W LF-3 pz -5.56 0.29 Qk.W LF-4 pz 4.03 0.81 (g1)W-6 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -3.97 -6.60 Qk.N (HF-1)-1 pz -2.78 -4.62 Qk.S LF-5 pz -2.78 -4.62 Qk.W LF-3 pz 5.13 -16.70 Qk.W LF-4 pz -1.98 10.32 (g1)W-7 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -5.60 -5.56 Qk.N (HF-1)-1 pz -3.92 -3.89 Qk.S LF-5 pz -3.92 -3.89 Qk.W LF-3 pz -4.87 -4.46 Qk.W LF-4 pz 3.74 3.51 (g1)W-8 Gk LF-1 pz -0.88 -0.88 Gk LF-1 pz -4.12 -4.31 Qk.N (HF-1)-1 pz -2.89 -3.02 Qk.S LF-5 pz -2.89 -3.02 Qk.W LF-3 pz -4.33 -9.75 Qk.W LF-4 pz 3.15 6.11 pz: in globaler z-Richtung

(g1) aus Eigengewicht der Wand HbmG erawtfoS

C

Koordinaten CEA bm

• 81

W-1 9.56 19.05 10.12 18.69 W-2 10.78 18.25 11.14 18.02 W-3 12.21 18.83 12.39 18.43 W-4 12.65 17.83 12.92 17.22

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern 102 thgirypoC

• 9102 noisreV reweiV-bm

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Dierks, Babilon und Voigt 21840 Schwedt Pavillons - Gartz (Oder) Seite 15

Pos. D-EG-01 Pavillondach

W-5 14.34 17.73 14.52 18.12 W-6 14.79 18.72 15.07 19.33 W-7 16.35 18.52 16.71 18.28 W-8 17.37 17.85 17.93 17.48

Lastsummen Einwirkungsweise Lastsummen der Punktlasten und Linienlast-Resultierenden, getrennt nach positiven und negativen Anteilen

Lasten aus Lastgruppen werden nicht berücksichtigt.

Σ Σ

Linienlasten W-1 Gk Pz -3.12 Qk.S Pz 0.00 -1.77 Qk.N Pz 0.00 -1.77 W-2 Gk Pz -3.62 Qk.S Pz 0.00 -2.27 Qk.N Pz 0.00 -2.27 W-3 Gk Pz -2.49 Qk.S Pz 0.00 -1.48 Qk.N Pz 0.00 -1.48 W-4 Gk Pz -3.79 Qk.S Pz 0.00 -2.24 Qk.N Pz 0.00 -2.24 W-5 Gk Pz -2.54 Qk.S Pz 0.00 -1.51 Qk.N Pz 0.00 -1.51 W-6 Gk Pz -4.13 Qk.S Pz 0.00 -2.48 Qk.N Pz 0.00 -2.48 W-7 Gk Pz -2.78 Qk.S Pz 0.00 -1.68 Qk.N Pz 0.00 -1.68 W-8 Gk Pz -3.42 Qk.S Pz 0.00 -1.98 Qk.N Pz 0.00 -1.98 Pz: in globaler z-Richtung

Lastüb. BauStatik Lastübergabe für BauStatik Einwirkungen EW Beschreibung Einwirkung 1 Eigenlasten Gk 2 Nutzlasten Qk.N 3 Schnee Qk.S 4 Wind Qk.W

Wandlager Die Auflagerreaktionen entlang einer Wandlagerposition werden in eine Trapezlast überführt und als Zahlenwerte für die Übernahme in der BauStatik zur Verfügung gestellt. Dazu werden für jeden Lastfall die Auflagerkräfte entlang eines Wandlagers derart in eine Trapezlast umgerechnet, dass deren Resultierende mit ihrer Exzentrizität der des originalen Kräfteverlaufs entlang des Wandlagers entspricht. Die Trapezbelastung wird über die Lastordinaten am Anfang A und Ende B beschrieben (M=(A+B)/2). Falls die Wandlagerposition aus mehreren Kanten besteht, wird A und B für die gesamte Wandlagerposition berechnet und zusätzlich A(i) und B(i) für jede Kante i der Wandlagerposition. (Die Auswertung für A und B über eine geknickte Wandlagerposition sollte nur für nahezu geradlinige Wandlager übernommen werden.)

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Result. Resultierende Gesamtauflagerkraft e Abstand der Resultierenden zur Mitte des Polygonabschnitts Abschn. Lastwert maximaler Lagerabschnitt

aus Überlagerung charakteristische Trapez-Wandlagerkraft aus MIN/MAX-Überlagerung der Lastfälle g Volllast aller ständigen Lasten p maximale Verkehrslast-Resultierende min minimale Auflagerkraft-Resultierende max maximale Auflagerkraft-Resultierende

W-1 0.67 g 3.560 3.770 3.981 2.526 0.01 4.697 p 17.759 11.482 5.205 7.693 -0.06 19.631 min -4.038 -0.323 3.391 -0.217 -1.28 -3.319 max 21.319 15.252 9.186 10.219 -0.04 24.300 W-2 0.43 g 5.279 7.530 9.781 3.238 0.02 9.331 p 11.803 18.220 24.637 7.835 0.03 23.353 min 1.852 1.896 1.939 0.815 0.00 1.860 max 17.082 25.750 34.418 11.072 0.02 32.684 W-3 0.43 g 6.834 4.914 2.993 2.113 -0.03 6.450 p 18.039 9.681 1.323 4.163 -0.06 16.367 min 0.910 2.428 3.946 1.044 0.04 1.214 max 24.873 14.594 4.316 6.276 -0.05 22.817 W-4 0.67 g 0.366 4.771 9.176 3.197 0.10 9.144 p -9.550 12.002 33.553 8.041 0.20 30.767 min 5.721 0.955 -3.812 0.640 -0.56 -2.360 max -9.184 16.773 42.730 11.238 0.17 39.911 W-5 0.43 g 5.193 5.025 4.858 2.161 0.00 5.160 p 12.831 9.671 6.512 4.159 -0.02 12.199 min 1.165 2.608 4.051 1.121 0.04 1.453 max 18.024 14.697 11.370 6.320 -0.02 17.358 W-6 0.67 g 3.969 5.287 6.605 3.542 0.03 7.533 p 0.430 13.191 25.951 8.838 0.11 24.217 min 5.949 1.116 -3.716 0.748 -0.48 -1.335 max 4.400 18.478 32.556 12.380 0.09 31.750 W-7 0.43 g 5.604 5.580 5.556 2.400 0.00 5.599

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p 12.718 12.478 12.238 5.366 0.00 12.670 min 1.865 1.957 2.049 0.842 0.00 1.884 max 18.322 18.058 17.794 7.765 0.00 18.270 W-8 0.67 g 4.123 4.215 4.307 2.824 0.00 4.289 p 10.102 12.939 15.776 8.669 0.02 15.208 min 0.971 -0.416 -1.804 -0.279 0.37 -1.526 max 14.225 17.154 20.083 11.493 0.02 19.497

je Einwirkung charakteristische Trapez-Wandlagerkraft je Einwirkung g ständige Einwirkung Reihenfolge Ausgabe min Anfang max Anfang min Mitte max Mitte min Ende max Ende

W-1 0.67 Gk g 3.560 3.770 3.981 2.526 0.01 4.697 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 3.288 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 3.288 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 Qk.W min -7.598 -4.094 -0.590 -2.743 -0.10 -7.989 max 12.776 6.204 -0.369 4.156 -0.12 13.093 min -7.598 -4.094 -0.590 -2.743 -0.10 max 12.776 6.204 -0.369 4.156 -0.12 min -7.598 -4.094 -0.590 -2.743 -0.10 max 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 W-2 0.43 Gk g 5.279 7.530 9.781 3.238 0.02 9.331 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000

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max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 6.532 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 6.532 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 Qk.W min -3.427 -5.634 -7.842 -2.423 0.03 -7.400 max 4.413 7.678 10.943 3.302 0.03 10.290 min -3.427 -5.634 -7.842 -2.423 0.03 max 4.413 7.678 10.943 3.302 0.03 min -3.427 -5.634 -7.842 -2.423 0.03 max 4.413 7.678 10.943 3.302 0.03 W-3 0.43 Gk g 6.834 4.914 2.993 2.113 -0.03 6.450 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 4.515 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 4.515 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 Qk.W min -5.924 -2.485 0.954 -1.069 -0.10 -5.236 max 8.471 2.802 -2.867 1.205 -0.14 7.337 min -5.924 -2.485 0.954 -1.069 -0.10 max 8.471 2.802 -2.867 1.205 -0.14 min 8.471 2.802 -2.867 1.205 -0.14 max -5.924 -2.485 0.954 -1.069 -0.10 W-4 0.67 Gk g 0.366 4.771 9.176 3.197 0.10 9.144 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 6.401 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10

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Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 6.401 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 Qk.W min -10.062 5.322 20.706 3.566 0.32 -11.504 max 5.356 -3.817 -12.989 -2.557 0.27 17.966 min 5.356 -3.817 -12.989 -2.557 0.27 max -10.062 5.322 20.706 3.566 0.32 min 5.356 -3.817 -12.989 -2.557 0.27 max -10.062 5.322 20.706 3.566 0.32 W-5 0.43 Gk g 5.193 5.025 4.858 2.161 0.00 5.160 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 3.612 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 3.612 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 Qk.W min -4.029 -2.418 -0.807 -1.040 -0.05 -3.706 max 5.560 2.636 -0.289 1.133 -0.08 4.975 min -4.029 -2.418 -0.807 -1.040 -0.05 max 5.560 2.636 -0.289 1.133 -0.08 min -4.029 -2.418 -0.807 -1.040 -0.05 max 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 W-6 0.67 Gk g 3.969 5.287 6.605 3.542 0.03 7.533 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 5.273 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 5.273 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03

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min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 Qk.W min -5.127 5.789 16.705 3.879 0.21 -8.868 max 1.979 -4.171 -10.320 -2.794 0.16 13.671 min 1.979 -4.171 -10.320 -2.794 0.16 max -5.127 5.789 16.705 3.879 0.21 min 1.979 -4.171 -10.320 -2.794 0.16 max -5.127 5.789 16.705 3.879 0.21 W-7 0.43 Gk g 5.604 5.580 5.556 2.400 0.00 5.599 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 3.920 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 3.920 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 Qk.W min -3.739 -3.623 -3.507 -1.558 0.00 -3.716 max 4.872 4.666 4.460 2.006 0.00 4.831 min -3.739 -3.623 -3.507 -1.558 0.00 max 4.872 4.666 4.460 2.006 0.00 min -3.739 -3.623 -3.507 -1.558 0.00 max 4.872 4.666 4.460 2.006 0.00 W-8 0.67 Gk g 4.123 4.215 4.307 2.824 0.00 4.289 Qk.N min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 3.002 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 Qk.S min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.000 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 3.002 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 min 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 max 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 Qk.W min -3.152 -4.632 -6.111 -3.103 0.04 -5.815 max 4.329 7.037 9.746 4.715 0.04 9.204

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min -3.152 -4.632 -6.111 -3.103 0.04 max 4.329 7.037 9.746 4.715 0.04 min -3.152 -4.632 -6.111 -3.103 0.04 max 4.329 7.037 9.746 4.715 0.04

je Lastfall charakteristische Trapez-Wandlagerkraft je Lastfall

W-1 0.67 LF-1 3.560 3.770 3.981 2.526 0.01 4.697 LF-3 12.776 6.204 -0.369 4.156 -0.12 13.093 LF-4 -7.598 -4.094 -0.590 -2.743 -0.10 -7.989 LF-5 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 3.288 (HF-1)-1 2.492 2.639 2.787 1.768 0.01 3.288 W-2 0.43 LF-1 5.279 7.530 9.781 3.238 0.02 9.331 LF-3 4.413 7.678 10.943 3.302 0.03 10.290 LF-4 -3.427 -5.634 -7.842 -2.423 0.03 -7.400 LF-5 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 6.532 (HF-1)-1 3.695 5.271 6.847 2.266 0.02 6.532 W-3 0.43 LF-1 6.834 4.914 2.993 2.113 -0.03 6.450 LF-3 8.471 2.802 -2.867 1.205 -0.14 7.337 LF-4 -5.924 -2.485 0.954 -1.069 -0.10 -5.236 LF-5 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 4.515 (HF-1)-1 4.784 3.439 2.095 1.479 -0.03 4.515 W-4 0.67 LF-1 0.366 4.771 9.176 3.197 0.10 9.144 LF-3 -10.062 5.322 20.706 3.566 0.32 17.966 LF-4 5.356 -3.817 -12.989 -2.557 0.27 -11.504 LF-5 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 6.401 (HF-1)-1 0.256 3.340 6.424 2.238 0.10 6.401 W-5 0.43 LF-1 5.193 5.025 4.858 2.161 0.00 5.160 LF-3 5.560 2.636 -0.289 1.133 -0.08 4.975

mb AEC Software GmbH Europaallee 14 67657 Kaiserslautern HbmG erawtfoS CEA bm

• 8102 thgirypoC
• 9102 noisreV reweiV-bm

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Pos. D-EG-01 Pavillondach

LF-4 -4.029 -2.418 -0.807 -1.040 -0.05 -3.706 LF-5 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 3.612 (HF-1)-1 3.635 3.518 3.400 1.513 0.00 3.612 W-6 0.67 LF-1 3.969 5.287 6.605 3.542 0.03 7.533 LF-3 -5.127 5.789 16.705 3.879 0.21 13.671 LF-4 1.979 -4.171 -10.320 -2.794 0.16 -8.868 LF-5 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 5.273 (HF-1)-1 2.779 3.701 4.623 2.480 0.03 5.273 W-7 0.43 LF-1 5.604 5.580 5.556 2.400 0.00 5.599 LF-3 4.872 4.666 4.460 2.006 0.00 4.831 LF-4 -3.739 -3.623 -3.507 -1.558 0.00 -3.716 LF-5 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 3.920 (HF-1)-1 3.923 3.906 3.889 1.680 0.00 3.920 W-8 0.67 LF-1 4.123 4.215 4.307 2.824 0.00 4.289 LF-3 4.329 7.037 9.746 4.715 0.04 9.204 LF-4 -3.152 -4.632 -6.111 -3.103 0.04 -5.815 LF-5 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 3.002 (HF-1)-1 2.886 2.951 3.015 1.977 0.00 3.002

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C2

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Pos. D-BP/01 – Bodenplatte unter Einzelfundamenten

Betongüte: C 25/30

Bodenplatte: d = 20 cm

Einzelfundamente: b/h = 40/70 cm

Bettungsmodul: k = 2,0 MN/m³ s

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A L L F E M Version: 2003.0 Projekt : 21840-Schwedt Position: D-BP/01 FEM Seite : 1

Steuerwerte

Berechnungsart : statische Analyse Systemoptimierung : Profil King Norm : DIN EN Lastfall f r Eigengewicht : 1

Systemkomponenten

Platten : 3649 Scheiben : 0 St„be : 110 Linienlager : 0 Federn : 0 Gesamt : 3759

Anzahl der Systemknoten : 3719 Anzahl der Materialien : 1 Anzahl der Stabquerschnitte : 1

Lastfallfaktoren

Legende: LF - Lastfall F - Faktor

LF F Lastfallname

1 1.000 St„ndig 2 1.000 Verkehr+Schnee_Dach 3 1.000 Wind_Nord 4 1.000 Wind_S d

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A L L F E M Version: 2003.0 Projekt : 21840-Schwedt Position: D-BP/01 FEM Seite : 2

Lastfallkombination

Legende: LF - Lastfall F+,F- - Faktor f r g nstige bzw. ung nstige Wirkung

S/V/A = st„ndige, ver„nd. bzw. auáergew. Last

Typ LF Normal-Lastfall Leit-Lastfall F+ F- F+ F-

S 1 1.000 1.350 - -

V 2 0.000 0.000 0.000 1.500

V 3 0.000 0.000 0.000 1.500 oder 4 0.000 0.000 0.000 1.500

Lastfallsumme

Legende: LF - Lastfall Fx, Fy, Fz - Kr„fte Mx, My, Mz - Biegemomente

LF FX FY FZ MX MY MZ (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm)

1 0.000 0.000 756.799 -0.000 0.000 0.000 2 0.000 0.000 33.000 0.000 0.000 0.000 3 0.000 0.000 -0.010 0.000 0.000 0.000

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4 0.000 0.000 0.012 0.000 0.000 0.000

Sum 0.000 0.000 789.800 -0.000 0.000 0.000

A L L F E M Version: 2003.0 Projekt : 21840-Schwedt Position: D-BP/01 FEM Seite : 3

Stab - Querschnitte (Definition)

Berechnungsart A - Fl„che Az - schubrelevante Querschnittsfl„che Ix,Iy - Fl„chentr„gheitsmomente d,b - Gesamtdicke und -breite (bei Pl.-Balken auf Pl.-Querschnitt bezogen) d0,b0 - Stabdicke und -breite des Plattenbalkens (nur auf Balken bezogen)

Nr Typ A Ix d d0 (m2) (m4) (m) (m) Az Iy b b0 (m2) (m4) (m) (m)

1 R-Eck 2.8000E-001 0.0000E+000 0.700 - 2.1000E-001 1.1433E-002 0.400 -

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Anhang

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Amt Gartz (Oder) Kleine Klosterstraße 153

16307 Gartz (Oder)

Eberswalde, 11.11.2024

Geotechnischer Untersuchungsbericht

Errichtung Infopavillon, Am Wasser 3a, 16307 Gartz (Oder)

Auftrag : Baugrunduntersuchung

Auftraggeber : Amt Gartz (Oder)

Berichts-Nr. : 24-0927-E0772

Bearbeiter : Dipl. Ing. (FH) Frank Krüger

Geotechnische Kategorie : Gk2

Umfang : 16 Seiten Bericht 5 Anlagen

F.Krüger Bearbeiter

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 2 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Inhalt

Unterlagen 3 1 Veranlassung, Bauvorhaben, Untersuchungen 3 2 Untersuchungen 4 2.1 Lage, Art, Umfang und Zeitpunkt der Bodenaufschlüsse 4 2.2 Laboruntersuchungen 5 2.2.1 Bodenphysikalische Untersuchungen 5 2.2.2 Chemische Untersuchungen 5 2.3 Felduntersuchungen 5 2.3.1 Konsistenzbeurteilung 5 2.3.2 Bestimmung der Baugrundfestigkeit 5 3 Baugrund 6 3.1 Morphologie, Bebauung und Bewuchs 6 3.2 Geologie 6 3.3 Besonderheiten 7 4 Ergebnisse der Untersuchungen 7 4.1 Schichtenverlauf und -verbreitung 7 4.2 Erdstatische Kennwerte 8 4.3 Hydrologie und Grundwasserverhältnisse 9 4.4 Lagerungsverhältnisse / Baugrundfestigkeiten 9 5 Baugrundbeurteilung 10 5.1 Bauwerkseinordnung 10 5.2 Allgemeine Baugrundeinschätzung 10 6 Gründung 11 6.1 Allgemein 11 6.2 Flachgründung 11 6.2.1 Bodenaustausch 11 6.2.2 Einzelfundamente 11 6.2.3 Bodenplatte 12 6.3 Tiefgründung 12 6.4 Beurteilung / Empfehlung 13 7 Bautechnische Hinweise 14 7.1 Böschungen/Baugruben/Leitungsgräben 14 7.2 Wasserhaltung 14 7.3 Auftrieb 14 7.4 Verlegung von Rohrleitungen 14 8 Festlegung der Homogenbereiche nach VOB/C 15 9 Vorschläge für weitere Untersuchungen und Messungen 16 10 Schlussbemerkungen 16 Anlagenverzeichnis 16

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 3 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Unterlagen /U1. Geologische Übersichtskarte des Landes Brandenburg Maßstab: 1:300000, Landesamt für

Geowissenschaften und Rohstoffe Brandenburg, Potsdam 1997

/U2. Geologische Übersichtskarte Landkreis Uckermark, Brandenburg Maßstab: 1:100000,

Landesamt für Geowissenschaften und Rohstoffe Brandenburg, Potsdam 2005

/U3. Atlas zur Geologie von Brandenburg; Landesamt für Geowissenschaften und Rohstoffe

Brandenburg

/U4. Geologische Karte 1 : 25 000 , Landesamt für Bergbau, Geologie und Rohstoffe Branden-

burg, weblink

/U5. Ulrich Smoltczyk (Hrsg.): Grundbautaschenbuch Teil 1: Geotechnische Grundlagen, 6.

Auflage, Ernst & Sohn

/U6. Schüßler, M.: „Auswertung von Setzungsmessungen an Brückenbauwerken am Berliner

Ring“, geotechnik 39 (2016), Heft 1, Ernst & Sohn Verlag für Architektur und technische

Wissenschaften GmbH & Co. KG, Berlin

1 Veranlassung, Bauvorhaben, Untersuchungen In 16307 Gartz (Oder), Am Wasser 3a, ist durch das Amt Gartz die Errichtung eines Infopavilli-

ons geplant.

Abbildung 1: Untersuchungsgebiet, Infopavillon, Am Wasser 3a, 16307 Gartz (Oder)

[Seite 71]

WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 4 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Die Prüfstelle WILAB GmbH & Co. KG wurde mit der Untersuchung des Baugrundes sowie der

potentiell anfallenden Ausbaustoffe beauftragt. Das Untersuchungsprogramm und die Untersu-

chungsstellen waren auftraggeberseitig vorgegeben.

Nach derzeitigem Kenntnisstand ist die Errichtung eines allseitig offenen Infopavillons auf 4

Einzelfundamenten sowie Pultdach in Holzbauweise, auf einer Grundfläche von ca. 2,5m x 10m

vorgesehen.

Abbildung 2: Darstellung zu errichtender Infopavillon aus „Handbuch Informationspavillons Na- tionalpark unteres Odertal“

2 Untersuchungen 2.1 Lage, Art, Umfang und Zeitpunkt der Bodenaufschlüsse Zur Erkundung der Untergrundverhältnisse wurden am 02.09.2024 eine Rammkernsondierung

((cid:135) = 36 – 80 mm), und eine Rammsondierung DPL durchgeführt. Art und Umfang der Untersu-

chungen ist in Tabelle 1 zusammengestellt.

Anzahl Zieltiefe Art der Aufschlüsse 1 9,0 m Rammkernsondierung (cid:135) =36 – 80mm nach DIN EN ISO 14688-2 1 9,0m Rammsondierung DPHnach DIN EN ISO 22476-2 Tabelle 1: Zusammenstellung der Felduntersuchungen

Die Beurteilung und Beschreibung der Bodenproben erfolgte nach der DIN EN ISO 14688-1

(Ersatz für DIN 4022-1). Die Bodenschichten wurden von der Oberkante Gelände eingemessen.

Die Lage der Aufschlusspunkte sind im Aufschlussplan in Anlage A-1 zu entnehmen.

Name Koordinaten Höhe Datum Bemerkung ETRS 89 m NHN X Y DHHN 2016 BS1 459613.21 5895427.20 2.26 02.09.2024 Tabelle 2: Lokation der Felduntersuchungen

[Seite 72]

WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 5 Geotechnischer Untersuchungsbericht

2.2 Laboruntersuchungen 2.2.1 Bodenphysikalische Untersuchungen Zu Klassifizierung der Böden wurden Laboruntersuchungen nach Tabelle 3 durchgeführt.

Datum Ent- Laboruntersuchung Zeile Probe Entnahmetiefe nahme KGV kSS w V w , w c n Gl L P u

1 2

KGV Korngrößenverteilung kSS kombinierte Sieb- und Schlämmanalyse w natürlicher Wassergehalt n V Glühverlust Gl w , w Fließ- und Ausrollgrenzen L P c undränierte Kohäsion (Scherfestigkeit) u Tabelle 3: Laboruntersuchungen

Die Ergebnisse der Laboruntersuchungen können der Anlage A-4 entnommen werden.

2.2.2 Chemische Untersuchungen entfällt

2.3 Felduntersuchungen 2.3.1 Konsistenzbeurteilung Die Konsistenzbeurteilung der bindigen Böden erfolgte zunächst nach den manuellen Prüfme-

thoden der DIN 4022 Teil 1, Abs. 8.13. Den Zusammenhang zwischen der Konsistenz sowie

Anfangsscherfestigkeit mittels Taschenpenetrometer nach BAW zeigt die Tabelle 4.

Manuelle Prüfmethoden Anfangsscherfes- Benennung der tigkeit Konsistenz Taschenpenetrom- eter c [kN/m²] u Boden, der zwischen den Fingern hindurch quillt, < 6 breiig wenn er in der Hand gedrückt wird Boden, bei dem sich die Faust eindrücken lässt 6 – 20 sehr weich

Boden, bei dem sich der Finger eindrücken lässt 20 – 60 weich Verformung nur durch Daumendruck 60 – 200 steif Eindruck nur über Daumennagel 200 – 600 halbfest Boden, der durch den Daumennagel geritzt wer-

600 fest den kann Tabelle 4: Bewertung von Ergebnissen in bindigen Böden nach Placzek und BAW

2.3.2 Bestimmung der Baugrundfestigkeit Zur Bestimmung der Festigkeit der im Untergrund anstehenden Böden wurden Rammsondierun-

gen mit der schweren Rammsonde (DPH) durchgeführt, deren Ergebnis höhengerecht neben den

Bohrprofilen in Anlage A-3.1 aufgetragen ist.

Die Schlagzahl N ist ein Maß für die Festigkeit des Bodens. Mit „Festigkeit“ wird hier sum- 10L

marisch die Eigenschaft eines nichtbindigen Bodens bezeichnet, die durch seine Lagerungs-

dichte, Korngröße und Kornrauhigkeit gekennzeichnet ist und sich in der Größe des Steifemoduls

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 6 Geotechnischer Untersuchungsbericht

E s (cid:86)(cid:82)(cid:90)(cid:76)(cid:72)(cid:3)(cid:71)(cid:72)(cid:86)(cid:3)(cid:53)(cid:72)(cid:76)(cid:69)(cid:88)(cid:81)(cid:74)(cid:86)(cid:90)(cid:76)(cid:81)(cid:78)(cid:72)(cid:79)(cid:86)(cid:3)(cid:2213)(cid:141)(cid:3)(cid:108)(cid:88)(cid:137)(cid:72)(cid:85)(cid:87)(cid:17)(cid:3)(cid:39)(cid:76)(cid:72)(cid:3)(cid:71)(cid:88)(cid:85)(cid:70)(cid:75)(cid:74)(cid:72)(cid:73)(cid:129)(cid:75)(cid:85)(cid:87)(cid:72)(cid:81)(cid:3)(cid:86)(cid:70)(cid:75)(cid:90)(cid:72)(cid:85)(cid:72)(cid:81)(cid:3)(cid:53)(cid:68)(cid:80)(cid:80)(cid:86)(cid:82)(cid:81)(cid:71)(cid:76)(cid:72)(cid:85)(cid:88)(cid:81)(cid:74)(cid:72)(cid:81)(cid:3) (DPH) eignen sich für die Beurteilung eng gestufter Sande und bindige Böden mit geringer Plas-

tizität. Dabei wird in Anlehnung an das Beiblatt 1 der ehemaligen DIN 4094 von dem in Tabelle

5 angegebenen Zusammenhang zwischen dem Sondierergebnis, der Größe des charakteristischen (cid:53)(cid:72)(cid:76)(cid:69)(cid:88)(cid:81)(cid:74)(cid:86)(cid:90)(cid:76)(cid:81)(cid:78)(cid:72)(cid:79)(cid:86)(cid:3)(cid:2213)(cid:141)(cid:15)(cid:3)(cid:71)(cid:72)(cid:86)(cid:3)(cid:54)(cid:87)(cid:72)(cid:76)(cid:73)(cid:72)(cid:80)(cid:82)(cid:71)(cid:88)(cid:79)(cid:86)(cid:3)(cid:40)s und der Benennung der Festigkeit ausgegangen.

Eindringwiderstand Charakteristischer Rei- Steifemodul Benennung der Festig- DPL-10 DPH bungswinkel keit N N (cid:301)(cid:181) E (MN/m²) 10L 10H S

< 4 sehr gering 4 – 11 gering 11 – 57 mittel

57 groß

19 (cid:149)(cid:3)(cid:23)(cid:19)(cid:131) > 100 sehr groß Tabelle 5: Bewertung von Ergebnissen der Rammsondierungen DPL-10 und DPH in nichtbin- digen Böden

3 Baugrund 3.1 Morphologie, Bebauung und Bewuchs Die Lage des Infopavillons ist westlich der Westoder lokalisiert. Das Gelände der Untersuchungs-

strecke liegt in einem Höhenbereich von ca. 2,3 m NHN.

3.2 Geologie Das Untersuchungsgebiet liegt im Bereich des NNE-SSW verlaufenden Odertals, nördlich des

Gartzer Bruch.

Abbildung 3: Untersuchungsgebiet nach /U2 mit Lage Untersuchungspunkt

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 7 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Im Odertal ist, bedingt durch natürliche und künstliche Verlegung des mäandrierenden Flußsys-

tems, mit inhomogener Verbreitung sandiger bis toniger und organogener Sedimente zu rechnen.

Die Genese des Odertals ist Grund für die abwechslungsreiche Sedimentation von Auelehmen,

sandig-kiesigen Uferwällen, Torf- und Muddebildungen mit vielen Übergängen untereinander

(bzw. Schlick und Faulschlamm) und vereinzelten limnischen Seekreiden über eiszeitlichen Ge-

schiebemergeln und -sanden.

Der tiefere Untergrund liegt im Verzahnungsbereich von Geschiebemergeln der Saaleeiszeit

(gSII – gSIII) und darin eingeschnittener Sande des Spätglazials der Weichsel-Kaltzeit

(s+kW2n). Die Oberkante des saalezeitlichen Geschiebemergels taucht von ca. 0 m NN bei Züt- f

zen auf -22 m NN unterhalb der Alten Oder nach Osten hin ab.

3.3 Besonderheiten Das Untersuchungsgebiet liegt in unmittelbare Nähe zur Westoder. Im gesamten Untersuchungs-

gebiet ist daher mit Weichschichten in variierender Verbreitung und Mächtigkeit zu rechnen.

4 Ergebnisse der Untersuchungen 4.1 Schichtenverlauf und -verbreitung Oberflächennah stehen im Untersuchungsgebiet, bis in die Tiefe von ca. 1,1 m, variierende

Schichten aus Auffüllungen bzw. aufgefüllten Böden an.

Unterhalb der Auffüllungen setzen stark setzungsempfindliche Weichschichten in Form von Au-

elehm (Oderschlick) ein. Diese setzen sich bis in die Tiefe von ca. 7 m fort und werden durch

eiszeitliche Fein- bis Mittelsande unterlagert. Die Sande bilden das Liegende der Bohrungen im

Untersuchungsgebiet.

Die Bohrprofile sind in Anlage A-3.1 dargestellt.

Schicht 1 Auffüllungen Auffüllungen dominieren wurden oberflächennah im Untersuchungsgebiet erkundet.

Die Böden bestehen aus sandigen sowie gemischtkörnigen bis bindigen Böden, die mit Bauschutt

sowie pflanzlichen Resten durchsetzt sind. Die Auffüllungen erreichen Tiefenlagen von ca.

1,1 m.

Schicht 2 Weichschichten / Auelehm, Aueton (Oderschlick) Torfe, Mudden, Wiesenkalk, etc. sowie die erkundeten Aueböden besitzen geringe Festigkeit und

sind stark setzungsanfällig. Die Verformungseigenschaften sind stark wassergehaltsabhängig.

Wegen der geringen Wasserdurchlässigkeit kann das Grundwasser unterhalb der Weichschichten

gespannt anstehen. Die Böden sind staunässebildend.

[Seite 75]

WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 8 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Auelehm bzw. Aueton sind von der Oder und seinen Alt- bzw. Nebenarmen, meist durch Hoch-

wasserereignisse, abgelagerte feinklastischen Sedimente, die in älteren Unterlagen auch Oder-

schlick genannt werden. Vereinzelt sind holozäne Sande im Auelehm eingeschaltet, bei denen es

sich um ehemalige Uferwälle oder um zwischenzeitliche Übersandungen der vormaligen Auen-

oberfläche handeln kann.

Bei dem Auelehm / Aueton (Oderschlick) handelt es sich um ein feinklastisches Sediment mit

breit gefächertem Kornband im Feinkorn- und Sandbereich. Der Glühverlust schwankt erfah-

rungsgemäß zwischen 3 % bis 30 % (Prüfwerte: 6 M.-%), der auch typisch für Mudden ist. Ten-

denziell nimmt der Glühverlust, wie auch die Plastizität, mit zunehmendem Flurabstand zu.

Schicht 3 Sande Die erkundeten Sande im Untersuchungsgebiet setzen erst unterhalb der Weichschichten, ab der

Tiefe von ca. 7 m unter Ansatzpunkt ein. Überwiegend stehen diese in Form von fein- bis mittel-

sandigen Böden ohne nennenswerte schluffige Beimengungen an.

4.2 Erdstatische Kennwerte Für die Ermittlung spannungsbedingter Verformungen im Untergrund werden spannungsbezo-

gene Steifemoduli der jeweiligen Bodenart erforderlich. Der Steifemodul ist eine Kennziffer, die

dem Elastizitätsmodul fester Stoffe entspricht, allerdings von der Bodenart, dem Gefüge, der La-

gerungsdichte und bei bindigen sowie organischen Böden vom Wassergehalt abhängt. Der Stei-

femodul wird stark vom Lastbereich bestimmt und ist damit von der Auflast und der Schichtkote

abhängig.

Die Steifemodule für die Setzungsberechnungen nach DIN 4019 werden als aus Setzungsmes-

sungen abgeleitete Rechnungsmodul E* eingeführt.

Der Ansatz erfolgt nach dem von Schüßler (/U6) vorgeschlagenen tiefenabhängigen Verfahren,

mit:

= (1+ ) (cid:1499) (cid:1499) Mit: t Tiefe ab ursp (cid:1831) rünglic (cid:1831) h(cid:2868)es (cid:942) Gelän (cid:1829) d(cid:2869)e (cid:942)(cid:1872) Ausgangsmodul: Geschiebemergel weich 10 MN/m² (cid:1499) Geschiebemergel steif 20 MN/m² (cid:1831)(cid:2868) Geschiebemergel halbfest 30 MN/m² Sand, sehr locker (D = 0,1) 5 MN/m² Sand, locker (D = 0,2) 10 MN/m² Sand, mitteldicht (D = 0,3) 21 MN/m² Sand, mitteldicht (D = 0,45) 37 MN/m² Pleistozäne Sande und Kiese: = 0,25 Geschiebemergel: = 0,20 (cid:1829)(cid:2869) (cid:1829)(cid:2869) Die in Tabelle 6 angegeben Bodenkennwe(cid:1829)rt (cid:2869) e sind Erfahrungswerte oder aus einschlägiger Lite-

ratur entnommen.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 9 Geotechnischer Untersuchungsbericht

Spalte 1 2 3 4 5 6 7 8

Schicht- Nrn. E* in MN/m² e Anga- 1

1,0

1,5

2,0

locker 30° 15 - 35 3 Sande mittel SE, SU 18/10 32,5° 0 30 - 60 dicht 34° 50 - 90 Tabelle 6: Bodenkennwerte der erkundeten Böden nach EAU 2012

Spalte 1 2 3 4 5 Schicht Bezeichnung Bodengruppe Frostempfindlichkeit Verdichtbarkeits- Homogenberei- DIN 18196 ZTV E-StB klasse che ZTVA-StB 97 DIN 18300: 2015

1 B.1

2 B.2

3 Sande SE F1 V1 B.1 Tabelle 7: Bautechnische Eigenschaften der erkundeten Böden

4.3 Hydrologie und Grundwasserverhältnisse Die während der Bohrarbeiten erkundeten Grundwasserstände sind in Tabelle 8 angeschrieben.

Bezeich- Ansatzhöhe Grundwasser Datum Bemerkung nung Bohrung An- Ruhe schnitt gefallen (-)/ m NHN in m NHN m GOK m GOK gestiegen (+) BS1 2,26 1,50 1,97 - 0,47 0,29 02.09.2024 Tabelle 8: Wasserstände an dem Baugrundaufschluss

Der erkundete Wasserspiegel kommuniziert mit dem Wasserspiegel der Oder. Aufgrund der

oberflächennah schwach durchlässigen sowie stauenden Böden ist, zumindest in Teilbereichen,

mit gespannten GW-Spiegeln zu rechnen.

4.4 Lagerungsverhältnisse / Baugrundfestigkeiten Es wurden parallel zu den Rammkernsondierungen, Rammsondierungen DPH zur Feststellung

der Lagerungsdichten durchgeführt.

Die erreichten Schlagzahlen weisen über die gesamte Aufschlusstiefe überwiegend „sehr ge-

ringe“ bis „geringe“ Baugrundfestigkeiten aus. Erst mit dem Auslaufen der Weichschichten ab

der Tiefe von ca. 7 m kann von ausreichend tragfähigen Böden in Form von „mitteldicht“ gela-

gerten Sanden ausgegangen werden.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 10 Geotechnischer Untersuchungsbericht

5 Baugrundbeurteilung 5.1 Bauwerkseinordnung Gemäß EC7.1 muss für jede geotechnischen Bemessungssituation sichergestellt sein, dass kein

maßgebender definierter Grenzzustand überschritten wird. Bauwerke der Geotechnischen Kate-

gorie GK 2 erfordern eine ingenieurmäßige Bearbeitung und einen rechnerischen Nachweis der

Standsicherheit und der Gebrauchstauglichkeit.

Die Geotechnische Kategorie GK 2 umfasst Baumaßnahmen mit mittlerem Schwierigkeitsgrad

im Hinblick auf das Zusammenwirken von Bauwerk und Baugrund und durchschnittliche Bau-

grundverhältnisse mit durchschnittlichen Grundwasserverhältnissen. Baumaßnahmen mit hohem

Schwierigkeitsgrad im Hinblick auf das Zusammenwirken von Bauwerk und Baugrund gehören

zur Geotechnische Kategorie GK 3.

Die geplante Bauaufgabe wird aufgrund der vorgefundenen Baugrund- und Grundwassersitua-

tion zunächst in die Geotechnische Kategorie 2 eingeordnet.

Das Bauwerk erfordert nach DIN EN 1997 und DIN 1054 eine ingenieurmäßige Bearbeitung und

einen rechnerischen Nachweis der Standsicherheit und der Gebrauchstauglichkeit auf der Grund-

lage von geotechnischen Kenntnissen und Erfahrungen. Außerdem ist ein geotechnischer Ent-

wurfsbericht mit Angaben zu Entwurf, Berechnung und Bemessung zu verfassen. Weitere geo-

technische Berichte können im Laufe der Bauausführung erforderlich werden. Zur Erstellung des

geotechnischen Entwurfsberichtes ist Sachkunde und Erfahrung auf dem Gebiet der Geotechnik

erforderlich, siehe DIN 1054 Abschnitt 4.1 (1).

5.2 Allgemeine Baugrundeinschätzung Im Untersuchungsgebiet wurden unterhalb aufgefüllter Böden, bis in die Tiefe von ca. 7 m, nicht

tragfähige Weichschichten in Form von Aueton/Auelehm erkundet.

Erst die unterhalb der Weichschichten angetroffenen sandigen Böden sind uneingeschränkt für

die Ableitung von Bauwerkslasten geeignet.

Die Verbreitung uns Ausdehnung der Weichschichten im Untersuchungsgebiet ist nicht endgültig

geklärt.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 11 Geotechnischer Untersuchungsbericht

6 Gründung 6.1 Allgemein Die Sohlfläche der Gründung dauernd genutzter Bauwerke muss frostsicher sein. Sofern die

Frostsicherheit nicht auf andere Weise nachgewiesen wird, muss der Abstand von der dem Frost

ausgesetzten Fläche bis zur Sohlfläche der Gründung mindestens 0,80 m betragen.

Detaillierte Grundbruch und Setzungsberechnungen können erst nach Vorlage der zu erwarten-

den Lasten und einer Beschreibung der geplanten Gründung erfolgen.

6.2 Flachgründung 6.2.1 Bodenaustausch Sollte im Laufe der Planung eine Flachgründung erwogen werden, so sind die angetroffenen,

nicht tragfähigen oder ggf. setzungserzeugenden Schichten, zu entfernen und durch gut tragfähi-

gen Boden mindestens der Bodenklasse SE zu ersetzen. Für diesen Fall kann eine Gründung auf

Einzelfundamenten und/oder Bodenplatte erfolgen.

Aufgrund der erkundeten Tiefenlage der Weichschichten (Aueton / Oderschlick) wäre ein tief-

reichender Bodenaustausch (bis in Tiefenlagen von ca. 7 m) notwendig, um potentiell setzungs-

erzeugende Schichten vollständig auszutauschen.

Ein vollständiger Bodenaustausch bis in diese Tiefenlagen ist bautechnisch kaum umsetzbar.

Aufgrund der geringen Bauwerkslasten ist eine Flachgründung dennoch möglich.

6.2.2 Einzelfundamente Nach derzeitigem Kenntnisstand soll der Pavillon auf Einzelfundamenten gegründet werden.

Bei einer entsprechenden Gründungsvariante sind die erkundeten Weichschichten zu berücksich-

tigen. Hierbei ist ein aufgrund der punktuellen Laststellungen mit einem zusätzlich erhöhtem

Setzungsrisiko zu rechnen.

Aufgrund der variierenden Baugrundfestigkeit sowie potentiell stark variierendem Setzungsver-

halten im Bereich der Weichschichten muss mit variierenden Setzungen und somit deutlichen

Setzungsunterschieden gerechnet werden.

Die zu erwartenden Setzungen und Setzungsunterschiede lassen sich rechentechnisch nach der-

zeitigem Untersuchungsstand nur unzureichend erfassen, können jedoch u. U. und je nach Belas-

tung bzw. Laststellung auch im Bereich mehrerer cm bis dm betragen. Rechnerische Prognosen

zum zu erwartenden Setzungsverhalten können somit nicht endgültig erstellt werden.

Zunächst wird nicht empfohlen die Gründungselemente des Pavillons als Einzelfundamente aus-

zuführen.

Um Setzungsunterschiede zu begrenzen, kann eine schwimmende Gründung auf einer gemein-

samen Gründungsplatte erfolgen.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 12 Geotechnischer Untersuchungsbericht

6.2.3 Bodenplatte Die genaue Belastungssituation war zum Untersuchungszeitpunkt nicht bekannt. Zunächst wurde

eine Parameterstudie für eine Bodenplatte, unter Berücksichtigung eines Bodenaustauschs bzw.

einer Nachverdichtung bis in die Tiefe von ca. 1 m erstellt:

Zur Ableitung der Bauwerkslasten mittels einer Bodenplatte mit den Abmaßen von ca. 3 m x 9 m und einem Bemessungswert des Sohlwiderstandes von (cid:2236)R,d = 20 kN/m2 ergeben sich rechneri- sche Setzungen im Bereich von ca. 1 cm. Diese liegen innerhalb der in der DIN 1054 genannten

Setzungen für bindige Böden.

Jedoch lassen sich, beim Verbleib der Weichschichten unterhalb der Gründungsebene zusätzliche

Setzungen der Weichschichten aus Kriechverformungen zunächst nicht prognostizieren.

Aufgrund der variierenden Baugrundverhältnisse ist mit geringen (< 1 cm) Setzungsdifferenzen

zu rechnen.

Bei Bemessung der Bodenplatte nach dem Bettungsmodulverfahren kann bei den angenommenen

Randbedingungen als 1. Näherung ein Bettungsmodul von ks = 2 MN/m³ zum Ansatz gebracht

werden.

Das Bettungsmodul ist keine Baugrundkenngröße. Vielmehr ist das Bettungsmodul u. a. vom

Baugrund, der Gründung, der Bauwerkssteifigkeit und der Bauwerkslast abhängig. Üblicher-

weise sollte das Bettungsmodul aus Setzungsberechnungen abgeleitet werden.

Bei Anwendung des Steifemodulverfahrens können die Werte aus

Tabelle 6, Spalte 8 entnommen werden.

Die ausführliche Parameterstudie der Grundbruch- und Setzungsberechnungen ist in A-5 ersicht-

lich.

6.3 Tiefgründung Wegen der tief reichenden nicht bzw. eingeschränkt tragfähigen Schichten (Aueton / Oderschlick,

kann auch eine Tiefgründung, wegen dem unverhältnismäßigem Aufwand, nur bedingt empfoh-

len werden. Die Tiefgründung muss in tragfähige Schichten einbinden. Nach DIN 1054 muss für eine tragfähige Schicht ein Spitzendruck q c der Drucksonde von im Mittel q c (cid:1096) 7,5 MN/m² nach-

gewiesen sein. Dies ist ab der Tiefe von ca. 8 m bis 9 m bzw. unterhalb der Weichschichten zu

erwarten.

Für eine Bohrpfahlgründung kommen insbesondere Großbohrpfähle oder verpresste Mikropfähle

in Frage.

Aufgrund der absehbaren Pfahllängen wird eine Tiefgründung voraussichtlich unwirtschaftlich.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 13 Geotechnischer Untersuchungsbericht

6.4 Beurteilung / Empfehlung Bei einer Flachgründung auf entsprechenden Einzelfundamenten ist mit u. U. erheblichen Set-

zungen und Setzungsunterschieden zu rechnen. Ein vollständiger Bodenaustausch kommt auf-

grund der Tiefenlage der Weichschichten nicht in Frage.

Brunnengründungen sowie Tiefgründungen werden aufgrund der zu erwartenden Absetztiefen

voraussichtlich unwirtschaftlich.

Um Setzungen und Schäden am Bauwerk zu reduzieren wird zunächst eine Flachgründung auf

Bodenplatte mit partiellem Bodenaustausch vorgeschlagen.

Hierbei ist eine Plattengründung als Gründungselement für die Gesamtkonstruktion (Abmaße ca.

3 m x 9 m) vorzusehen. Der Vorteil liegt bei einer vergrößerten Gründungsfläche und eines somit

erhöhten Grundbruchwiederstandes sowie einer reduzierten Einzelsetzung im Vergleich zu po-

tentiellen Einzelfundamente und somit einer Reduzierung von Setzungsunterschieden.

Aufgrund der ungünstigen Bettungseigenschaften im Bereich der Weichschichten ist jedoch da-

von auszugehen, dass die potentiell zu errichtende Bodenplatte mit einem relativ hohem Beweh-

rungsgrad auszuführen ist.

Die Ausführung eines lastverteilenden Gründungspolster mit mind. 0,5 m Dicke aus gut abge-

stuftem Korngemisch (GW, GI, Beton-RC) wird als Ausgleich von Unebenheiten und zur Ver-

gleichmäßigung der Setzung im Bereich flächiger Gründungselemente dringend empfohlen. Es

ist ein Verdichtungsgrad D (cid:116) 98 % auf der Gründungssohle zu erreichen und nachzuweisen. Pr

Es wird die Verlegung eines Geogitters unterhalb des Gründungspolsters empfohlen um zu er-

wartende Setzungsdifferenzen weiter zu minimieren.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 14 Geotechnischer Untersuchungsbericht

7 Bautechnische Hinweise 7.1 Böschungen/Baugruben/Leitungsgräben Baugruben mit einer Tiefe > 1,25 m sind abzuböschen bzw. zu verbauen. Baugruben die in das

Grundwasser einschneiden sind zu verbauen. Die Baugrubenwände abgeböschter Baugruben sind

vor Niederschlagswasser und vor Austrocknung zu schützen (z. B. abdecken mit Folie).

Bei beengten Platzverhältnissen sollte bei tieferen Baugruben auf geeignete Verbausysteme zu-

rückgegriffen werden. Es gilt die DIN 4124 „Baugruben und Gräben; Böschungen, Arbeitsraum-

breiten“. Nach DIN 4124 ist für den anstehenden sandigen Böden ein Böschungswinkel von

max. 45° einzuhalten.

Böschungen von Baugruben dürfen nicht durchströmt werden und sind dann zu verbauen oder

der Grundwasserspiegel ist so abzusenken, dass kein Wasserzutritt über die Böschung auftreten

kann. In Abhängigkeit von der Tiefe der Baugrube, wird eine trockene Baugrube mit einem was-

serundurchlässigen Verbau (z. B. Spundwandkasten) oder eine Wasserhaltung notwendig. Ohne

Verbau muss die Wasserhaltung als geschlossen Wasserhaltung außerhalb der Baugrube erfol-

gen.

7.2 Wasserhaltung Liegen Aushubsohlen unterhalb der Grundwasserspiegel sind Wasserhaltungsmaßnahmen not-

wendig. Bei der derzeitig absehbaren Aushubtiefe sind größere Wasserhaltungsmaßnahmen nicht

zu erwarten. Eventuell auftretendes Tages- oder Schichtenwasser kann voraussichtlich durch eine

offene Wasserhaltung aufgefangen werden.

Bei einer zu planenden Wasserhaltungsmaßnahme mit zu entnehmenden Grundwassermengen

von >10 m³/h muss nach dem Wasserhaushaltsgesetz eine wasserrechtliche Erlaubnis eingeholt

werden.

7.3 Auftrieb Binden Bauwerke ins Grundwasser ein, ist die Auftriebssicherheit nachzuweisen.

7.4 Verlegung von Rohrleitungen entfällt

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 15 Geotechnischer Untersuchungsbericht

8 Festlegung der Homogenbereiche nach VOB/C In Abwägung der Laboruntersuchungen, den durchgeführten Baugrundaufschlüssen, den umwelt-

relevanten Untersuchungen sowie den zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung bekannten Baume-

thoden wurden zunächst folgende Homogenbereiche festgelegt.

Die Homogenbereiche im Geltungsbereich DIN 18300 wurden unter Annahme folgender bautech-

nischer Randbedingungen festgelegt:

I. OberflächennaheAushubböden werden gelöst und nicht auf der Baustelle wiederverwen-

det,

In Abwägung der Laboruntersuchungen, den durchgeführten Baugrundaufschlüssen, sowie den

zum Zeitpunkt der Gutachtenerstellung bekannten Baumethoden wurden zunächst folgende Ho-

mogenbereiche festgelegt.

Nr Spalte 1 2 3

. B.2 DIN 18300

organische Böden, Moorerde, Mudde, 1 Torf, Auelehm, Aueton, etc.,

2,3,4,5

2 TM, TA, OU, OT, F, HZ, HN, OH

< (cid:21)(cid:19)(cid:17)(cid:4136)(cid:8) 3 < 10(cid:48)(cid:17)(cid:4136)(cid:8) T:0–75/U:5-100/ 4 a S:60–100/K:80-100

4 b

5 1,0 –2,5

6 < 25

7 5 -600 M.-% 8 0,05 –0,70 9 0 –1,2 locker bis dicht 10 D > 0,15 11 > 5 M.-%

12Bodengruppenach DIN 18915 2a, 3a, 4a n. e. n. e. n. b. nicht bestimmbar n. e. nicht erforderlich Die festgelegten Bereiche sind zunächst ein Vorschlag des Baugrundsachverständigen. Für die

endgültige Festlegung sind Detailkenntnisse aus der Planung notwendig.

Für weitere Gewerke nach VOB/C können sich andere Homogenbereiche ergeben. Auch können

sich in Abhängigkeit bestimmter Bauverfahren Änderungen an den genannten Bereichen ergeben.

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Seite 16 Geotechnischer Untersuchungsbericht

9 Vorschläge für weitere Untersuchungen und Messungen

Das potentielle Aushubmaterial sollte im Zuge der weiteren Planung auf umweltrelevante Stoffe

sowie etwaige Einbaubeschränkungen untersucht werden.

Für eine detaillierte Betrachtung einer etwaigen Tiefgründung ist ein Gründungsgutachten zu er-

stellen.

Dazu werden weitere (tieferführende) Untersuchungen (Sondierungen mit der schweren Ramm-

sonde DPH bzw. Drucksondierungen CPT) notwendig. Für eine Tiefgründung ist die Mindestauf-

schlusstiefe nach DIN 4020 noch nicht erreicht. Diese liegt bei t > Pfahllänge + 4,0 m.

10 Schlussbemerkungen

Die Empfehlungen im Gutachten behandeln die geotechnischen Fragestellungen entsprechend

dem gegenwärtigen Planungsstand. Ergeben sich bei der weiteren Planung jedoch Änderungen,

so sollten diese im Hinblick auf Baugrund und Gründung vor der Ausschreibung mit uns bespro-

chen werden.

Für Rückfragen stehen wir zur Verfügung.

Anlagenverzeichnis A-1 Pläne A-2 Schichtenverzeichnisse der Baugrundaufschlüße A-3 Zeichnerische Darstellung der Baugrundaufschlüße und Felduntersuchungen A-3.1 Bohrungen und Sondierungen A-3.2 Schürfe – entfällt A-4 Laboruntersuchungen Boden A-4.1 Korngrößenverteilungen A-5 Parameterstudie Bodenplatte

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Anlage A-1 Geotechnischer Untersuchungsbericht

A-1 Pläne

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0792 Anlage A-1

Lageskizze zum Prüfbericht 24-0927-E0792

Baugrunduntersuchung

Errichtung Infopavillon Am Wasser 3a 16307 Gartz (Oder)

Name X Y Z Datum Genauigk BS 1/ DPH 1 459613.21 5895427.2 2.26 02.09.2024 0.01

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Anlage A-2 Geotechnischer Untersuchungsbericht

A-2 Schichtenverzeichnisse der Baugrundaufschlüße

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Anlage A-3 Geotechnischer Untersuchungsbericht

A-3 Zeichnerische Darstellung der Baugrundaufschlüße und

Felduntersuchungen

A-3.1 Bohrungen und Sondierungen

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Anlage A-4 Geotechnischer Untersuchungsbericht

A-3.2 Schürfe – entfällt

A-4 Laboruntersuchungen Boden

A-4.1 Korngrößenverteilungen

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WILAB GmbH & Co. KG 24-0927-E0772 Anlage A-5 Geotechnischer Untersuchungsbericht

A-5 Parameterstudie Bodenplatte

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