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GEOTECHNISCHE KURZSTELLUNGNAHME

Bemessungswerte Standsicherheitsnachweis

Bauvorhaben : Tiroler Ache Gewässerordnung I. Ordnung

Maßnahme Abschnitt 25 / 26

Fkm 4,770 – 5,560 (rechts)

Bauherr : Wasserwirtschaftsamt Traunstein

Rosenheimer Str. 7

83278 Traunstein

Auftraggeber : Wasserwirtschaftsamt Traunstein

Rosenheimer Str. 7

83278 Traunstein

Planer : Wasserwirtschaftsamt Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Traunstein Ingenieur GmbH

Rosenheimer Str. 7 Bahnhofplatz 4

83278 Traunstein 83278 Traunstein

Statiker : Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH

Bahnhofplatz 4

83278 Traunstein

Sachbearbeiter : L. Rieder, M.Sc.

Dipl. Geol. Kl. Smettan

AZ 24100120 Traunstein, den 12. März 2025

Diese Kurzstellungnahme umfasst 15 Textseiten und 7 ANLAGEN. Die Veröffentlichung – auch gekürzt und auszugsweise – bedarf der vorherigen Genehmigung des Verfassers.

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INHALTSVERZEICHNIS

ALLGEMEINES ........................................................................................................................1

1.1 Veranlassung ........................................................................................................................... 1

1.2 Bearbeitungsunterlagen ......................................................................................................... 1

1.3 Angaben zur geplanten Baumaßnahme ............................................................................... 2

1.4 Allgemeine Lage und Höhenangaben ................................................................................... 2

ALLGEMEINE GEOLOGISCHE SITUATION / GEOTECHNISCHE KATEGORIE ................. 3
UNTERSUCHUNGEN UND UNTERSUCHUNGSERGEBNISSE ............................................ 4

3.1 Aufschlussbohrungen ............................................................................................................ 4

3.2 Drucksondierungen (CPT) ..................................................................................................... 4

3.3 Schwere Rammsondierungen (DPH) .................................................................................... 5

3.4 Geotechnische Laborversuche ............................................................................................. 5

3.5 Schichtenaufbau des Untergrundes ..................................................................................... 6

3.6 Geotechnische Klassifizierung und Bodenkennwerte ......................................................11

GRUNDWASSER / HYDROGEOLOGISCHE VERHÄLTNISSE ...........................................13
STELLUNGNAHME ................................................................................................................14

5.1 Dammaufbau .........................................................................................................................14

5.2 Durchlässigkeit .....................................................................................................................14

5.3 Bodenkennwerte ...................................................................................................................15

SCHLUSSBEMERKUNG .......................................................................................................15

ANLAGEN

ANLAGE 1 Lageplan

ANLAGE 2 Sondierprotokolle (CPT)

ANLAGE 3 Sondierprotokolle (DPH)

ANLAGE 4 Bohrprotokolle (2015)

ANLAGE 5 Schnitt

ANLAGE 6 Detailauswertung CPT

ANLAGE 7 Geotechnische Laborversuche (2015)

12.März 2025

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1. ALLGEMEINES

1.1 Veranlassung

Das Wasserwirtschaftsamt Traunstein plant im Rahmen des Hochwasserschutzes zwischen Almfischer und Almau bei Übersee die Überprüfung der Standsicherheit und ggf. Ertüchtigung des bestehenden rechten Achendammes im Abschnitt Fkm 4,770 bis 5,560. Zur Festlegung der Bemessungswerte für die Nachrechnung der bestehenden Deiche wurde das IB Gebauer mit der Betreuung der Baugrunderkundung und Ausarbeitung eines geotechnischen Berichts beauftragt, wobei im ersten Schritt eine geologische Kurzstellungnahme zur Festlegung der Bemessungswerte erfolgt.

1.2 Bearbeitungsunterlagen

Für die Ausarbeitung dieser geotechnischen Kurzstellungnahme standen folgende Unterlagen zur Verfügung:

➢ Übersichtslageplan des Wasserwirtschaftsamtes Traunstein M 1 : 15 000

➢ Lageplan des Wasserwirtschaftsamtes Traunstein o.M.

➢ Querprofile Tiroler Ache Fkm 2,200 bis 6,500 des Wasserwirtschaftsamtes Traunstein M 1 : 200

➢ Bericht zur Bewertung der Standsicherheit der Deiche an der Tiroler Ache Fkm 2,200 bis 2,800 und Fkm 4,800 bis 5,200 des LfU-Bayern vom 10.11.2015

➢ Geotechnische Stellungnahme Tiroler Achen, Deich-Innendichtung Maßnahme 34/1 Fkm 3,500 bis 8,400 links des IB Gebauer vom 17.11.2015

➢ Ergebnisse der Drucksondierungen (CPT) vom 27.09.2024

➢ Ergebnisse der schweren Rammsondierungen (DPH) vom 27.09.2024

➢ UmweltAtlas „Geologie“, des LfU-Bayern abgerufen am 11.07.2024

➢ Geologische Karte von Bayern, Blatt Traunstein M 1 : 25 000

➢ Hydrogeologische Karte von Bayern, Blatt Traunstein M 1 : 50 000

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Darüber hinaus standen Ergebnisse weiterer Baugrundaufschlüsse diverser Bauvorhaben in der Umgebung zur Verfügung und es erfolgte durch den Sachbearbeiter der Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH eine Inaugenscheinnahme der örtlichen Situation.

1.3 Angaben zur geplanten Baumaßnahme

Im Zuge der Überprüfung des bestehenden Hochwasserschutzes soll eine Nachrechnung der Standsicherheit des Deichabschnitts Fkm 4,770 – 5,560 zwischen Almfischer und Almau auf der rechten (östlichen) Flussseite erfolgen. Aufgrund des dabei ermittelten Standsicherheits- niveau soll festgelegt werden, welche Maßnahmen zur Ertüchtigung der Deiche erforderlich sind.

1.4 Allgemeine Lage und Höhenangaben

Die geplante Baumaßnahme liegt in den Gemeinden Grabenstätt und Übersee am Ostufer der Tiroler Ache und erstreckt sich von Fkm 4,770 bis 5,560. Die Deichkrone liegt im betreffenden Bereich zwischen ca. 531,07 und 532,25 m üNN und weist eine Höhe von ca. 2,0 bis 5,0 m gegenüber dem Hinterland auf.

Auszug aus TOP 25 Landesamt für Vermessung und Geoinformation Bayern

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2. ALLGEMEINE GEOLOGISCHE SITUATION / GEOTECHNI-

SCHE KATEGORIE

Entsprechend den Angaben der geologischen Karte liegt das Baufeld im Bereich postglazialer Schwemmböden der Tiroler Ache, die von spät- bis postglazialen Beckensedimenten unterlagert werden. Dementsprechend besteht der Untergrund unter den Auffüllböden der Dammschüttung aus feinkörnigen Schwemm- und Verlandungsböden sowie einer Abfolge aus Schwemmkiesen und -sanden. Diese Abfolge wird von feinkörnigen Beckensedimenten und unterlagert.

Im Bereich zwischen nördlichem Bauende und der Achen Brücke bei Almau wird diese glariale Abfolge bereits in relativ geringer Tiefe von Halbfestgesteinen der tertiären Molasse („Flinz“) unterlagert bzw. streicht diese Abfolge westlich der Ache in Form des sogenannten Hennen- bichl über Tage aus

Aueablagerungen

Niedermoortorf

Sandstein,

Tertiär

Tonmergel,

Tertiär

Auszug aus Geologische Karte von Bayern, Blatt Traunstein

Das Baufeld liegt nach DIN EN 1998-1/NA in der Erdbebenzone 0, wobei nach der noch nicht eingeführten neuen Regelung des EC 8 eine zukünftig ggf. abweichende Einstufung nicht aus- zuschließen ist.

Auf Grundlage der bisher vorliegenden Planunterlagen und geologischen Verhältnisse ist das geplante Bauvorhaben nach DIN 4020 der Geotechnischen Kategorie (GK) 1 zuzuordnen.

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3. UNTERSUCHUNGEN UND UNTERSUCHUNGSERGEBNISSE

3.1 Aufschlussbohrungen

Im Zuge früherer Untersuchungen erfolgten im Auftrag des LfU insgesamt 4 Aufschlussbohrungen im Rammkernbohrverfahren. Die Bohrungen wurden bis in folgende Tiefe abgebohrt:

Bohrung	Bohrtiefe [m uAP]	Ansatzhöhe [m üNN]	Fkm
2B1/15	ca. 8,0	532,00	ca. 04 + 820
2B2/15	ca. 10,0	531,90	ca. 05 + 005
2B3/15	ca. 10,0	531,99	ca. 05 + 060
2B4/15	ca. 10,0	532,00	ca. 05 + 210

Die Lage der Bohrungen ist dem Lageplan der Anlage 1, die betreffenden Bohrprofile der Anlage 4 zu entnehmen. Darüber hinaus standen die Ergebnisse der Aufschlussbohrungen des linksseitigen Deichs des gleichen Flussabschnitts zur Verfügung. Da diese eine sehr gute Korrelierung mit den Ergebnissen der Drucksondierungen zeigen, konnte für die derzeitige Planungsphase von weitergehenden Aufschlussbohrungen abgesehen werden.

3.2 Drucksondierungen (CPT)

Zur Überprüfung des Bodenaufbaus bzw. Verdichtung des Aufschlussrasters wurden im Abschnitt Fkm 4,770 bis 5,560 am 27.09.2024 durch die Fa. Geo-Pro vier Drucksondierungen (CPT) nach DIN EN ISO 22476-1(10/2013) mit der elektrischen Drucksonde ausgeführt. Hierbei werden durch spezielle Sondierspitzen, Spitzendruck und lokale Mantelreibung getrennt erfasst und das Reibungsverhältnis aus Spitzendruck und Mantelreibung ermittelt. Die Sondieransatzpunkte lagen, ausgenommen CPT 14/24, auf der Deichkrone.

Die jeweiligen Sondiertiefen können der nachfolgenden Tabelle entnommen werden:

Sondierung	Sondiertiefe [m uGOK]	Ansatzhöhe [m üNN]	Fkm
CPT 14/24	8,98	529,12*	ca. 04 + 905
CPT 15/24	15,01	529,61	ca. 05 + 140
CPT 16/24	15,00	532,25	ca. 05 + 290
CPT 17/24	15,01	531,07	ca. 05 + 560

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*Ansatzpunkt wasserseitiges Vorland

Die Ansatzpunkte der Drucksondierungen lagen in der Regel auf der Deichkrone und wurden von der Fa. GeoPro mittels RTK-GPS eingemessen.

Die Ansatzpunkte der Sondierungen sind im Lageplan der ANLAGE 1 zu ersehen. In ANLAGE 2 sind die Sondierprotokolle sowie in ANLAGE 6 die Detailauswertungen einschließlich der daraus abgeleiteten Bodenkennwerte beigefügt.

3.3 Schwere Rammsondierungen (DPH)

Zur Überprüfung des oberflächennahen Bodenaufbaus in Dammbereichen, die mit der Druck- sonde nicht angefahren werden konnten, wurden im am 27.09.2024 zwei schwere Rammson- dierungen durchgeführt. Die Sondierung wurden mit der schweren Rammsonde (DPH) nach DIN EN ISO 22476-02: 2012-03 ausgeführt.

Die Sondieransatzpunkte lagen auf Geländeoberkante (Dammkrone):

Sondierung	Sondiertiefe [m uGOK]	Höhe Ansatzpunkt [m üNN]	Fkm
DPH 14/24	10,6	531,52	ca. 04 + 905
DPH 15/24	15,0	532,04	ca. 05 + 140

Die Lage der Sondieransatzpunkte ist aus dem Lageplan der ANLAGE 1 zu ersehen. In ANLAGE 3 sind die Ergebnisse der Rammsondierungen in Form von Rammdiagrammen aufgetragen.

3.4 Geotechnische Laborversuche

Im Zuge der Aufschlussbohrungen 2015 wurde aus den damals gewonnen Bohrkernen folgende geotechnische Laborversuche durchgeführt / bodenmechanische Parameter ermittelt.

Schurf	Entnahmetiefe [m uGOK]	Laborversuch	Anl.- Nr.
2B1/15	1,6	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B1/15	2,1	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B1/15	2,1	Zustandsgrenzen (DIN 18122-1)	7.2
2B1/15	2,1	Rahmenscherversuch (DIN 18137-3)	7.3
2B2/15	5,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1

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2B3/15	3,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B3/15	6,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B4/15	3,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B4/15	4,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B4/15	9,0	Korngrößenverteilung (DIN 18123:2011-4)	7.1
2B4/15	4,0	Rahmenscherversuch (DIN 18137-3)	7.3

Die Ergebnisse dieser Laborversuche sind in ANLAGE 7 dargestellt.

Darüber hinaus standen die Ergebnisse der Laborversuche der entsprechenden Untersuchung der linksseitigen Deiche zur Verfügung. Da die aus den Drucksondierungen abgeleiteten Scherparameter / Bodenkennwerte gut mit den für diese Böden bislang ermittelten Versuchsergebnisse korrelieren, konnte vorerst von weitergehenden Laborversuchen abgesehen werden.

3.5 Schichtenaufbau des Untergrundes

3.5.1 Oberboden

Außerhalb des befestigten Deichkronen-/ Hinterlandweges besteht die oberste Bodenschicht aus einer 0,1 bis 0,2 m mächtigen zum Teil aufgefüllten Oberbodenauflage. Dabei handelt es sich im Wesentlichen um stark humose gemischtkörnige Böden bzw. Schluffe mit organischen Beimengungen.

Beurteilung:

Der Oberboden ist nach DIN 18 300 bzw. DIN 18 301 einem Homogenbereich O zuzuweisen.

Aufgrund ihrer geringen Mächtigkeit ist die Oberbodenauflage für die Nachrechnung der Standsicherheit der Deiche nicht von Relevanz.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

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3.5.2 Kiesige Auffüllböden (Dammschüttung)

Entsprechend der Lage der Ansatzpunkte auf der Deichkrone besteht, ausgenommen der Bereich (CPT 15/24) ca. Fkm 5 + 100 bis 5 + 180, die oberste Bodenschicht aus kiesigen Auffüllböden der Deichschüttung bzw. im oberen Bereich der Kiestragschicht des Deichkronenweges. Diese bestehen im Wesentlichen aus sandigen bis stark sandigen, schwach schluffigen Kiesen mit unterschiedlichen Steingehalten.

Die Schichtuntergrenze lag in den Aufschlüssen zwischen ca. 1,1 m uOK Deich (CPT 16/24) und 5,3 m uOK Deich (2B2/15).

Beurteilung:

Aufgrund ihrer bodenmechanischen Eigenschaften stellen die kiesigen Auffüllböden der Deichschüttung hinsichtlich der Nachrechnung der Standsicherheit unkritische Bö- den dar.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

3.5.3 Gemischtkörnig bindige Auffüllböden (Dammschüttung)

In den Sondierungen DPH15/24 und CPT15/24 im Flussabschnitt ca. Fkm 5 + 100 bis 5 + 180 folgen unter der geringmächtigen Kiestragschicht des Deichkronenweges schwach kiesige Schluff-Sand-Gemische. Offenbar erfolgte in diesem Bereich die Dammschüttung mit entspre- chenden bindigen Böden.

Die Schichtuntergrenze der betreffenden Auffüllböden liegt bei ca. 5,3 m uOK Deichkrone, wobei jedoch in den Sondierungen eine Unterscheidung zu den natürlich anstehenden fein- körnigen Schwemmböden nur bedingt möglich ist.

Beurteilung:

Aufgrund der ungünstigen Scherparameter stellen die gemischtkörnig bindigen Auffüllböden bzgl. Nachrechnung der Standsicherheit kritische Boden dar und sind daher gesondert zu betrachten.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

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3.5.4 Feinkörnige Schwemmböden

Unter den Auffüllböden der Dammschüttung bzw. außerhalb des Dammprofils unter der Oberbodenauflage folgen in den Sondierungen CPT 16/24 und CPT 17/24 die feinkörnigen Schwemmböden (Verlandungsböden) der ursprünglichen Decklage. Bereichsweise (CPT 17/24) folgen unter den Schwemmkiesen nochmals mehrere Meter mächtige, analoge feinkörnige Schwemmböden.

Dabei handelt es sich im Wesentlichen feinsandige bis stark feinsandige, tonige Schluffe, die zum Teil in Schluff-Feinsand-Gemische sowie schluffige Feinsande (Schwemmsande) über- gehen können.

Darüber hinaus können diese in wechselndem Umfang organische Anteile bzw. Torfeinlage- rungen aufweisen, die aufgrund ihres stark abwechselnden geomechanischen Verhaltens in Kap. 3.5.5 getrennt beschrieben werden.

Die Schichtuntergrenze schwankt zwischen ca. 10,5 m uOK (CPT 17/24) und 4,2 m uOK Deich (CPT 16/24) bzw. ist entstehungsbedingt reliefartig ausgebildet. Die Mächtigkeit schwankt dementsprechend in den Aufschlüssen zwischen ca. 3,0 m und 6,0 m.

Beurteilung:

Bzgl. der Standsicherheit der Dämme sind die an der Dammaufstandsfläche befindli- chen feinkörnigem Schwemmböden insbesondere hinsichtlich des Grundbruchnach- weises relevant, jedoch kann durch die bisherige Überschüttung unter der Dammauf- standsfläche von einer entsprechenden Teilkonsolidierung ausgegangen werden. Dar- über hinaus ist zu beachten, dass diese zum Teil suffusions- und erosionsgefährdete Böden darstellen können.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

3.5.5 Torf (informativ)

Auch wenn in dem hier betreffenden Deichabschnitt in den vorliegenden Aufschlussbohrungen nicht angetroffen, ist auf Grund der vom linksseitigen Deich bekannten Bodenaufschlüsse nicht auszuschließen, dass sich lokal, teils innerhalb der feinkörnigen Schwemmböden, teils an deren Basis wechselnd mächtige Torflinsen befinden könnten.

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Beurteilung:

Grundsätzlich stellen entsprechende Torflagen, aufgrund ihrer ungünstigen bodenme- chanischen Kennwerte bzgl. Standsicherheitsnachweis / Nachrechnung der Deiche, kri- tische Böden dar, jedoch weisen entsprechende Torflagen durch die bisherige Auflast der Deichschüttung eine entsprechende Teilkonsolidierung auf.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

3.5.6 Postglaziale Schwemmkiese / -sande

Unter den feinkörnigen Schwemmböden bzw. im Abschnitt ca. 4 + 800 – 5.100 direkt unter den Auffüllböden der Dammschüttung folgen postglaziale Schwemmkiese die sowohl vertikal als auch horizontal in Schwemmsande übergehen können bzw. mit diesen verzahnen. Bei den Schwemmkiesen handelt es sich überwiegend um sandige bis stark sandige Fein- bis Mittelkiese mit Übergängen zu Kies-Sand-Gemischen. Bei den Sanden handelt es sich um schluffige bis stark schluffige Fein- bis Mittelsande.

Sowohl innerhalb der Kiese als auch der Sande können feinkörnige Zwischenlagen, analog den feinkörnigen Deckschichten, als auch vereinzelt Schwemmholzeinlagerungen auftreten. Ebenso treten in den Schwemmkiesen im oberen Bereich vereinzelt Rollkieslagen auf.

Die Schichtuntergrenze schwankt zwischen ca. 3,7 m uGOK (CPT 17/24) und 13,8 m (DPH 16/24). Die Schichtmächtigkeit liegt demnach zwischen ca. 1,4 m und > 9 m.

Beurteilung:

Aufgrund ihrer relativ guten Scherparameter stellen die postglazialen Kiese und Sande hinsichtlich Standsicherheit der Deiche in der Regel unkritische Böden dar, sind jedoch aufgrund deren Tiefenlage nur von untergeordneter Bedeutung.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

3.5.7 Feinkörnige Beckensedimente (Beckenschluffe / Seeton)

Unter den Schwemmkiesen / -sanden bzw. im Bereich CPT 17/24 unter feinkörnigen Schwemmböden folgen im Abschnitt ca. 5+ 060 – 5+ 600 die spätglazialen Beckensedimente des Chiemseebeckens, wobei im Bereich der Schichtgrenze zum Teil eine Wechselschichtung mit den überlagernden Kiesen ausgebildet ist. Dabei handelt es sich teils um tonige, teils um feinsandige Schluffe, in die stark feinsandige Zwischenlagen in unterschiedlicher Tiefe und Mächtigkeit eingelagert sind.

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Darüber hinaus können sich im oberen Bereich auch organische Einlagerungen finden.

Die Schichtuntergrenze wurde in den Drucksondierungen nicht erreicht und liegt > 15 – uGOK.

Beurteilung:

Für die Nachrechnung der Standsicherheit der Deiche sind die feinkörnigen Beckensedimente aufgrund ihrer Tiefenlage nicht von Relevanz.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

3.5.8 Tertiärmergel („Flinz“) (informativ)

In der Aufschlussbohrung 2B1/15 sowie den Sondierungen CPT 14/24 und DBH14/24 folgen unter den Schwemmkissen die Halbfestgesteine der tertiären Molasse (Flinz) des Ausläufers des Hennenbichels. Hierbei handelt es sich überwiegend um Halbfestgesteine aus Tonmer- geln und Schluffstein die an der Schichtgrenze eine wechselnd mächtige Verwitterungszone aufweisen. Dabei bildet die Schichtgrenze zu den überlagernden postglazialen Kiesen ein starkes Relief. So wurden bei der Baugrunderkundung für den linksseitigen Deich die Ton- mergel im Abschnitt ca. 5+200 – 5-600 in einer Tiefe zwischen 11,7 und 14,2 Meter unter Deichkrone angetroffen.

Die Schichtuntergrenze des Tertiärs wurde in den Bohrungen nicht erreicht und liegt im bei

30 m uGOK.

Beurteilung:

Aufgrund ihrer guten Scherparameter stellen die Tertiärmergel hinsichtlich Standsi- cherheit der Deiche unkritische Böden dar, sind jedoch aufgrund deren Tiefenlage nur von untergeordneter Bedeutung.

Für die Nachrechnung der Standsicherheit sind die in Tabelle 1.1 genannten Klassifizierungen und Bodenkennwerte in Ansatz zu bringen.

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3.6 Geotechnische Klassifizierung und Bodenkennwerte

Den erdstatischen Berechnungen können aufgrund der durchgeführten Untersuchungen, der Erfahrungswerte von vergleichbaren Böden sowie der Angaben der DIN 1055, T 2 die in folgender Tabelle angegebenen Bodenkennwerte zugrunde gelegt werden.

Die anstehenden Böden wurden in

➢ Kiesige Auffüllböden (Dammschüttung)

➢ Gemischtkörnig bindige Auffüllböden (Dammschüttung)

➢ Feinkörnige Schwemmböden

➢ Torf (informativ)

➢ Postglaziale Schwemmkiese / -sande

➢ Beckensedimente (Beckenschluffe / Beckensande) (informativ)

➢ Tertiärmergel (“Flinz”) (informativ)

eingeteilt.

Im Regelfall kann mit den dort aufgeführten Mittelwerten als charakteristische Kennwerte gerechnet werden. In kritischen Lastfällen in Einzelbereichen des Bauvorhabens sollte dagegen auf Grundlage der ungünstigen Werte eine Grenzwertbetrachtung durchgeführt werden.

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tre w n n e k s g r ib e G

e h c ie r e B e g id n a s

/ e d n a s m m e w h c S

n e g n u r e g a ln iE e h c s in a g r o

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] s K /m [	/	3 5 4 -0-0-0 111 x x x 3 1 5 < .M .i	5 8 7 -0-0-0 111 x x x 5 1 8 ≤ .M - .i	6 8 7 -0-0-0 111 x x x 1 5 1 .M < - .i	5 7 7 -0-0-0 111 x x x 3 15 < .M .i	3 5 4 -0-0-0 111 x x x 5 1 5 ≥ .M .i	5 * 8 7 -0* -0-0 ) 1 6 -0 1 1 x 1 x x 1 ( x 1 1 < 1 < .M < - .i	8 -0 1 x 1 <
]² m E s /N M [	/	0 5 18 1 .M - 0 6 .i	* * 0 51 1 .M > - .i 8	* * 5 * * * 6 1 .M - 2 .i	4 3 - .M 5 ,0 .i	0 0 08 1 .M - 0 3 .i	5 8 .M - 2 .i	G 0 0 08 31 - .M 0 8 .i
]³ m ‘ /N k [	9	2 1 – 0 1	1 1 - 9	0 1 - 8	4 - 1	3 1 - 1 1	1 1 - 9	G 4 1 – 3 1
]³ m  /N k [	9 1	2 1 22 – .M 0 2 .i	0 9 21 - .M 8 1.i	9 8 11 - .M 7 1.i	5 1 4 2 1 , 1 - .M 1 .i	2 1 22 – .M 0 2 .i	0 9 21 - .M 8 1 .i	2 4 .M G 5 2 3 - .i , 2 3
]² m ‘c /N k [	/	0	8 4 - .M * * 0 .i	6 3 - .M * * 0 .i	4 6 .M - 2 .i	0	0 1 6 - .M * 1 * .i	G 0 0 - 0 0 2 1 0 6 .M > .i
]°  [	/	0 5 4,7 - 3 5 .M ,2 3.i	5 - * * 5 ,2 9 2 .M 2 3 .i	0 3 5 2 5 - .M ,8 1 .i	8 6 11 - .M 3 1 .i	0 4 5 3 * * ) - .M 5 ,2 0 3 .i 3 (	* 5 * 8,2 22 – .M 0 2 .i	G 0 0 43 - .M 5 2 .i
-tie p B m k tS e t s h c ild E V - o r F n if T Z	3 F	) 1 2 F F (	* * 3 ) 2 F F (	* * 3 ) 2 F F (	3 F	* * 1 ) 2 F F (	3 F	- p mh c e ild ts n o if rf
1 -n e d o B e s s a lk N 8 0 1 3 ) 2 1 0 2 ( ID	1 O B	) 2 1 1 ) 3 N N S S BBBB ( (	* ,2 * ) 2 B N BB (	* ,2 * ) 2 B N BB (	) 1 2 O O BB (	* 1 * ) 1 ) 3 2 N S S B N B B B ( (	) 1 2 2 B B N BBB (	2 ) 2 V D 4 F5 F B / V ( B 1 F ,1 V D F F
0 -n e d o B e s s a lk N 8 0 1 3 ) 2 1 0 2 ( ID	1	) 5 ( ,3	* * 4 ) 3 (	4	) 4 ( 3,	) 3 5 (	) 4 2 (	7 ,6
6 n - e p 9 1 e d o B p u r g N 8 1 ID	U O / H O	U G )U IG ,W S ( G	* M * Ū TL S / L T U / U S	M * * Ū * )T TL S O / L T U / U S / U O (	)N )T HO ( / ,Z U HO (	U G* * / U W S G	M * T ,L )L U ( Ū S * ) T (	- e g ts n e ie fbts la H
e z th - n e K O ]h c ih r g u c ie c r e m D St n[ u	-e 2 ,0 -ö b b sh – h c g n c ie 1 ,0 ie D u h c r s	le 3 ,5 b a– ir a1 v,1	– .a 0 c 0 0 h c ie 1 + 5 8 1 + 3 ,5 r e m 5 Bk F	5 ,0 1 – 2 ,4	n e s n iL fg g e la k o l	8 3, 1 – 7 ,3	te th d n 5 1 c in u k > > r e	te th d n 0 3 c in u k > > r e
th c ih c s n e d o B	n e d o b r e b O	n e dth ö c e b id g is llü r e - e iK ffu A k c o l	)th g in c id r n ö e le k d ttim th ö c s im e g id b llü ffu /h c r e k - e G n ib A ie w c o l(	/ n fie e ts d ö h - e g in b m c ie r e k m w c r -o ö k e w ) g l )r n h iie h ie c r e F S b ( s (	fr o T	- )th /e s c e id e ik ( la iz m le ttim m a lg e we r - t d e shnk o P c S a s c o l	e tn e m h - id c ie e sw n– e k g )fie c iie e B r b ts (	le ts g r e e f m - ts r äe itr fb e la Th

März 2025 Seite 12 von 15

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BV Deichsanierung Tiroler Ache - Abschnitte 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

4. GRUNDWASSER / HYDROGEOLOGISCHE VERHÄLTNISSE

In den Bohrungen (2015) wurden in folgenden Tiefen Grundwasser angetroffen:

Schurf	GW angetroffen [m uGOK Deichkrone]	GW / [m üNN]
2B2/15	ca. 5,9	526,00
2B3/15	ca. 5,8	526,19
2B4/15	ca. 5,2	526,80

Bei der Baugrunderkundung 2014 für den linksseitigen Deich wurde im betreffenden Abschnitt das Grundwasser zwischen 525,86 (Fkm 4+800) und 526,49 NM (Fkm 5,600) erkundet.

Mit den zu ergänzenden Baugrunderkundung durchgeführten Drucksondierung konnten verfahrensbedingt keine Grundwasserstände ermittelt werden.

Jedoch ist von den zu diesem Zeitpunkt in den angrenzenden Abschnitten durchgeführten Aufschlüssen bekannt, dass zu diesem Zeitpunkt witterungs-/seespiegelbedingt bis zu einem Meter höhere Grundwasserstände vorherrschten.

Den Grundwasserleiter bilden die postglazialen Schwemmkiese / -sande. Aufgrund der geringen Durchlässigkeit der überlagernden feinkörnigen Schwemmböden steht daher das Grundwasser bei hohen Grundwasserständen gespannt an.

Grundwassermessstellen mit entsprechenden Messreihen, die Aussagen zu den möglichen Grundwasserhöchstständen zulassen, sind aus dem Umfeld nicht bekannt. Da jedoch die vorliegenden Daten den Schluss nahelegen, dass der Grundwassersstand in Ufernähe der Ache weitgehend durch den Flußwasserspiegel bedingt ist, ist davon auszugehen, dass der Grundwasserhöchststand (HGW ) bzw. der betreffende Druckspiegel ca. 0,5 – 0,8 m uGOK cal Vorland landseitig liegt.

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5. STELLUNGNAHME

5.1 Dammaufbau

Der bestehende Deich ist überwiegend aus Kies-Sand-Gemischen mit wechselnden Steinanteilen aufgebaut. Im Abschnitt ca. 5 + 100 bis 5 + 180 ist jedoch der Deich aus gemischtkörnigen bindigen Böden aufgebaut. Soweit die Überprüfung der Standsicherheit ergibt, dass lediglich im Bereich mit gemischtkörnigen Auffülböden, die Standsicherheit erhöhender Massnahmen erforderlich sind, ist durch ergänzende Aufschlüsse dieser Bereich näher einzugrenzen.

5.2 Durchlässigkeit

Wie in Kap. 4 dargestellt korrespondieren die Grundwasserstände unterhalb der Dammaufstandsfläche weitgehend mit dem Flußwasserspiegel. Aus den in den Proben der Aufschlussbohrungen 2015 ermittelten Kornverteilungen der kiesigen Auffüllböden der Dammschüttung ergeben sich sehr unterschiedliche Durchlässigkeiten zwischen ≥ 3 x 10-3 und < 1 x 10-5 m/sec.

Es wird daher empfohlen, zur Erfassung der zu erwartenden wechselnden Durchlässigkeiten den Standsicherheitsberechnungen im Rahmen einer Min- / Max-Betrachtung folgende Werte zugrunde zu legen:

Boden	Kf [m/s]
Kiesige Dammschüttung - Min	1 x 10-5
Kiesige Dammschüttung - Mittel	4 x 10-4
Kiesige Dammschüttung - Max	3 x 10-3
Gemischtkörnige bindige Dammschüttung - Min	1 x 10-8
Gemischtkörnige bindige Dammschüttung – Mittel	8 x 10-7
Gemischtkörnige bindige Dammschüttung - Max	5 x 10-5
Feinkörnige Schwemmböden Dammaufstandsfläche – Min (vertikal)	1 x 10-8
Feinkörnige Schwemmböden Dammaufstandsfläche – Max (horizontal)	5 x 10-6

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5.3 Bodenkennwerte

Für die Nachweise der Standsicherheit des Deichs sind im Wesentlichen die kiesig-sandigen bzw. gemischtkörnig bindigen Auffüllböden der Dammschüttung und bezüglich Grundbuch die feinkörnigen Schwemmböden unter der Dammaufstandsfläche relevant.

Die aus den Drucksondierungen abgeleiteten Scherparameter  und c für die kiesigen Auf- füllböden der Dammschüttung und die feinkörnigen Schwemmböden / Decklehme an deren Basis liegen durchweg im Rahmen der bei den früheren Untersuchungen ermittelten Werte.

Den Standsicherheitsnachweisen sind die in Tabelle 1 ausgewiesenen Bodenkennwerte so- wie der in ANLAGE 5 dargestellte Schichtenverlauf zugrunde zu legen. Im kritischen Fällen sind ggf. Min- / Max-Betrachtungen mit der in Tab. 1 aufgeführten oberen und unteren Grenz- werte durchzuführen.

6. SCHLUSSBEMERKUNG

Die durchgeführten Geländeuntersuchungen können naturgemäß nur als punktuelle Aufschlüsse bzw. Angaben über die Bodenbeschaffenheit verstanden werden. Allfällige Abweichungen können nicht gänzlich ausgeschlossen werden.

Entsprechend der Abstimmung mit dem Auftraggeber wurde in erster Linie eine Geotechnische Kurzstellungnahme erstellt. Dementsprechend sind darin nicht alle Punkte eines Bodengutachtens nach DIN 4020 / 4022 beinhaltet.

Nach Festlegung ggf. erforderlichen Maßnahmen für die Ertüchtigung der Deiche ist diese Kurzstellungnahme zu einem entsprechenden Geotechnischen Bericht fortzuschreiben.

Traunstein, den 12. März 2025

i.V. Dipl.-Geol. Kl. Smettan i.A. L. Rieder, M.Sc.

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	ANLAGE 1 Lageplan
ANLAGE 1 Lageplan	ANLAGE 1 Lageplan

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	ANLAGE 2 Sondierprotokolle (CPT)
ANLAGE 2 Sondierprotokolle (CPT)	ANLAGE 2 Sondierprotokolle (CPT)

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94.1

Cone resistance (qc) in MPa Friction ratio (Rf) in %
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2
		G.L.	: 52	6,84 m	NHN
						t
			Maxim	alkraft	erreich	t
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Sleeve friction (fs) in MPa
	Test according ÖNORM EN ISO 22476-1						Date : 23.09.2024
	Project : Deichsanierung Tiroler Achen Location: Übersee/Grabenstätt						Cone no. : S15CFII.S19293
							Project no.: 240514
							CPT no. : CPT 14/24	1/1

[Seite 22]

94.1

Cone resistance (qc) in MPa Friction ratio (Rf) in %
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2
		G.L.	: 52	7,33 m	NHN
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Sleeve friction (fs) in MPa
	Test according ÖNORM EN ISO 22476-1					Date : 23.09.2024
	Project : Deichsanierung Tiroler Achen Location: Übersee/Grabenstätt					Cone no. : S15CFII.S19293
						Project no.: 240514
						CPT no. : CPT 15/24	1/1

[Seite 23]

94.1

Cone resistance (qc) in MPa Friction ratio (Rf) in %
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2
		G.L.	: 52	9,97 m	NHN
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Sleeve friction (fs) in MPa
	Test according ÖNORM EN ISO 22476-1					Date : 23.09.2024
	Project : Deichsanierung Tiroler Achen Location: Übersee/Grabenstätt					Cone no. : S15CFII.S19293
						Project no.: 240514
						CPT no. : CPT 16/24	1/1

[Seite 24]

94.1

Cone resistance (qc) in MPa Friction ratio (Rf) in %
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2
		G.L.	: 52	8,79 m	NHN
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Sleeve friction (fs) in MPa
	Test according ÖNORM EN ISO 22476-1					Date : 24.09.2024
	Project : Deichsanierung Tiroler Achen Location: Übersee/Grabenstätt					Cone no. : S15CFII.S19293
						Project no.: 240514
						CPT no. : CPT 17/24	1/1

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	ANLAGE 3 Sondierprotokolle (DPH)
ANLAGE 3 Sondierprotokolle (DPH)	ANLAGE 3 Sondierprotokolle (DPH)

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	ANLAGE 4 Bohrprotokolle (2015)
ANLAGE 4 Bohrprotokolle (2015)	ANLAGE 4 Bohrprotokolle (2015)

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	ANLAGE 5 Schnitt
ANLAGE 5 Schnitt	ANLAGE 5 Schnitt

[Seite 34]

540.00

535.00

530.00

525.00

520.00

515.00

000.008+4 000.028+4 000.048+4 000.068+4 000.088+4 000.009+4 000.029+4 000.049+4 000.069+4 000.089+4 000.000+5 000.020+5 000.040+5 000.060+5 000.080+5 000.001+5 000.021+5 000.041+5 000.061+5 000.081+5 000.002+5 000.022+5 000.042+5 000.062+5 000.082+5 000.003+5 000.023+5 000.043+5 000.063+5 000.083+5 000.004+5 000.024+5 000.044+5 000.064+5 000.084+5 000.005+5 000.025+5 000.045+5 000.065+5 440.965+5 Lokale Mantelreibung [MN/m²]Spitzwiderstand [MN/m²] Reibungsindex [%] 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0 0 Lokale Mantelreibung [MN/m²]Spitzwiderstand [MN/m²] Reibungsindex [%] Lokale Mantelreibung [MN/m²]Spitzwiderstand [MN/m²] Reibungsindex [%] 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0 Lokale Mantelreibung [MN/m²]Spitzwiderstand [MN/m²] Reibungsindex [%] 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0 0 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 10 8 6 4 2 0 0 0

5 5 5 Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH 10 Bahnhofplatz 4, D-83278 Traunstein Tel.: 0861 / 98947-0, Fax: 0861 / 98947-55 10 INGENIEUR GMBH 10 10

15 15

510.00müNN

Stationierung

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BV Deichsanierung Tiroler Ache – Abschnitt 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

	ANLAGE 6 Detailauswertung CPT
ANLAGE 6 Detailauswertung CPT	ANLAGE 6 Detailauswertung CPT

[Seite 36]

GEO-PRO CPT: 240514_CPT 14_24 Urstein Nord 13 Total depth: 8.98 m, Date: 23092024.00 5412 Puch Surface Elevation: 526.84 m www.mjp-zt.at Coords: X:5301223.79, Y:32761996.75 Project: Deichsanierung Tiroler Achen Cone Type: GEOMIL S15CFII Location: Übersee/Grabenstätt Cone Operator: ScMa/MeJo

ConCeo rnees irsetasinsctea nqcte qt FricFtiroicnt iroanti oratio PoreP oprree spsruerses uure u SBTS IBnTd eInxdex SoilS Boeilh Baevhioauvri oTuyrp Teype 0 0 0 0 0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 Sand & silty sand 1 1 1 1 1 Silty sand & sandy silt 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 Sand & silty sand 2 2 2 2 2 Sand & silty sand 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 Sand & silty sand 3 3 3 3 3 Sand & silty sand Sand

)m( htpeD 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5

15 )m( htpeD 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5

15 )m( htpeD 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5

15 )m( htpeD 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5

15 )m( htpeD 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5

									Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa Sa	nd nd nd nd nd nd nd nd nd nd nd nd	& s & s & s & s & s & s	ilty ilty ilty ilty ilty ilty	sa sa sa sa sa sa	nd nd nd nd nd nd
									Sil Ve Ve	ty s ry ry	an den den	d & se/ se/	sa stif stif	ndy f so f so	si il il	lt

15 15 15 15 15 0 10 20 30 40 50 0 2 4 6 8 10 0 50 1 2 3 4 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 Tip resistance (MPa) Rf (%) Pressure (kPa) I(SBT) SBT (Robertson, 2010) SBT legend 1.Sensitive fine grained 4.Clayey silt to silty clay 7.Gravely sand to sand 2.Organic material 5.Silty sand to sandy silt 8.Very stiff sand to clayey sand 3.Clay to silty clay 6.Clean sand to silty sand 9.Very stiff fine grained

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:11 61 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 37]

Permeability

-9 -6 -3 +0 1x10 1x10 1x10 1x10 Ksbt (m/s) )m( htpeD Permeability Young's modulus 0

15 0 50 100 150 200 Es (MPa) )m( htpeD SPT N60 Young's modulus 0

15 0 10 20 30 40 50 N60 (blows/30cm) )m( htpeD SPT N60 Relative density 0

15 0 20 40 60 80 100 Dr (%) )m( htpeD Relative density Friction angle 0

15 30 35 40 45 50 φ (degrees)

Calculation parameters Permeability: Based on SBT Relative density constant, C : 350.0 n Dr SPT N : Based on I and q Phi: Based on Kulhawy & Mayne (1990) 60 c t Young’s modulus: Based on variable alpha using I (Robertson, 2009) User defined estimation data c )m( htpeD Friction angle 0

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:12 62 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 38]

Constrained Modulus

0 50 100 150 200 M(CPT) (MPa) )m( htpeD Constrained Modulus Shear strength 0

15 0 100 200 300 400 500 Su (kPa) )m( htpeD Shear modulus Shear strength 0 Su peak Su remolded 1

15 0 50 100 150 200 250 300 Go (MPa) )m( htpeD Shear modulus Undrained strength ratio 0

15 0 1 2 3 4 Su/σ',v )m( htpeD Undrained strength ratio OCR 0 0.5

1 1.5 2 2.5

3 3.5 4 4.5

5 5.5 6 6.5

7 7.5 8

8.5 9 9.5 10

10.5 11 11.5 12

12.5 13 13.5 14

14.5 15 0 5 10 15 20 OCR )m( htpeD OCR 0

Calculation parameters Constrained modulus: Based on variable alpha using I and Q (Robertson, 2009) OCR factor for clays, N : 0.33 c tn kt Go: Based on variable alpha using I (Robertson, 2009) User defined estimation data c Undrained shear strength cone factor for clays, N : 14 Flat Dilatometer Test data kt

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:12 63 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 39]

Shear Wave velocity

0 100 200 300 400 500 Vs (m/s) )m( htpeD Shear Wave velocity In-situ stress ratio 0

15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 Ko )m( htpeD State parameter In-situ stress ratio 0

15 -0.2 -0.1 0 0.1 ψ )m( htpeD State parameter Soil sensitivity 0

15 0 2 4 6 8 10 S )m( htpeD Soil sensitivity Effective friction angle 0

15 20 25 30 35 40 Peak φ (degrees) )m( htpeD Effective friction angle 0

Calculation parameters

Soil Sensitivity factor, N : 7.00 S User defined estimation data

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:12 64 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 40]

GEO-PRO CPT: 240514_CPT 15_24 Urstein Nord 13 Total depth: 15.01 m, Date: 23092024.00 5412 Puch Surface Elevation: 527.33 m www.mjp-zt.at Coords: X:5301079.05, Y:32762186.34 Project: Deichsanierung Tiroler Achen Cone Type: GEOMIL S15CFII Location: Übersee/Grabenstätt Cone Operator: ScMa/MeJo

Cone resistance qt

0 10 20 30 40 50 Tip resistance (MPa) )m( htpeD Cone resistance qt Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 50 100 Pressure (kPa) )m( htpeD Friction ratio Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 Rf (%) )m( htpeD Friction ratio SBT Index 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 1 2 3 4 I(SBT) )m( htpeD SBT Index Soil Behaviour Type 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 SBT (Robertson, 2010) )m( htpeD Soil Behaviour Type 0 Clay & silty clay 0.5 Sand & silty sand 1 Silty sand & sandy silt 1.5 Sand & silty sand 2 Silty sand & sandy silt 2.5 Clay & silty clay Sand & silty sand 3 Silty sand & sandy silt 3.5 4 Sand & silty sand 4.5 Sand Sand 5 Sand 5.5 Sand 6 Sand & silty sand 6.5 Silty sand & sandy silt 7 Sand & silty sand 7.5 Clay & silty clay Clay & silty clay 8 Sand & silty sand 8.5 Sand & silty sand Sand & silty sand 9 9.5 Sand & silty sand 10

10.5 Sand & silty sand 11 Silty sand & sandy silt 11.5 Clay 12 Clay Clay & silty clay 12.5 Silty sand & sandy silt 13 Clay & silty clay Silty sand & sandy silt 13.5 Clay & silty clay 14 Clay & silty clay 14.5 Clay 15 Clay

SBT legend

Sensitive fine grained 4. Clayey silt to silty clay 7. Gravely sand to sand
Organic material 5. Silty sand to sandy silt 8. Very stiff sand to clayey sand
Clay to silty clay 6. Clean sand to silty sand 9. Very stiff fine grained

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:14 65 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 41]

Permeability

-9 -6 -3 +0 1x10 1x10 1x10 1x10 Ksbt (m/s) )m( htpeD Permeability Young's modulus 0

15 0 50 100 150 200 Es (MPa) )m( htpeD SPT N60 Young's modulus 0

15 0 10 20 30 40 50 N60 (blows/30cm) )m( htpeD SPT N60 Relative density 0

15 0 20 40 60 80 100 Dr (%) )m( htpeD Relative density Friction angle 0

15 30 35 40 45 50 φ (degrees)

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:14 66 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 42]

Constrained Modulus

0 50 100 150 200 M(CPT) (MPa) )m( htpeD Constrained Modulus Shear strength 0

15 0 100 200 300 400 500 Su (kPa) )m( htpeD Shear modulus Shear strength 0 Su peak Su remolded 1

15 0 50 100 150 200 250 300 Go (MPa) )m( htpeD Shear modulus Undrained strength ratio 0

15 0 1 2 3 4 Su/σ',v )m( htpeD Undrained strength ratio OCR 0 0.5

1 1.5 2 2.5

3 3.5 4 4.5

5 5.5 6 6.5

7 7.5 8

8.5 9 9.5 10

10.5 11 11.5 12

12.5 13 13.5 14

14.5 15 0 5 10 15 20 OCR )m( htpeD OCR 0

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:14 67 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 43]

Shear Wave velocity

0 100 200 300 400 500 Vs (m/s) )m( htpeD Shear Wave velocity In-situ stress ratio 0

15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 Ko )m( htpeD State parameter In-situ stress ratio 0

15 -0.2 -0.1 0 0.1 ψ )m( htpeD State parameter Soil sensitivity 0

15 0 2 4 6 8 10 S )m( htpeD Soil sensitivity Effective friction angle 0

15 20 25 30 35 40 Peak φ (degrees) )m( htpeD Effective friction angle 0

Calculation parameters

Soil Sensitivity factor, N : 7.00 S User defined estimation data

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:14 68 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 44]

GEO-PRO CPT: 240514_CPT 16_24 Urstein Nord 13 Total depth: 15.00 m, Date: 23092024.00 5412 Puch Surface Elevation: 529.97 m www.mjp-zt.at Coords: X:5301015.97, Y:32762256.92 Project: Deichsanierung Tiroler Achen Cone Type: GEOMIL S15CFII Location: Übersee/Grabenstätt Cone Operator: ScMa/MeJo

Cone resistance qt

0 10 20 30 40 50 Tip resistance (MPa) )m( htpeD Cone resistance qt Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 50 100 Pressure (kPa) )m( htpeD Friction ratio Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 Rf (%) )m( htpeD Friction ratio SBT Index 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 1 2 3 4 I(SBT) )m( htpeD SBT Index Soil Behaviour Type 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 SBT (Robertson, 2010) )m( htpeD Soil Behaviour Type 0 0.5 Sand & silty sand 1 1.5

2.5 Silty sand & sandy silt 3 3.5 4 Clay & silty clay 4.5 Sand & silty sand Sand & silty sand 5 Sand & silty sand 5.5 Silty sand & sandy silt 6 Silty sand & sandy silt

6.5 Sand & silty sand 7 Sand & silty sand 7.5 Silty sand & sandy silt 8 Silty sand & sandy silt 8.5 Silty sand & sandy silt Sand & silty sand 9 Sand & silty sand 9.5 Sand & silty sand 10 Clay & silty clay 10.5 Clay Clay & silty clay 11 Sand & silty sand 11.5 Silty sand & sandy silt 12 Sand & silty sand 12.5 Silty sand & sandy silt 13 Clay 13.5 Clay & silty clay Clay & silty clay 14 Sand & silty sand 14.5 Silty sand & sandy silt 15

SBT legend

Sensitive fine grained 4. Clayey silt to silty clay 7. Gravely sand to sand
Organic material 5. Silty sand to sandy silt 8. Very stiff sand to clayey sand
Clay to silty clay 6. Clean sand to silty sand 9. Very stiff fine grained

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:16 69 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 45]

Permeability

-9 -6 -3 +0 1x10 1x10 1x10 1x10 Ksbt (m/s) )m( htpeD Permeability Young's modulus 0

15 0 50 100 150 200 Es (MPa) )m( htpeD SPT N60 Young's modulus 0

15 0 10 20 30 40 50 N60 (blows/30cm) )m( htpeD SPT N60 Relative density 0

15 0 20 40 60 80 100 Dr (%) )m( htpeD Relative density Friction angle 0

15 30 35 40 45 50 φ (degrees)

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:16 70 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 46]

Constrained Modulus

0 50 100 150 200 M(CPT) (MPa) )m( htpeD Constrained Modulus Shear strength 0

15 0 100 200 300 400 500 Su (kPa) )m( htpeD Shear modulus Shear strength 0 Su peak Su remolded 1

15 0 50 100 150 200 250 300 Go (MPa) )m( htpeD Shear modulus Undrained strength ratio 0

15 0 1 2 3 4 Su/σ',v )m( htpeD Undrained strength ratio OCR 0 0.5

1 1.5 2 2.5

3 3.5 4 4.5

5 5.5 6 6.5

7 7.5 8

8.5 9 9.5 10

10.5 11 11.5 12

12.5 13 13.5 14

14.5 15 0 5 10 15 20 OCR )m( htpeD OCR 0

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:16 71 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 47]

Shear Wave velocity

0 100 200 300 400 500 Vs (m/s) )m( htpeD Shear Wave velocity In-situ stress ratio 0

15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 Ko )m( htpeD State parameter In-situ stress ratio 0

15 -0.2 -0.1 0 0.1 ψ )m( htpeD State parameter Soil sensitivity 0

15 0 2 4 6 8 10 S )m( htpeD Soil sensitivity Effective friction angle 0

15 20 25 30 35 40 Peak φ (degrees) )m( htpeD Effective friction angle 0

Calculation parameters

Soil Sensitivity factor, N : 7.00 S User defined estimation data

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:17 72 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 48]

GEO-PRO CPT: 240514_CPT 17_24 Urstein Nord 13 Total depth: 15.01 m, Date: 24092024.00 5412 Puch Surface Elevation: 528.79 m www.mjp-zt.at Coords: X:5300751.62, Y:32762313.02 Project: Deichsanierung Tiroler Achen Cone Type: GEOMIL S15CFII Location: Übersee/Grabenstätt Cone Operator: ScMa/MeJo

Cone resistance qt

0 10 20 30 40 50 Tip resistance (MPa) )m( htpeD Cone resistance qt Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 50 100 Pressure (kPa) )m( htpeD Friction ratio Pore pressure u 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 Rf (%) )m( htpeD Friction ratio SBT Index 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 1 2 3 4 I(SBT) )m( htpeD SBT Index Soil Behaviour Type 0

0.5 1 1.5

2.5 3 3.5

4.5 5 5.5

6.5 7 7.5

8.5 9 9.5

10.5 11 11.5

12.5 13 13.5

14.5 15 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 SBT (Robertson, 2010) )m( htpeD Soil Behaviour Type 0 Sand & silty sand 0.5 Sand 1 Sand & silty sand 1.5 Silty sand & sandy silt 2 Silty sand & sandy silt 2.5 Clay & silty clay Silty sand & sandy silt 3 Silty sand & sandy silt 3.5 Clay 4 Silty sand & sandy silt Sand & silty sand 4.5 Silty sand & sandy silt 5 Sand & silty sand 5.5 Clay Clay & silty clay 6 Clay 6.5 7 Clay 7.5 Clay & silty clay 8 Clay & silty clay Clay 8.5 Clay & silty clay 9 Clay 9.5 Clay & silty clay 10 Sand & silty sand Sand & silty sand 10.5 Clay & silty clay 11 Silty sand & sandy silt Clay & silty clay 11.5 12 Silty sand & sandy silt 12.5 Clay & silty clay 13 13.5 Silty sand & sandy silt

14 Clay & silty clay Clay & silty clay 14.5 Silty sand & sandy silt 15 Silty sand & sandy silt

SBT legend

Sensitive fine grained 4. Clayey silt to silty clay 7. Gravely sand to sand
Organic material 5. Silty sand to sandy silt 8. Very stiff sand to clayey sand
Clay to silty clay 6. Clean sand to silty sand 9. Very stiff fine grained

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:19 73 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 49]

Permeability

-9 -6 -3 +0 1x10 1x10 1x10 1x10 Ksbt (m/s) )m( htpeD Permeability Young's modulus 0

15 0 50 100 150 200 Es (MPa) )m( htpeD SPT N60 Young's modulus 0

15 0 10 20 30 40 50 N60 (blows/30cm) )m( htpeD SPT N60 Relative density 0

15 0 20 40 60 80 100 Dr (%) )m( htpeD Relative density Friction angle 0

15 30 35 40 45 50 φ (degrees)

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:19 74 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 50]

Constrained Modulus

0 50 100 150 200 M(CPT) (MPa) )m( htpeD Constrained Modulus Shear strength 0

15 0 100 200 300 400 500 Su (kPa) )m( htpeD Shear modulus Shear strength 0 Su peak Su remolded 1

15 0 50 100 150 200 250 300 Go (MPa) )m( htpeD Shear modulus Undrained strength ratio 0

15 0 1 2 3 4 Su/σ',v )m( htpeD Undrained strength ratio OCR 0 0.5

1 1.5 2 2.5

3 3.5 4 4.5

5 5.5 6 6.5

7 7.5 8

8.5 9 9.5 10

10.5 11 11.5 12

12.5 13 13.5 14

14.5 15 0 5 10 15 20 OCR )m( htpeD OCR 0

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:19 75 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 51]

Shear Wave velocity

0 100 200 300 400 500 Vs (m/s) )m( htpeD Shear Wave velocity In-situ stress ratio 0

15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 Ko )m( htpeD State parameter In-situ stress ratio 0

15 -0.2 -0.1 0 0.1 ψ )m( htpeD State parameter Soil sensitivity 0

15 0 2 4 6 8 10 S )m( htpeD Soil sensitivity Effective friction angle 0

15 20 25 30 35 40 Peak φ (degrees) )m( htpeD Effective friction angle 0

Calculation parameters

Soil Sensitivity factor, N : 7.00 S User defined estimation data

CPeT-IT v.2.0.2.5 - CPTU data presentation & interpretation software - Report created on: 27.09.2024, 11:57:19 76 Project file: G:\CPeT-IT2\240514 Übersee Grabenstätt Deichsanierung Tiroler Achen.cpt

[Seite 52]

BV Deichsanierung Tiroler Ache – Abschnitt 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

	ANLAGE 7 Geotechnische Laborversuche (2015)
ANLAGE 7 Geotechnische Laborversuche (2015)	ANLAGE 7 Geotechnische Laborversuche (2015)

[Seite 53]

BV Deichsanierung Tiroler Ache – Abschnitt 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

	ANLAGE 7.1 Korngrößenverteilung
ANLAGE 7.1 Korngrößenverteilung	ANLAGE 7.1 Korngrößenverteilung

[Seite 64]

BV Deichsanierung Tiroler Ache – Abschnitt 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

	ANLAGE 7.2 Zustandsgrenzen
ANLAGE 7.2 Zustandsgrenzen	ANLAGE 7.2 Zustandsgrenzen

[Seite 66]

BV Deichsanierung Tiroler Ache – Abschnitt 25 / 26 (rechts)

Dipl.-Ing. Bernd Gebauer Ingenieur GmbH * Bahnhofplatz 4 * D-83278 Traunstein * Tel.: 0861/98947-0 * Fax: 0861/98947-55 AZ 24100120

	ANLAGE 7.3 Rahmenscherversuch
ANLAGE 7.3 Rahmenscherversuch	ANLAGE 7.3 Rahmenscherversuch

Anlage_0202_Geotechnische_Kurzstellungnahme_Abschnitte_25-26.pdf

GEOTECHNISCHE KURZSTELLUNGNAHME

Bemessungswerte Standsicherheitsnachweis

INHALTSVERZEICHNIS

1. ALLGEMEINES

2. ALLGEMEINE GEOLOGISCHE SITUATION / GEOTECHNI-

SCHE KATEGORIE

3. UNTERSUCHUNGEN UND UNTERSUCHUNGSERGEBNISSE

4. GRUNDWASSER / HYDROGEOLOGISCHE VERHÄLTNISSE

5. STELLUNGNAHME

6. SCHLUSSBEMERKUNG

540.00

535.00

530.00

525.00

520.00

515.00

510.00müNN

Stationierung