2023-2118-CAFE_TWP_04_Statik_2025-10-29.pdf

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STATISCHE BERECHNUNG

• 2023 / 2118 –

Bauherrschaft: Stadt Dortmund - Sport- und Freizeitbetriebe

Untere Brinkstraße 81-89

44141 Dortmund

Bauvorhaben: Cafe an den Wasserbecken im Westfalenpark Dort- mund Florianstraße 2

44139 Dortmund

Gebäudeteil: Café

Objektplanung: soll sasse Architekten BDA

Robert-Koch-Straße 24

44143 Dortmund

Tragwerksplanung: Löschmann + Partner

Beratende Ingenieure PartG mbB

Konrad-Adenauer-Allee 12

44263 Dortmund

www.wlp-ingenieure.de

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Unterschriften

Ort, Datum: Dortmund, 29.10.2025

Sachbearbeiter: Malek Machta T: 0231 / 94 60 70 – 21 I m.machta@wlp-ingenieure.de

Projektleitung: Thomas Topp T: 0231 / 94 60 70 – 15 | E: t.topp@wlp-ingenieure.de

Unterschrift .......................................................... (Dr.Ing Thomas Topp)

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Inhaltsverzeichnis Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 3

Inhaltsverzeichnis

1 Allgemeines

1.1 Allgemeines........................................................................................ Seite: 1-001 2 Brandschutz

2.1 Brandschutz....................................................................................... Seite: 2-001 3 Lastannahmen

3.1 Lastannahmen.................................................................................... Seite: 3-001 4 Decken

4.1 Position: 101 Dachdecke.................................................................... Seite: 4-001 4.3 Durchstanz Nachweis......................................................................... Seite: 4-032 5 Wände

5.2 Position: W01...................................................................................... Seite: 5-002 5.4 Position: W02...................................................................................... Seite: 5-006 6 Stützen

6.2 Position: S01 Innenstütze................................................................... Seite: 6-002 6.4 Position: S02 Eckstütze..................................................................... Seite: 6-010 6.6 Position: S03 Randstütze................................................................... Seite: 6-018 7 Gründung

7.2 Position: 001 Bodenplatte.................................................................. Seite: 7-002 7.4 Berechnung der Rissbreitbegrenzung BP........................................... Seite: 7-028 7.5 Durchstanz Nachweis......................................................................... Seite: 7-030 7.9 Position: F02 Einzelfundamet............................................................. Seite: 7-037 7.11 Position: F02a Einzelfundamet........................................................... Seite: 7-043 7.13 Position: F03 Einzelfundamet............................................................. Seite: 7-049

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Allgemeines Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 1-001 STATISCHE BERECHNUNG

Teil 1 Allgemeines

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Allgemeines Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 1-002 STATISCHE BERECHNUNG

DAS PROJEKT

Der Sport- und Freizeitbetrieb der Stadt Dortmund plant eine Umgestaltung des Zentralplatzes im

Westfalenpark. Der Plan sieht den Anbau des Cafés an den Wasserbacken sowie einen Neubau der

Technikzentrale bzw. des Vogelhauses vor.

Das Café ist eingeschossig und besteht aus Drei Teile, nämlich eine Küche für Gastronomie, Gast-

raum und Personalbereich. Zwischen die drei Teile ist ein überdachte Außenterasse als Gastraum.

Das Bauvorhaben weist eine Länge von 32,50 m und eine Breite von 28,75 m auf.

DIE TRAGKONSTRUKTION

Die Tragkonstruktion besteht aus einer Stahlbeton-Dachdecke, die von Mauerwerkswänden, Stahl-

betonwänden sowie Stahlbetonstützen gestützt wird. Die Gründung erfolgt überwiegend über eine

Stahlbetonbodenplatte. Da die Bodenplatte eine geringere Grundfläche als die Dachdecke aufweist,

sind einige der Stahlbetonstützen außerhalb der Bodenplattenfläche angeordnet und auf Einzelfun-

damenten gegründet.

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Allgemeines Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 1-003 STATISCHE BERECHNUNG

DAS RECHENMODELL

Die Decken werden als 2D-Deckenplatten modelliert. Hierfür findet die Statik-Software „RFEM“ von

„Dlubal“ Anwendung.

Für die ständigen und veränderlichen Lastanteile der Decken werden zwei Exportlastfälle mit charak-

teristischen Lasten gebildet und per automatischer Lastübergabe auf das Rechenmodell des Trag-

werks der darunter liegenden Decke weitergegeben. Hierbei werden die charakteristischen Lasten

getrennt für ständige und veränderliche Lasten übertragen. Das Eigengewicht der Wände wird ge-

schossweise in einem separaten Lastfall ergänzt.

Die Bodenplatten werden mit einer flächigen Elementbettung modelliert. Innenwandauflager werden

gelenkig angeschlossen und Außenwandauflager werden an der Kopfseite Teileingespannt gelagert.

REGELWERKE

Die statische Berechnung wurde aufgestellt unter Beachtung folgender DIN-Normen in Ihrer

gültigen Ausführung. Darüber hinaus fand die Betrachtung des konstruktiven Brandschutzes

in den Bauteilbemessungen Rücksicht.

DIN EN 1990, DIN EN 1990/NA Grundlagen der Tragwerksplanung

DIN EN 1991, DIN EN 1991/NA Einwirkungen auf Tragwerke

DIN EN 1992, DIN EN 1992/NA Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken DIN EN 1996, DIN EN 1996/NA Bemessung und Konstruktion von Mauerwerks- bauten

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Allgemeines Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 1-004 STATISCHE BERECHNUNG

BODENKENNWERTE

BAUGRUNDUNTERSUCHUNG

Zur Baumaßnahme liegt eine Baugrundgutachten vor.

Aufsteller: GeoExperts GmbH

Zum Nubbental 14a 44227 Dortmund

Bearbeiter: Lars Ruderisch und Sahil Breja

Datum: 11.09.2024

GRÜNDUNGSVERHÄLTNISSE

Gründungsempfehlung: Flachgründung auf Einzel- u. Streifenfundamenten oder Flächengründung auf biegesteifer Sohlplatte

Bettungsmodul: 5 MN/m³

ERDBEBEN

Keine Erdbebenzone.

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-001 STATISCHE BERECHNUNG

Teil 2 Brandschutz

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-002 STATISCHE BERECHNUNG

BRANDSCHUTZ

BRANDSCHUTZKONZEPT

Entwurfsverfasser: Löschmann + Partner Ingenieurgesellschaft mbH für Brandschutz Sicherheits- und Gesundheitskoordination Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 Dortmund Datum: Planstand 05.07.2024

ANFORDERUNGEN

Tragende Wände und Stützen sind Feuerhemd (F30) auszuführen.

Die Betondecken sind Feuerhemd (F30) und aus nichtbrennbaren Baustoffen auszuführen.

STATISCH-KONSTRUKTIVER BRANDSCHUTZ

Siehe folgende Seiten.

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-003 STATISCHE BERECHNUNG

TRAGENDE BETONBAUTEILE

ALLGEMEINES

 Allgemeine Regel zur Ermittlung des Bemessungswertes der Einwirkung mit Hilfe der außerge-

wöhnlichen Kombination

E = 1,0 * G + 1,0 * *Q d,fi k 2 k,i

gemäß DIN EN 1991-1-2 4.3.1 + NA und DIN EN 1992-1-2 2.4.2(1)+(3) Gl. (2.5) + NA

oder alternativ:

 Vereinfachte Regel zur Ermittlung des Bemessungswertes der Einwirkung mit Hilfe des Redukti-

onsfaktors  = E /E = 0,7 fi d,fi d

gemäß DIN EN 1992-1-2 2.4.2(3) Anmerkung 2 + 5.2(3) + NA

 Ausnutzungsfaktor  = N /N = 0,7 (für Stützen und Wände) fi Ed,fi Rd

gemäß DIN EN 1992-1-2 5.3.2(3) + Tab. 5.4 Anmerkung

 Vereinfacht darf angenommen werden  =  = 0,7 fi fi

(a.d.s.S. Annahme Vollauslastung der Stütze/Wand bei Normaltemperatur)

gemäß DIN EN 1992-1-2 5.3.2(3) Anmerkung 1

 Lineare Interpolation zwischen den Tabellenwerten ist zulässig.

 In den Tabellen verwendete Symbole sind im Bild 5.2 erklärt.

 Die Achsabstände a zu einem Bewehrungsstab, -draht oder einer Bewehrungslitze sind Nenn-

maße. Toleranzen brauchen nicht zusätzlich berücksichtigt zu werden.

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-004 STATISCHE BERECHNUNG

STAHLBETONWÄNDE

Brandwände (5.4.3)

(1) Sofern eine Brandwand zusätzlich zu 5.4.1 und 5.4.2 die Anforderung an mechanische Wi-

derstandsfähigkeit gegen horizontale Stoßbeanspruchung (Kriterium M, siehe 2.1.2 (6)) erfüllen

muss, darf die Mindestdicke bei Ausführung in Normalbeton nicht kleiner sein als:

 200 mm für eine unbewehrte Wand,  140 mm für eine bewehrte, tragende Wand,  120 mm für eine bewehrte, nichttragende Wand,

und der Achsabstand der Bew. einer tragenden Wand darf nicht kleiner als 25 mm sein.

HIER:Falls kein genauer Nachweis hinsichtlich der Ausnutzung fi geführt wird, gilt für  einseitig brandbeanspruchte Wände und Brandwände:

Wanddicke ≥ 140 mm (vorhanden ≥ 175 mm)  zweiseitig brandbeanspruchte Wände unter Vollauslastung (µfi = 0,7):

Wanddicke ≥ 170 mm (nicht vorhanden)

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-005 STATISCHE BERECHNUNG

STAHLBETONDECKEN

Statisch bestimmt gelagerte Platten

Statisch unbestimmt gelagerte Platten (Durchlaufplatten)

Unter der Voraussetzung, dass die Momentenumlagerung in der Kaltbemessung nicht mehr als

15 % beträgt, gilt:

 die Zahlenwerte der Tabelle 5.8 in den Spalten 2 und 4 gelten auch für einachsig und zwei-

achsig statisch unbestimmt gelagerte Platten (Durchlaufplatten)

 in Anlehnung an DIN EN 1992-1-2 5.6.3(3) ist bei Anforderungen F90 und höher die Stützbe-

wehrung ungestaffelt (a.d.s.S.) über eine Länge von mindestens 0,3*l in die angrenzenden eff

Felder zu führen, wobei l die Stützweite des angrenzenden größeren Feldes ist eff

 die Stützbewehrung ist gegenüber der Zugkraftdeckung aus der Kaltbemessung beidseitig

um 0,15*l weiter ins Feld zu führen, wobei l die Stützweite des angrenzenden größeren Fel-

des ist

 Sofern die Momentenumlagerung in der Kaltbemessung mehr als 15 % beträgt und kein ge-

nauer Nachweis geführt wird, oder wenn die o.g. Bewehrungsregeln nicht beachtet werden,

ist jedes Feld der Platte wie eine statisch bestimmt gelagerte Platte unter Anwendung von

Tabelle 5.8 (Spalte 2, 3, 4 oder 5) nachzuweisen.

 HIER:

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-006 STATISCHE BERECHNUNG

Es gilt für

 statisch bestimmt gelagerte Platten:

Plattendicke ≥ 100 mm (Treppenläufe, vorhanden ≥ 200 mm)

Achsabstand der Bewehrung ≥ 30 mm (wenn einachsig gespannt)

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-007 STATISCHE BERECHNUNG

FLACHDECKE

Sofern die Momentenumlagerung in der Kaltbemessung mehr als 15 % beträgt, ist der Achsabstand

wie für einachsig gespannte Platten (Tabelle 5.8, Spalte 3) und die Mindestdicke nach Tabelle 5.9 zu

bestimmen.

Für Feuerwiderstandsklassen REI 90 und höher sollten in jeder Richtung mindestens 20 % der nach

EN 1992-1-1 erforderlichen Bewehrung über den Zwischenauflagern über die ganze Spannweite

durchgeführt werden. Diese Bewehrung sollte in den Stützstreifen angeordnet werden.

Die Mindestplattendicke sollte nicht (z. B. durch Anrechnung von Fußbodenbeschichtungen) verklei-

nert werden.

Als Achsabstand a gilt der Achsabstand der unteren Bewehrungslage.

 HIER:

Plattendicke ≥ 200 mm (vorhanden ≥ 200 mm)

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-008 STATISCHE BERECHNUNG

STAHLBETONBALKEN

Die Tabellenwerte gelten für Balken, die von drei Seiten brandbeansprucht sein können. Das bedeu-

tet, dass die obere/untere Seite durch Platten oder andere Elemente abdeckt ist, deren wärmedäm-

mende Funktion während der geforderten Feuerwiderstandsdauer erhalten bleibt.

Öffnungen in den Balkenstegen beeinträchtigen die Feuerwiderstandsfähigkeit nicht, sofern die ver- bleibende Querschnittsfläche in der Zugzone nicht kleiner als A = 2b2 ist. Dabei ist b der Wert c min min

aus Tabelle 5.5.

Gemäß NA gilt für Balken mit I-Querschnitt die Stegdicke b nach Klasse WC. w

An der unteren Balkenecke treten Temperaturkonzentrationen auf. Aus diesem Grund sollte bei 1-

lagiger Bewehrung der seitliche Achsabstand a (siehe Bild 5.2 der Norm) des Eckstabes (bzw. - sd

spannglieds oder -drahts) gegenüber dem jeweils maßgebenden Mindestachsabstand a um 10 mm

vergrößert werden, allerdings nur bei Anwendung der Spalte 4 von Tabelle 5.5 bei statisch bestimmt

gelagerten Balken und Spalte 3 von Tabelle 5.6 bei statisch unbestimmt gelagerten Balken. (Anmer-

kung des Verfassers: Die gestrichene Passage widerspricht den Anmerkungen in Tabelle 5.5 und

Tabelle 5.6).

Statisch bestimmt gelagerte Balken

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-009 STATISCHE BERECHNUNG

STATISCH UNBESTIMMT GELAGERTE BALKEN (DURCHLAUFBALKEN)

Die Werte in Tabelle 5.6 sind nur dann gültig, wenn a) die Bewehrungsregeln dieser Norm (s.u.) be-

folgt werden und b) die Momentenumlagerung bei der Bemessung für Normaltemperatur nicht mehr

als 15 % beträgt. Werden die Voraussetzungen a) und b) nicht erfüllt, sollte jedes Feld des Durchlauf-

trägers wie ein statisch bestimmt gelagerter Balken behandelt werden.

Der Querschnitt der oberen Bewehrung über jeder Zwischenstütze sollte bei Feuerwiderstandsklas-

sen R 90 und höher auf eine Länge von 0,3l (wie in Abschnitt 5 von EN 1992-1-1 definiert) von der eff

Mittellinie der Unterstützung aus gemessen (siehe Bild 5.6) nicht kleiner sein als:

A (x) = A (0) * (1 - 2,5x/l ) (5.11) s,req s,req eff

Dabei ist

x die Entfernung des betrachteten Querschnitts von der Mittellinie der Unterstützung x ≤ 0,3l ; eff

A (0) der erforderliche Querschnitt der oberen Bewehrung über der Unterstützung entsprechend s,req

EN 1992-1-1;

A (x) der erforderliche Querschnitt der oberen Bewehrung im betrachteten Schnitt (x) von der Mit- s,req

tellinie der Unterstützung, jedoch nicht kleiner als die nach EN 1992-1-1 verlangte Bewehrung A (x); s

l die effektive Stützweite. Sofern die effektive Stützweite in den angrenzenden Feldern unterschied- eff

lich ist, sollte der größere Wert genommen werden.

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-010 STATISCHE BERECHNUNG

HIER: ( F-90A)

 statisch unbestimmt gelagerte Balken:

Balkenbreite ≥ 150 mm: a = 35 mm; a = 45 mm (35mm bei Bew. zweilagig) sd

Stützbewehrung ungestaffelt durchlegen (a.d.s.S.)

Balkenbreite ≥ 250 mm: a = 25 mm; a = 35 mm (25mm bei Bew. zweilagig) sd

Stützbewehrung ungestaffelt durchlegen (a.d.s.S.)

STAHLBETONSTÜTZEN

Die Feuerwiderstandsdauer der Stahlbetonstützen wird im Rahmen der statischen Berechnung mit

Hilfe

 einer EDV-gestützten Heißbemessung oder

 Methode A gemäß DIN EN 1992-1-2:2010-12 5.3.2 + NA

nachgewiesen.Tragende Mauerwerkswände und -pfeiler

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-011 STATISCHE BERECHNUNG

ALLGEMEINES

 Allgemeine Regel zur Ermittlung des Bemessungswertes der Einwirkung mit Hilfe der außer-

gewöhnlichen Kombination

E = 1,0 * G + 1,0 * *Q d,fi k 2 k,i

gemäß DIN EN 1991-1-2 4.3.1 + NA

oder alternativ:

 Vereinfachte Regel zur Ermittlung des Bemessungswertes der Einwirkung mit Hilfe des Re-

duktionsfaktors

 = E /E = 0,7 fi d,fi d

gemäß DIN EN 1996-1-2 2.4.2(3) Anmerkung 2 + NA

 Ausnutzungsfaktor  = N /N = 0,7 fi Ed,fi Rd

gemäß DIN EN 1996-1-2 4.5(3) + NA

(a.d.s.S. Annahme Vollauslastung der Wand bei Normaltemperatur)

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-012 STATISCHE BERECHNUNG

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Brandschutz Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 2-013 STATISCHE BERECHNUNG

HIER: Es kommen KS-Plansteine (Rohdichteklasse 2,0) zur Anwendung.

 tragende Wände mit einseitiger Brandbeanspruchung (hier Regelfall):

Wandstärke ≥ 115 mm nach Zeile 2.3 (vorhanden ≥ 150 mm)

 tragende Wände mit zweiseitiger Brandbeanspruchung:

Wandstärke ≥ 115 mm nach Zeile 2.3 (vorhanden = 150 mm)

Ggf. ist für Wände mit zweiseitiger Brandbeanspruchung und t < 200 mm ein genauer Nachweis mit  im Rahmen der statischen Berechnung zu führen. 6,fi

 tragende und nichttragende Brandwände mit einseitiger Brandbeanspruchung (Roh-

dichteklasse ≥1,8):

Wandstärke ≥ 175 mm mit aufliegender F90-Decke (nicht geplant )

Wandstärke ≥ 200 mm ohne aufliegende F90-Decke (nicht geplant)

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Lastannahmen Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 3-001 STATISCHE BERECHNUNG

Teil 3 Lastannahmen

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Lastannahmen Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 3-002 STATISCHE BERECHNUNG

LASTANNAHMEN

Die Eigengewichte der Bauteile werden beim Rechenmodell programmintern automatisch durch Eingabe der Bauteilabmessungen und der Stahlbetonwichte berücksichtigt.

Windlasten Windzone : WZ 1 (Dortmund)

Basisgeschwindigkeitsdruck q : 0,32 kN/m² b,0

Geländekategorie : II Binnenland

Bauwerkshöhe h (ü. Gel.) : OK Attika ≈ +5,42 m ü. GOK

Böengeschwindigkeitsdruck q : q(x) = q(5,42) = 0,48 kN/m² p

Schneelasten Schneelastzone : SLZ 1 (Dortmund)

Geländehöhe : 109,40 m ü. NHN (< 400 m ü. NHN)

Charakt. Schneelast s : 0,65 kN/m² k

Erdbeben Keine Erdbebenzone

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Lastannahmen Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 3-003 STATISCHE BERECHNUNG

Dachdecke

Extensive Begrünung g = 2,00 kN/m² k

Dichtung / Dämmung / Dampfsperre g = 0,60 kN/m² k

Unterdecke / TGA g = 0,50 kN/m² k

PV aufgeständert g = 0,25 kN/m² k

Ständige Lasten g = 3,35 kN/m² k

Lüftungsgeräte g = 5,00 kN/m² k

Ständige Lasten g = 5,00 kN/m² k

Schnee mit Verwehung (PV aufgeständert) s = 1,40kN/m² k

Schnee Lasten s = 1,40 kN/m² k

Winddruck w = 0,10 kN/m² k

Wind Lasten w = 0,10 kN/m² k

Bodenplatte

Fußbodenaufbau g = 2,50 kN/m² k

Ständige Lasten g = 2,50 kN/m² k

Nutzlasten (Versammlungsräume, C3) q = 5,00 kN/m² k

Veränderliche Lasten q = 5,00 kN/m² k

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Lastannahmen Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 3-004 STATISCHE BERECHNUNG

Betonwände 24 cm - Stahlbeton h = 4,50 m Eigengewicht 0,24 m * 25 kN/m³ * h = 27,00 kN/m

Ständige Lasten g = 27,00 kN/m k

Mauerwerkwände 24 cm – KS-PE 20-2,0 DM h = 4,50 m 24 cm Kalkensandstein 4,80 kN/m²× h 20 cm Wärmedämmung 0,20 kN/m²× h 11.50 cm Klinker 2,10 kN/m²× h

Ständige Lasten g = 31,95 kN/m k

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[Seite 25: Text nur als Bild — nicht lesbar]

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[Seite 26: Text nur als Bild — nicht lesbar]

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[Seite 27: Text nur als Bild — nicht lesbar]

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[Seite 28: Text nur als Bild — nicht lesbar]

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Position: 101 Dachdecke Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 4-001 STATISCHE BERECHNUNG

Teil 04 Dachdecke

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Position: 101 Dachdecke Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 4-002 STATISCHE BERECHNUNG

POS 101: DACHDECKE

System

Baustoffe: Beton: C30/37 Betonstahl: B 500 A Querschnitt: Dicke: h = 25cm

Expositionsklasse: XC3, WF oben XC1, WF unten Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev unten: c = 10+10 = 20 mm nom oben: c = 20+15 = 35 mm nom

Statisches System: liniengelagerte und Punktgestützte Platte, zweiachsig gespannt

Einwirkungen

Flächenlasten (siehe auch Lastzusammenstellung im Kapitel 3)

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Position: 101 Dachdecke Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 4-003 STATISCHE BERECHNUNG

BEMESSUNG IM GRENZZUSTAND DER TRAGFÄHIGKEIT

Bemessung für Biegung und Querkraft:

Grundbewehrung:

Q 424# oben

Q 424# unten;

Zulagen gemäß Differenzplot

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell MODELL Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-004 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark IINNHHAALLTT

MMOODDEELLLL--BBAASSIISSAANNGGAABBEENN Allgemein Modellname : DD_Zentralplatz_Cafe Modelltyp : 2D-XY (uz/x/y) Positive Richtung der globalen Z-Achse : Nach unten Klassifizierung der Lastfälle und : Nach Norm: EN 1990 Kombinationen Nationaler Anhang: DIN - Deutschland Kombinationenautomatischerzeugen : Lastkombinationen

Optionen RF-Formfindung - Ermittlung von initialen Gleichgewichtsformen für Membran- und Seilkonstruktionen

RF-ZUSCHNITT

Rohrleitungsanalyse

CQC-Regel anwenden

CAD/BIM-Modell ermöglichen

Erdbeschleunigung g : 10.00 m/s2

FFEE--NNEETTZZ--EEIINNSSTTEELLLLUUNNGGEENN Allgemein Angestrebte Länge der Finiten Elemente I FE : 0.500 m Maximaler Abstand zwischen Knoten und Linie  : 0.001 m um in die Linie zu integrieren Maximale Anzahl der FE-Netz-Knoten (in Tausenden) : 500

Stäbe

Stäbe bei Theorie III. Ordnung bzw. Durchschlagproblem intern teilen Teilung der Stäbe durch den Knoten, der auf den Stäben liegt

Flächen Maximales Verhältnis der FE-Viereck-Diagonalen D : 1.800 Maximale Neigung von zwei Finiten Elementen  : 0.50 ° aus der Ebene

11..33 MMAATTEERRIIAALLIIEENN

RFEM 5.37.01 - Allgemeine 3D-Tragwerke nach FEM www.dlubal.com

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell MODELL Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-005 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 11..44 FFLLÄÄCCHHEENN

11..77 KKNNOOTTEENNLLAAGGEERR

Stb-Stütze D=30 cm

11..77..11 KKNNOOTTEENNLLAAGGEERR -- SSTTÜÜTTZZEENN

2,X' 2,Y'

11..88 LLIINNIIEENNLLAAGGEERR

2 10-13,21,23,25,85 Lokal Feder Stb-Wand 24

11..88..11 LLIINNIIEENNLLAAGGEERR -- WWÄÄNNDDEE

2 24.00 4.500 2 - Beton C25/30 Gelenkig Gelenkig

11..88..22 LLIINNIIEENNLLAAGGEERR -- FFEEDDEERRNN

22..11 LLAASSTTFFÄÄLLLLEE

LF6 Winddruck Wind

22..11..11 LLAASSTTFFÄÄLLLLEE -- BBEERREECCHHNNUUNNGGSSPPAARRAAMMEETTEERR

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-006 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 22..11..11 LLAASSTTFFÄÄLLLLEE -- BBEERREECCHHNNUUNNGGSSPPAARRAAMMEETTEERR

y z y z

22..77 EERRGGEEBBNNIISSKKOOMMBBIINNAATTIIOONNEENN

33..44 FFLLÄÄCCHHEENNLLAASSTTEENN LF2 LF2

LEFx2tensive Begrünung / Unterdecke / Dämmung / PV

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-007 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF222::: EEEXXXTTTEEENNNSSSIIIVVVEEE BBBEEEGGGRRRÜÜÜNNNUUUNNNGGG /// UUUNNNTTTEEERRRDDDEEECCCKKKEEE /// DDDÄÄÄMMMMMMUUUNNNGGG /// PPPVVV LF2:ExtensiveBegrünung/Unterdecke/Dämmung/PV Isometrie Belastung[kN/m^2]

3.35 3.35

X

Y Z

3.10

3.35

3.35 3.35

3.35 3.35

3.35

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LLüFf3tungsgeräte

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5.00 X

Z Y

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LSFc4hnee mit Verwehung und aufgeständerte PV

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1.40

1.40 0.78 X

Z Y

1.40

1.40 1.40

1.40

1.40

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LWFi6nddruck

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0.10

0.10 0.10 X

Z Y

0.10

0.10 0.10

0.10

0.10

0.10

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell ERGEBNISSE Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-014 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLAAAGGGEEERRRRRREEEAAAKKKTTTIIIOOONNNEEENNN LK29:Summeständig In Z-Richtung Lagerreaktionen[kN/m]

27.00 44.56 46.60 X 72.53 58.64 147.15 8.40 25.95

10.86 31.58 Y 56.32 33.95 17.81

18.56 27.40 8.82 54.92 17.70 43.71

30.26 62.39 20.94 50.00 26.80 33.38 48.00 38.01

46.54

60.38 12.48 41.65 27.79

30.48

11.84 69.86 91.8673.47 63.1681.1155.24 54.95 89.58

59.52 55.28

40.05 52.69

3.65

44.69 57.94

26.09

3.86m Max p-z': 147.15, Min p-z': -8.82 kN/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell ERGEBNISSE Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-015 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLAAAGGGEEERRRRRREEEAAAKKKTTTIIIOOONNNEEENNN LK30:Summeveränderlich In Z-Richtung Lagerreaktionen[kN/m]

16.15 28.02 29.32 X 12.22 9.20 23.30 5.31 16.33

17.33 19.67 8.29 21.34 2.Y78

2.88 4.51 0.76 13.14 11.11 27.53

4.73 8.89 23.44 30.6816.18 20.65 30.46 23.87

7.34

16.18 8.24 30.86 22.80

18.07

12.93 22.69 25.3111.31 12.3140.458.92 15.77 18.97

9.23 7.91

6.27 8.18

1.03

7.44 9.51

1.38

3.86m Max p-z': 30.86, Min p-z': -0.76 kN/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell ERGEBNISSE Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-016 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLAAAGGGEEERRRRRREEEAAAKKKTTTIIIOOONNNEEENNN LK29:Summeständig In Z-Richtung Lagerreaktionen[kN]

X

Y

181.34 201.41 251.93

204.40 228.38 285.21 270.50 205.81

132.14 162.08 200.05 174.77 163.20

3.86m Max P-Z': 285.21, Min P-Z': 132.14 kN

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell ERGEBNISSE Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-017 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLAAAGGGEEERRRRRREEEAAAKKKTTTIIIOOONNNEEENNN LK30:Summeveränderlich In Z-Richtung Lagerreaktionen[kN]

X

Y

28.30 31.88 37.45

31.94 35.81 43.59 41.08 31.46

20.67 25.19 31.30 27.46 25.63

3.86m Max P-Z': 43.59, Min P-Z': 20.67 kN

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-BETON Flächen Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-018 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss RF-BETON Flächen Seniorenpark FA1 Stahlbeton-Bemessung 11..11 BBAASSIISSAANNGGAABBEENN

Bemessung nach Norm: DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12

TRAGFÄHIGKEIT Zu bemessende Ergebniskombination: EK1 GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Ständig und vorübergehend

Definition der vorhandenen Zusatzbewehrung Automatische Anordnung nach Vorgaben in Maske 1.4

DETAILEINSTELLUNGEN Nachweisverfahren für Bewehrungsumhüllende Gemischte Ansatz von Schnittgrößen ohne Rippenanteil

Einstellungen der Bemessungssituation für GZG-Nachweise Lastkombination: Charakteristisch mit Direktlast Nachweise: k1fck, k3fyk Charakteristisch mit Zwangsverformung Nachweise: k1fck, k4fyk Häufig Nachweise: wk Quasi-ständig Nachweise: k2*fck, wk, ul

11..22 MMAATTEERRIIAALLIIEENN

11..33 FFLLÄÄCCHHEENN

11..44 BBEEWWEEHHRRUUNNGGSSSSAATTZZ NNRR.. 11 Angewendet auf Flächen: Alle

BEWEHRUNGSGRAD Mindest-Querbewehrung 20.0 % Mindest-Bewehrung generell 0.0 % Mindest-Druckbewehrung 0.0 % Mindest-Zugbewehrung 0.0 % Maximaler Bewehrungsgrad 4.0 % Minimaler Schubbewehrungsgrad 0.0 %

Betondeckung nach Norm

ANORDNUNG DER GRUNDBEWEHRUNG - OBEN (-z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 30.00, c-2: 39.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC3 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine Herstellungsart nach 4.4.1.3(4) Ortbeton Nenndurchmesser des Größtkorns größer als 32mm nach 4.4.1.2(3) Tabelle 4.2 Bewehrungsrichtung 1 2 Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.015 m 0.015 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.015 m 0.015 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.015 m 0.015 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.030 m 0.030 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.030 m 0.039 m Stabdurchmesser ds-1: 9.00, ds-2: 9.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche As-1,-z (oben): 4.24, As-2,-z (oben): 4.24 cm2/m

ANORDNUNG DER GRUNDBEWEHRUNG - UNTEN (+z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 20.00, c-2: 29.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC1 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine

Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.010 m 0.010 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.010 m 0.010 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.010 m 0.010 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.020 m 0.020 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.020 m 0.029 m Stabdurchmesser ds-1: 9.00, ds-2: 9.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000°

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-BETON Flächen Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-019 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 11..44 BBEEWWEEHHRRUUNNGGSSSSAATTZZ NNRR.. 11 Bewehrungsfläche As-1,+z (unten): 4.24, As-2,+z (unten): 4.24 cm2/m

ANORDNUNG DER ZUSATZBEWEHRUNG - OBEN (-z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 30.00, c-2: 40.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC3 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine Herstellungsart nach 4.4.1.3(4) Ortbeton Nenndurchmesser des Größtkorns größer als 32mm nach 4.4.1.2(3) Tabelle 4.2 Bewehrungsrichtung 1 2 Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.015 m 0.015 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.015 m 0.015 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.015 m 0.015 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.030 m 0.030 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.030 m 0.039 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche Ansatz der erforderlichen Zusatzbewehrung nach Tabelle 2.1, 2.2, 2.3

ANORDNUNG DER ZUSATZBEWEHRUNG - UNTEN (+z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 20.00, c-2: 30.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC1 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine

Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.009 m 0.009 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.010 m 0.010 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.010 m 0.010 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.010 m 0.010 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.020 m 0.020 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.020 m 0.029 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche Ansatz der erforderlichen Zusatzbewehrung nach Tabelle 2.1, 2.2, 2.3

LÄNGSBEWEHRUNG FÜR QUERKRAFTNACHWEIS Ansatz des jeweils größeren Wertes aus erforderlicher oder vorhandener Längsbewehrung (Grund- und Zusatzbewehrung) pro Bewehrungsrichtung.

Bewehrungsrichtung mit der Hauptzugkraft im betrachteten Element(As,min auf Ober- (z) oder Unterseite (+z)): Mindestschubbewehrung Verhältnis b/h > 5 Begrenzung der Druckzone Veränderliche Druckstrebenneigung - Min 18.434 ° Veränderliche Druckstrebenneigung - Max 45.000 ° Teilsicherheitsbeiwert s ST+V 1.15, AU 1.00, GZG 1.00 Teilsicherheitsbeiwert c ST+V 1.50, AU 1.30, GZG 1.00 Berücksichtigung von Langzeitwirkungen Alpha-cc ST+V 0.85, AU 0.85, GZG 1.00 Berücksichtigung von Langzeitwirkungen Alpha-ct GZG 1.00 Druckbewehrung Zulässig mit Warnung

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-020 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,111,,,---zzz (((ooobbbeeennn))) RF-BETONFlächenFA1 Isometrie Stahlbeton-Bemessung

Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Bewehrung a-s,1,-z (oben) [cm2/m] Werte:a-s,1,-z(oben)[cm^2/m]

9.42 0.81 X 0.61 0.61 4.21 1.63

4.21 X 1.63 8.89 0.61 0.61 0.61 0.61 6.22 0.97 1.26 3.04 Y 5.66 5.23 0.06 5.57 0.03

5.59 1.00 1.78 3.28 6.90 3.04 0.61

6.40 0.08

6.18

6.65 6.84 13.71

666...362153 676...809417 1 1 3 2 . . 7 1 1 7 6.63 2.97 1.83 1.62 0.64 3.18

0.30

0.02 5.12 1.02 6.93 7.24 88..2004 1110.3.991 91.09.733 7.63 7.25 77..2983 11.34 10.45 77..1055

0.04 0.01

3.83 5.26

0.00.201.001 6 6 . . 0 2 1 5 3.23 0.64 5.06 8 8 . . 3 2 0 0 6 6 . . 3 7 9 5 7 7 . . 1 2 4 3 0.92 0.01

0.01 0.92

0.01

Max a-s,1,-z (oben): 13.71, Min a-s,1,-z (oben): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-021 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,222,,,---zzz (((ooobbbeeennn))) RF-BETONFlächenFA1 Isometrie Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Erforderliche Bewehrung a-s,2,-z (oben) [cm2/m] Bewehrung Werte:a-s,2,-z(oben)[cm^2/m] a-s,2,-z (oben) [cm2/m] 12.73

11.57

10.42

9.26

8.10

6.94

5.79

4.63 0.61 0.04 0.61 0.02 0.61 0.61 0.03 3.47 2.31

1.16 7.25 3.62 3.99 0.00 Max : 12.73

X 7.25 3.62 3.99 3.04 8.42

8.42 X 6.46 11.32 3.04 3.04 3.04 0.64 3.26 0.61 Y 0.03 0.02 1.09 1.27 1.12

1.78 4.29 4.21 0.88 1.18 1.24 3.79 3.75 3.70 6.16 0.61 0.72 1.17 0.02

877.1..87365 89.5.137 1810.2.129.3.60413 4.82 4.51 5.47 4.21 4.74 4.78 0.01 0.04 0.06

5.30 3.63 4.49 6.36 999..75.5099 191..8344 111222.6..37333 1121.1.923 1990...341061 3.18

0.99 1.32

0.011.05.207 44.4.688 66.4.331 4.15 77.8.329 556..89.0126 77.0.542

0.61 0.07 0.61 0.04 0.61 0. 3 6 . 1 138.18

Max a-s,2,-z (oben): 12.73, Min a-s,2,-z (oben): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-022 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,111,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 Isometrie Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Erforderliche Bewehrung a-s,1,+z (unten) [cm2/m] Bewehrung Werte:a-s,1,+z(unten)[cm^2/m] a-s,1,+z (unten) [cm2/m] 4.74

4.31

3.87

3.44

3.01

2.58

2.15

1.72

1.29

3.18 1.29 0.11 0.05 0.86 0.43

4.74 0.00 0.18 X 0.18 M M a in x : : 4 0 . . 7 0 4 0 3.18 0.24

0.24

Y 3.18 3.18 1.39 3.04 0.64 0.90 0.86 3.18 3.18

3.18 3.18 0.12 4.13 3.18 0.02 0.64 0.64 0.64 0.64 0.64 0.24 0.64 0.21

3.183.18 0.21 3.18 0.13 0.36 0.40 0.01

0.40 3.18 3.18 0.01 0.64

3.18 3.18 0.07

0.31 3.18 0.07 0.21 3.18 0.14 3.18 0.64 0.64 0.64 0.63 3.18 0.64 0.64 0.64 3.18 3.18 3.18

0.14 3.18 3.18 3.18 0.03 3.18 3.18 0.05 0.013.18 0.0

Max a-s,1,+z (unten): 4.74, Min a-s,1,+z (unten): 0.00 cm2/m

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3.06

2.75

2.45

2.14

1.83

1.53

1.22 0.03 0.02 0.61 0.03 0.08 0.04 3.04 0.64 0.92 0.14 0.99 0.53 0.61 0.31 0.95 0.00 0.04 X 0.04 M M a in x : : 3 0 . . 3 0 6 0 0.64 0.07 0.20 3.18 1.02 0.78 Y 0.270.64 0.64 3.04 3.18 3.18 3.18 0.78 3.04 3.18 0.64

0.02

1.06 0.09

1.06 0.09 18 3.18 3.18 3.18 0.90 0.29

3.18 0.90 0.29 3.18 3.18 3.18 3.18

0.03 0.07 3.18 3.18 3.33.632

3.183.18 0.06 0.01 0.64 0.04 0.03 3.18 3.18 3.18 3.18 3.08 3.18 3.18 3.14 3.18 3.18 3.183.18 3.18 3.18 3.18 0.64 0.10

0.15 0.64 0.16 0.10 3.18 0.013.183.04 0.01 0.050.64 0.320.14

0.320.14

3.04

Max a-s,2,+z (unten): 3.36, Min a-s,2,+z (unten): 0.00 cm2/m

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4.24

Max : 4.24 Min : 4.24 X 4.24 4.24

Y

4.24

4.24

4.24 4.24

4.24

Max a-s,1,-z (oben): 4.24, Min a-s,1,-z (oben): 4.24 cm2/m

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4.24

Max : 4.24 Min : 4.24 X 4.24 4.24

Y

4.24

4.24

4.24 4.24

4.24

Max a-s,2,-z (oben): 4.24, Min a-s,2,-z (oben): 4.24 cm2/m

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4.24

Max : 4.24 Min : 4.24 X 4.24 4.24

Y

4.24

4.24

4.24 4.24

4.24

Max a-s,1,+z (unten): 4.24, Min a-s,1,+z (unten): 4.24 cm2/m

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4.24

Max : 4.24 Min : 4.24 X 4.24 4.24

Y

4.24

4.24

4.24 4.24

4.24

Max a-s,2,+z (unten): 4.24, Min a-s,2,+z (unten): 4.24 cm2/m

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8.61

7.75

6.89

6.03

5.17

4.30

3.44

2.58

1.72

0.86

0.00 5.18 Max : 9.47 Min : 0.00 X 4.64

1.98 Y 1.42 0.99 1.33

1.35

2.66

2.16

1.94 2 2 1. . .0 4 97 1 9 2 2 2. . .7 6 77 0 3 7 9 . . 9 4 3 7 2.39

0.88 2.69 3.00 33..9860 76..1656 56..7039 3.39 3.01 33..0648 7.10 6.20 22..9811

1.02

0 0 . . 2 9 7 2 1 2 . . 7 0 7 0 0.81 4 3 . . 0 9 6 5 2 2 . . 1 5 5 1 2 2 . . 9 9 0 8

3.861m Max a-s,1,-z (oben): 9.47, Min a-s,1,-z (oben): 0.00 cm2/m

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7.72

6.95

6.17

5.40

4.63

3.86

3.09

2.32

1.54

0.77

0.00 3.01 Max : 8.49 Min : 0.00 X 4.18 2.22 7.08

Y

0.05

1.92

333.8..65921 44.2.992 638.6..83687 0.58 0.26 1.23 0.49 0.53

1.06 0.25 2.12 555..43.3655 75.1.600 888.3..04989 77.8.689 555.8..02762

00.2.444 22.1.097 33.5.185 111..56.8782 23.8.208

Max a-s,2,-z (oben): 8.49, Min a-s,2,-z (oben): 0.00 cm2/m

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0.45

0.40

0.36

0.31

0.27

0.22

0.18

0.13

0.09

0.04

0.00 0.49 Max : 0.49 Min : 0.00 X

Y

Max a-s,1,+z (unten): 0.49, Min a-s,1,+z (unten): 0.00 cm2/m

RFEM 5.37.01 - Allgemeine 3D-Tragwerke nach FEM www.dlubal.com

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND Dachdecke RFEM aktuell RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-031 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFF... ZZZUUUSSSAAATTTZZZBBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,222,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 Isometrie Stahlbeton-Bemessung Erf. Zusatzbewehrung Erf. Zusatzbewehrung a-s,2,+z (unten) [cm2/m] a-s,2,+z (unten) Werte:a-s,2,+z(unten)[cm^2/m] [cm2/m]

0.00

Max : 0.00 Min : 0.00 X

Y

Max a-s,2,+z (unten): 0.00, Min a-s,2,+z (unten): 0.00 cm2/m

RFEM 5.37.01 - Allgemeine 3D-Tragwerke nach FEM www.dlubal.com

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Durchstanz Nachweis Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-032

DURCHSTANZNACHWEISE

Anmerkung:

Für den Nachweis gegen Durchstanzen werden die Durchstanzpunkte ermittelt (s. unten). Die Ermittlung der Durchstanzlast erfolgt über die einwirkende Last in der jeweiligen Lasteinzugsfläche des Durchstanzpunktes. Mit dem Berechnungs-Tool von der Firma Leviat wird der Durchstanzpunkt mit der Durchstanzlast bemessen. Das Kürzel „WE“ wird für Wandecken verwendet.

Abbildung 1: Durchstanzpunkt Dachdecke

[Seite 61]

Durchstanz Nachweis Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 4-033

Bemessung Durchstanzpunkte:

WE01

Lasteinzugsfläche: A = 3,50 × 2,50 m = 8,75 m²

aus Flächenlasten: V = 1,35 * (3,35 kN/m² + 6,25 kN/m²) + Ed,1 1,5 × (1,40 kN/m² + 0,10 kN/m²) = 15,21 kN/m²

Durchstanzlast: V = 15,21 kN/m² × 8,75 m² = 133,10 kN Ed

WE02

Lasteinzugsfläche: A = 3,40 m × 2,10 m = 7,15 m²

aus Flächenlasten: V = 1,35 * (3,35 kN/m² + 6,25 kN/m²) + Ed,1 1,5 × (1,40 kN/m² + 0,10 kN/m²) = 15,21 kN/m²

Durchstanzlast: V = 15,21 kN/m² × 7,15 m² = 109 kN Ed

[Seite 62]

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321 079 3712 94+ :xaF ,0 079 3712 94+ :.leT ,dlefnegnaL 46704 ,41 .rtsgibeiL ,HbmG taiveL

[Seite 68]

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321 079 3712 94+ :xaF ,0 079 3712 94+ :.leT ,dlefnegnaL 46704 ,41 .rtsgibeiL ,HbmG taiveL

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[Seite 70]

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[Seite 71]

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321 079 3712 94+ :xaF ,0 079 3712 94+ :.leT ,dlefnegnaL 46704 ,41 .rtsgibeiL ,HbmG taiveL

[Seite 72]

Wände Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 5-001 STATISCHE BERECHNUNG

TEIL 05 WÄNDE

[Seite 73]

Position: W01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 5-002 STATISCHE BERECHNUNG

POS W1: MAUERWERKSWAND

System

Baustoffe: Kalkensandstein

Querschnitt: Dicke: b = 24 cm

Wandhöhe: h= 4,50 m

Druckfestigkeit: 20 N/mm²

Rohdichte: 2,0 kN/dm³

Statisches System: Pendelstütze

Einwirkungen

[Seite 74]

W01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 5-003

5.3 W01

Mauerwerk Bemessung (x64) MWX+ 01/25 (FRILO R-2025-1/P06) Grundparameter Norm und Sicherheitskonzept • Bemessungsnorm: DIN EN 1996-1-1/NA:2019-12 • Nachweisverfahren: genaues Verfahren

Allgemeines • Wandsystem: Einzelwand • Abminderung der Knicklänge • Stoßfugen unvermörtelt

System Systemgrafiken

Systemgrafik 3D Maßstab 1 : 75

Materialkennwerte

MatNr. Typ Stfk MG RDK Bezeichnung fk fb fm fvk0 γ φ∞ [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [kN/m3] 1 KS 20 DM 2.0 KS-20-2,0-DM 7.60 20.00 10.00 0.22 20.00 1.5 Typ : MZ ... Mauerziegel, KS ... Kalksandstein, B ... Normalbeton, LB ... Leichtbeton, PB ... Porenbeton Stfk : Druckfestigkeitsklasse der Mauersteine MG : Mörtelgruppe nach DIN V 20000-412 RDK : Rohdichteklasse φ∞ : Endkriechzahl Wände

Eb. Typ MatNr. Lagerung hs d0 l0 g0 [m] [cm] [m] [kN/m2] 1 Innenwand 1 zweiseitig 4.50 24.0 1.00 4.80 Eb. : Ebene, unterste Wand = 1 hs : lichte Wandhöhe d0 : Wanddicke bzw. Dicke der Tragschicht bei mehrschichtigem Wandaufbau l0 : rechnerische Wandlänge g0 : Wandeigengewicht

[Seite 75]

W01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 5-004

Geschossdecken

Eb. Typ E-Modul d0 Seite l b Lagerung [N/mm2] [cm] [m] [m] 1 beidseitig 30000 20.0 links 4.00 1.00 gelenkig rechts 4.00 1.00 gelenkig Typ : Deckenart (einseitig/beidseitig) d0 : Dicke der Geschossdecke l : Spannweite b : Einflussbreite der Geschossdecke Lasten Vertikale Wandlasten

Nr. Eb. Typ g0 q0 Einwirkung [kN/m] [kN/m] 1 1 Gleichlast 148.00 24.00 Kat. A: Wohngebäude 2 1 Gleichlast 2.50 0.00 Kat. A: Wohngebäude Eb. : Ebene, unterste Wand = 1 g0 : ständiger Lastanteil der Linienlast (bei Trapezlasten Ordinate am Lastanfang) q0 : veränderlicher Lastanteil der Linienlast (bei Trapezlasten Ordinate am Lastanfang) Einwirkung : Einwirkung des veränderlichen Lastanteils Horizontale Wandlasten

Nr. Eb. Typ g0 q0 Einwirkung [kN/m2] [kN/m2] 3 1 Gleichlast 0.00 0.35 Windlasten Eb. : Ebene, unterste Wand = 1 g0 : ständiger Lastanteil der Linienlast (bei Trapezlasten Ordinate am Lastanfang) q0 : veränderlicher Lastanteil der Linienlast (bei Trapezlasten Ordinate am Lastanfang) Einwirkung : Einwirkung des veränderlichen Lastanteils Ergebnisse Lastfallkombinationen Lastkombination nach EN 1990, Gl. (6.10 a/b)

Nr. Typ K0 K2 K5 zugehörige Last 1 Gv 1.35 1.00 1.00 Gv (Lasten 1, 2) 2 Qv 1.50 0.00 0.00 Last 1 3 Qh 0.00 1.50 1.00 QH Horizontallast auf Wand 1 Last 3 Gv: ständige Anteile vertikaler Lasten Qv: veränderliche Anteile vertikaler Lasten Qh: veränderliche Anteile horizontaler Lasten Typ : Lastfallart K0 : Drucknachweis K2 : Nachweis Plattenschub K5 : Nachweis klaffende Fuge in Dickenrichtung (Begrenzung der Exzentrizität) Begrenzung der planmäßigen Exzentrizität Nachweis nach DIN EN 1996:2019, nach NCI zu 7.2

z ed zul ed η [m] [cm] [cm] 4.50 0.4 8.0 0.05 2.25 0.2 8.0 0.02 0.00 0.3 8.0 0.04 z : Nachweisstelle, gemessen vom Fußpunkt ed : max. Exzentrizität in Wanddickenrichtung (Betrag) zul ed : zulässige Exzentrizität in Wanddickenrichtung η : Auslastung Nachweis bei (ex-)zentr. Druckbeanspruchung Nachweis nach DIN EN 1996:2019, Abs. 6.1.2 Knicklänge hef = 3.38 m Knickschlankheit λc = 14.06 Wandquerschnitt Aw = 2400.0 cm2 Bemessungswert der Mauerwerksdruckfestigkeit fd = 4.31 N/mm2

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z y tcal NEd ei/mk Φi/m NRd η [m] [m] [cm] [kN/m] [cm] [kN/m] 4.50 0.50 24.0 239.18 0.0 0.90 930.24 0.26 2.25 0.50 24.0 253.76 1.2 0.69 711.63 0.36 0.00 0.50 24.0 268.34 0.0 0.90 930.24 0.29 z : Nachweisstelle, gemessen vom Fußpunkt y : Vertikalschnitt, gemessen vom Wandanfang (y=0) tcal : rechnerische Wanddicke NEd : Bemessungswert der einwirkenden Drucknormalkraft ei/mk : Ausmitte in Wanddickenrichtung (inkl. einit und ek) Φi/m : Abminderungsfaktor infolge Lastausmitte und Schlankheit(Φi für Wandkopf/-Fuß, Φm für Wandmitte) NRd : Bemessungswert der aufnehmbaren Drucknormalkraft η : Auslastung Schubnachweis – Plattenschub Nachweis nach DIN EN 1996:2019, Abs. 6.2 Haftscherfestigkeit (unvermörtelte Stoßfugen) fvk0 = 0.11 N/mm2 z y VEd dc σd fvd VRd η [m] [m] [kN/m] [cm] [N/mm2] [N/mm2] [kN/m] 4.50 0.50 1.18 24.0 0.63 0.35 55.78 0.02 2.25 0.50 0.00 24.0 0.67 0.37 58.66 0.00 0.00 0.50 1.18 24.0 0.72 0.38 61.54 0.02 z : Nachweisstelle, gemessen vom Fußpunkt y : Vertikalschnitt, gemessen vom Wandanfang (y=0) VEd : Bemessungswert der Querkraft dc : überdrückte Wanddicke σd : mittlere Druckspannung fvd : Bemessungswert der Schubfestigkeit VRd : Bemessungswert der aufnehmbaren Querkraft η : Auslastung Ausnutzungsfaktor im Brandfall Nachweis nach DIN EN 1996-1-2/NA:2022, NDP zu 4.5

Eb. z y hef/t ω k0 NEd ηfi NEd,fi emk,fi* NRd αfi α6,fi [m] [m] [kN/m] [kN/m] [cm] [kN/m] 1 2.25 0.50 - - - 253.76 0.70 177.63 - 711.63 0.25 - z : Höhe der Nachweisstelle, gemessen vom Wandfuß (hier halbe Wandhöhe) y : Vertikalschnitt, gemessen vom Wandanfang (y = 0) hef/t : Knickschlankheit der Wand (Knicklänge/Wanddicke) ω : Anpassungsfaktor in Abhängigkeit der Steinart nach Tabelle NA.1 k0 : Faktor zur Berücksichtigung kleiner Wandquerschnitte NEd : Bemessungswert der einwirkenden Normalkraft bei Normaltemperatur ηfi : Reduktionsfaktor für den Bemessungswert der einwirkenden Normalkraft für den Brandfall NEd,fi : Bemessungswert der einwirkenden Normalkraft im Brandfall emk,fi* : planmäßige Ausmitte in Wanddickenrichtung inkl. Kriecheinfluss (*vereinfacht aus Kaltbemessung übernommen) NRd : Bemessungswert der aufnehmbaren Drucknormalkraft αfi : Ausnutzungsfaktor im Brandfall nach Gl. NA.3 α6,fi : Ausnutzungsfaktor im Brandfall nach Gl. NA.1/2

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Position: W02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 5-006 STATISCHE BERECHNUNG

POS W02: STAHLBETONWAND

System

Baustoffe: Beton: C25/30

Betonstahl: B 500 A

Querschnitt: Dicke: b = 24 cm

Wandhöhe: h= 4,50 m

Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

Außen XC3: c = 25+10 = 35 mm nom,A

Innen XC1: c = 10+10 = 20 mm nom,I

Statisches System: Pendelstütze

Einwirkungen

BEWEHRUNG

Grundbewehrung:

Q424# innen und außen

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Position: W02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 5-007 STATISCHE BERECHNUNG

Anmerkung

Stb-Wände W03 bis W05 sind wie W02 auszuführen.

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5.5 W02

Stahlbetonstütze (x64) B5+ 01/25 (FRILO R-2025-1/P06) Grundparameter Berechnungsgrundlagen • Pendelstütze in y- und z-Richtung, Rechteck, 2-achsig beansprucht • Materialien C 25/30, B500A

Norm und Sicherheitskonzept Bemessungsnormen : DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 : DIN EN 1992-1-2/NA/A2 - 2021-04 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Ψ2 für Kranlasten : 0.90 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) System Systemgrafik 2D

Maßstab 1 : 51.4

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Anforderungen Dauerhaftigkeit: Betonangriff W0 Bewehrungskorrosion XC3 Mindestbetonklasse C 20/25 Bügel ds,b = 8 mm Längsbewehrung ds,l = 9 mm Vorhaltemaß Δcdev = 15 mm Bügel cmin,b = 20 mm Betondeckung cnom,b = 35 mm Längsbewehrung cmin,l = 20 mm Betondeckung cnom,l = 43 mm *1 Verlegemaß Bügel cv,b = 35 mm zul. Rissbreite wmax = 0.30 mm *1: mit cmin,b

Kriechzahl Umgebungsbedingungen: Luftfeuchte LU = 50 % Zementtyp ZEM_N_R Belastungsalter t0 = 28 Tage Endkriechzahl φ(t0,∞) = 2.65 Materialauswahl Beton C 25/30 fck = 25.00 N/mm2 Ecm = 31000 N/mm2 Betonstahl B500A fyk = 500.00 N/mm2 Es = 200000 N/mm2 k(ft/fy) = 1.05 εuk = 25.0 o/oo (Bügel und Längsbewehrung) Material Bemessungswerte Bemessungssituation Beton C 25/30 Betonstahl B500A αcc = 0.85 αct = 0.85 γc fcd fctd γs fyd ftd = ftk,cal / γs [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] ständig/vorübergehend 1.50 14.17 1.02 1.15 434.78 456.52 Systemkennwerte Abmessungen / statisches System Pendelstütze in y- und z-Richtung Stützenhöhe l = 4.50 m Querschnitt by/dz = 100.0/24.0 cm b1/d1 = 4.8/4.8 cm Bewehrungsanordnung (kalt) umfangsverteilt Bewehrungsanordnung (Brand) wie Bewehrungsbild Lagerbedingungen Lage uy φz uz φy [kN/m] [kNm/rad] [kN/m] [kNm/rad] Kopfpunkt starr starr Fußpunkt starr starr Lasten Übersicht der verwendeten Einwirkungen (für STR und P/T)

Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γF,inf γF,sup Kat. A: Wohngebäude 0.70 0.50 0.30 1.500 ständig 1.000 1.350 Punktlasten

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] 1 Stützenkopf 60.0 ständig 2 Stützenkopf 10.0 Kat. A Punktlasten (Stützeneigengewicht)

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

• Stützenkopf 27.0 ständig

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Berechnungsoptionen Berechnungsoptionen • Ansatz Eigengewicht am Stützenabschnittskopf • Jeder Stützenabschnitt wird intern in 6 Unterelemente unterteilt

Bemessungsoptionen • Imperfektion (Zusatzausmitte ei) wird affin zur Knickbiegelinie angesetzt. • Lastniveau für Kriecheffekte: quasi-ständige Bemessungssituation • Langzeitauswirkungen werden über Ansatz des irreversiblen Anteils der Kriechbiegelinie als spannungsfreie Anfangsverformung erfasst • Ansatz der Mitwirkung des Betons zwischen den Rissen über mod. Stahlarbeitslinie im GZG (fct,m) • Mindestausmitten nach EN 1992-1-1, 6.1 (4) werden - sofern maßgebend - angesetzt • Die Mindestbewehrung für Balken nach EN 1992, Abs. 9.2.1, wird nicht überprüft • Die zusätzliche Abminderung der Steifigkeiten (fred) bei kleinen Bewehrungsgraden ist aktiviert

Optionen für den Brandschutznachweis • Nachzuweisende Feuerwiderstandsklasse: R30 • Brandangriff = gesamter Stützenumfang • Der Nachweis wird in der außergewöhnlichen Bemessungssituation unter Beachtung von EN 1991-1-2, 4.3.1, geführt. • Die Schiefstellung ist auf θ <= 1/500 begrenzt. • Steifigkeitsabminderung für Bewehrungsgradeρ < 2.0%: EIeff,cal = EIeff * (ρ/0.02)0.5 • Der Nachweis wird unter Berücksichtigung der thermischen Dehnungen geführt.

Ergebnisse Kleinste Lastverzweigungsfaktoren min Ncr/N = 2281,70 in y- / 131,43 in z-Richtung (nur Betonquerschnitt)

Tragfähigkeit - ständig/vorübergehend - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (ständige/vorübergehende Bemessungssituation) Last LK 11 LK 21 LK 31 LK 41 Stützeneigengewicht 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 60,0 kN (ständig) 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 10,0 kN (Kat. A) 1.50 1.50 1 : keine Berechnung nach Th. II. Ordnung, da λ <= λlim nach EN 1992-1-1, 5.8.3.1 Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y ei,z φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Wand 4.50 4.50 15.6 64.9 81.1 81.1 0.0 0.0 2.647 0.996 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 Querschnitt 3.75 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 3.00 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 2.25 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 1.50 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 0.75 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 0.00 -132.5 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (ständig/vorübergehend)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.0 0.00 0.0 0.00 4

Fußpunkt 0.00 87.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 132.5 0.0 0.00 0.0 0.00 1 Tragfähigkeit - Brand (R30) - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (Bemessungssituation Brand)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 60,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 10,0 kN (Kat. A) 0.30

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Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y* ei,z* φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Wand 4.50 4.50 15.6 64.9 0.0 0.0 0.4 0.4 0.000 0.431

• Benutzervorgabe für anzusetzende Schiefstellung: 1/500 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (Bemessungssituation Brand)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -90.0 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 Querschnitt 3.75 -90.0 0.24 -0.20 0.37 8.9 8.9 3.00 -90.0 0.42 -0.35 0.37 8.9 8.9 2.25 -90.0 0.49 -0.41 0.37 8.9 8.9 1.50 -90.0 0.42 -0.35 0.37 8.9 8.9 0.75 -90.0 0.24 -0.20 0.37 8.9 8.9 0.00 -90.0 0.00 0.00 0.37 8.9 8.9 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (Brand)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.0 0.00 0.0 0.00 2

Fußpunkt 0.00 87.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 90.0 0.0 0.00 0.0 0.00 1 Gebrauchstauglichkeit - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Angesetzte Bewehrungsflächen für die Nachweise im GZG

Abschnitt angenommen As [cm2] 1 8.9 Untersuchte Lastkombinationen (charakteristische Bemessungssituation) Last LK 11 LK 21 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 60,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 10,0 kN (Kat. A) 1.00 1 : keine Berechnung nach Th. II. Ordnung, da λ <= λlim nach EN 1992-1-1, 5.8.3.1 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -97.0 0.00 0.00 0.0 0.0

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Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 3.75 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 3.00 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 2.25 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 1.50 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 0.75 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 0.00 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 3.75 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 3.00 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 2.25 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 1.50 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 0.75 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 0.00 -97.0 0.00 0.00 0.00 -0.013 -2.51 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Untersuchte Lastkombinationen (quasi-ständige Bemessungssituation) Last LK 11 LK 21 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 60,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 10,0 kN (Kat. A) 0.30 1 : keine Berechnung nach Th. II. Ordnung, da λ <= λlim nach EN 1992-1-1, 5.8.3.1 Überprüfung der Gültigkeit des linearen Kriechansatzes - Th. II. O. (quasi-ständige Bemessungssituation) LK Höhe Nd My,d Mz,d εc σc σc,lim 1 vorh fφ,nl erf fφ,nl η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 3.75 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 3.00 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 2.25 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 1.50 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 0.75 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 0.00 -90.0 0.00 0.00 -0.012 -0.38 -11.25 1.00 0.03 1 : σc,lim = 0,45 * fc,k (EN 1992-1-1, 7.2 (2)) Bewehrungsanordnung Gewählte Bewehrungsanordnung und Temperaturen nach 30 min

Stützenabschnitt Stabnummer Ø Fläche y z Temperatur fsy,θ/fyk [mm] [cm2] [cm] [cm] [°C] [%] Abschnitt 1 1 91 0.6 -45.3 -7.3 217 100 Bügel: 14Ø8 mm 2 91 0.6 45.3 -7.3 217 100 3 91 0.6 45.3 7.3 217 100 4 91 0.6 -45.3 7.3 217 100 5 91 0.6 -30.2 -7.3 129 100 6 91 0.6 -30.2 7.3 129 100 7 91 0.6 -15.1 -7.3 129 100 8 91 0.6 -15.1 7.3 129 100 9 91 0.6 0.0 -7.3 129 100 10 91 0.6 0.0 7.3 129 100 11 91 0.6 15.1 -7.3 129 100 12 91 0.6 15.1 7.3 129 100 13 91 0.6 30.2 -7.3 129 100 14 91 0.6 30.2 7.3 129 100 8.9 1 : benutzerdefinierter Bewehrungsdurchmesser

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W02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 5-013

Realisierte Betondeckung

Stützenabschnitt erf. cnom,L erf. cnom,B vorh. cnom,L vorh. cnom,B [cm] [cm] [cm] [cm] Abschnitt 1 4.3 3.5 4.3 3.5 Temperaturverteilung im Querschnitt Wärmeübergangskoeffizient α = 25.0 W/(m²K) Wärmeübergangskoeffizient unbeflammt αc = 5.0 W/(m²K) Emissivität εm = 0.70 Betonfeuchte u = 3.0 % Wärmeleitfähigkeit λ = obere Grenze Rohdichte ρ = 2400 kg/m3 Elementgröße dElem = 0.9 cm Betonzuschlag = quarzitisch Betonstahl = kaltgewalzt Thermische Leitfähigkeit des Stahls = vernachlässigt

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W02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 5-014

Bewehrungsbilder Maßstab 1 : 50

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Stützen Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 6-001 STATISCHE BERECHNUNG

TEIL 06 STÜTZEN

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Position: S01 Innenstütze Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 6-002 STATISCHE BERECHNUNG

POS S01: INNENSTÜTZE

System

Baustoffe: Beton C25/30

Querschnitt: Kreis Außendurchmesser d= 30 cm

Stützenhöhe h = 4,50 m

Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

Außen XC3: c = 25+10 = 35 mm nom,

Statisches System: Pendelstütze

Einwirkungen

BEWEHRUNG

Grundbewehrung: 6Ø12 Umfangverteilt

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S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-003

6.3 S01

Stahlbetonstütze (x64) B5+ 01/25 (FRILO R-2025-1/P06) Grundparameter Berechnungsgrundlagen • Pendelstütze in y- und z-Richtung, Kreis, 2-achsig beansprucht • Materialien C 25/30, B500A

Norm und Sicherheitskonzept Bemessungsnormen : DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 : DIN EN 1992-1-2/NA/A2 - 2021-04 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Ψ2 für Kranlasten : 0.90 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) System Systemgrafik 2D

Maßstab 1 : 51.4

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S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-004

Anforderungen Dauerhaftigkeit: Betonangriff W0 Bewehrungskorrosion XC3 Mindestbetonklasse C 20/25 Bügel ds,b = 8 mm Längsbewehrung ds,l = 12 mm Vorhaltemaß Δcdev = 15 mm Bügel cmin,b = 20 mm Betondeckung cnom,b = 35 mm Längsbewehrung cmin,l = 20 mm Betondeckung cnom,l = 43 mm *1 Verlegemaß Bügel cv,b = 35 mm zul. Rissbreite wmax = 0.30 mm *1: mit cmin,b

Kriechzahl Umgebungsbedingungen: Luftfeuchte LU = 50 % Zementtyp ZEM_N_R Belastungsalter t0 = 28 Tage Endkriechzahl φ(t0,∞) = 2.76 Materialauswahl Beton C 25/30 fck = 25.00 N/mm2 Ecm = 31000 N/mm2 Betonstahl B500A fyk = 500.00 N/mm2 Es = 200000 N/mm2 k(ft/fy) = 1.05 εuk = 25.0 o/oo (Bügel und Längsbewehrung) Material Bemessungswerte Bemessungssituation Beton C 25/30 Betonstahl B500A αcc = 0.85 αct = 0.85 γc fcd fctd γs fyd ftd = ftk,cal / γs [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] ständig/vorübergehend 1.50 14.17 1.02 1.15 434.78 456.52 Systemkennwerte Abmessungen / statisches System Pendelstütze in y- und z-Richtung Stützenhöhe l = 4.50 m Querschnitt d = 30.0 cm d1 = 4.9 cm Bewehrungsanordnung (kalt) umfangsverteilt Bewehrungsanordnung (Brand) wie Bewehrungsbild Lagerbedingungen Lage uy φz uz φy [kN/m] [kNm/rad] [kN/m] [kNm/rad] Kopfpunkt starr starr Fußpunkt starr starr Lasten Übersicht der verwendeten Einwirkungen (für STR und P/T)

Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γF,inf γF,sup Kat. A: Wohngebäude 0.70 0.50 0.30 1.500 ständig 1.000 1.350 Punktlasten

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] 1 Stützenkopf 286.0 ständig 2 Stützenkopf 44.0 Kat. A Punktlasten (Stützeneigengewicht)

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

• Stützenkopf 8.0 ständig

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S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-005

Berechnungsoptionen Berechnungsoptionen • Ansatz Eigengewicht am Stützenabschnittskopf • Jeder Stützenabschnitt wird intern in 6 Unterelemente unterteilt

Bemessungsoptionen • Imperfektion (Zusatzausmitte ei) wird affin zur Knickbiegelinie angesetzt. • Lastniveau für Kriecheffekte: quasi-ständige Bemessungssituation • Langzeitauswirkungen werden über Ansatz des irreversiblen Anteils der Kriechbiegelinie als spannungsfreie Anfangsverformung erfasst • Ansatz der Mitwirkung des Betons zwischen den Rissen über mod. Stahlarbeitslinie im GZG (fct,m) • Mindestausmitten nach EN 1992-1-1, 6.1 (4) werden - sofern maßgebend - angesetzt • Die Mindestbewehrung für Balken nach EN 1992, Abs. 9.2.1, wird nicht überprüft • Die zusätzliche Abminderung der Steifigkeiten (fred) bei kleinen Bewehrungsgraden ist aktiviert

Optionen für den Brandschutznachweis • Nachzuweisende Feuerwiderstandsklasse: R30 • Brandangriff = gesamter Stützenumfang • Der Nachweis wird in der außergewöhnlichen Bemessungssituation unter Beachtung von EN 1991-1-2, 4.3.1, geführt. • Die Schiefstellung ist auf θ <= 1/500 begrenzt. • Steifigkeitsabminderung für Bewehrungsgradeρ < 2.0%: EIeff,cal = EIeff * (ρ/0.02)0.5 • Der Nachweis wird unter Berücksichtigung der thermischen Dehnungen geführt.

Ergebnisse Kleinste Lastverzweigungsfaktoren min Ncr/N = 12,98 in y- / 12,98 in z-Richtung (nur Betonquerschnitt)

Tragfähigkeit - ständig/vorübergehend - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 LK 3 LK 4 Stützeneigengewicht 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 286,0 kN (ständig) 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 44,0 kN (Kat. A) 1.50 1.50 Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y ei,z φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 25.0 25.0 1.1 1.1 2.758 0.801 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -462.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -462.8 3.38 -3.38 0.96 6.8 6.8 3.00 -462.8 5.87 -5.87 0.96 6.8 6.8 2.25 -462.8 6.71 -6.71 0.96 6.8 6.8 1.50 -462.8 5.87 -5.87 0.96 6.8 6.8 0.75 -462.8 3.38 -3.38 0.96 6.8 6.8 0.00 -462.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (ständig/vorübergehend)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.01 0.00 0.01 0.00 3

Fußpunkt 0.00 294.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 462.8 0.0 0.00 0.0 0.00 1 396.8 0.0 0.00 0.0 0.00 3 Tragfähigkeit - Brand (R30) - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (Bemessungssituation Brand)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 286,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 44,0 kN (Kat. A) 0.30

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S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-006

Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y* ei,z* φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.000 0.693

• Benutzervorgabe für anzusetzende Schiefstellung: 1/500 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (Bemessungssituation Brand)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -307.2 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -307.2 1.61 -1.61 0.96 6.8 6.8 3.00 -307.2 2.80 -2.80 0.96 6.8 6.8 2.25 -307.2 3.24 -3.24 0.96 6.8 6.8 1.50 -307.2 2.80 -2.80 0.96 6.8 6.8 0.75 -307.2 1.61 -1.61 0.96 6.8 6.8 0.00 -307.2 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (Brand)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 2 0.0 0.00 0.0 0.00 1

Fußpunkt 0.00 294.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 307.2 0.0 0.00 0.0 0.00 1 Gebrauchstauglichkeit - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Angesetzte Bewehrungsflächen für die Nachweise im GZG

Abschnitt angenommen As [cm2] 1 6.8 Untersuchte Lastkombinationen (charakteristische Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 286,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 44,0 kN (Kat. A) 1.00 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -338.0 0.00 0.00 0.0 0.0

[Seite 92]

S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-007

Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 3.75 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 3.00 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 2.25 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 1.50 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 0.75 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 0.00 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 3.75 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 3.00 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 2.25 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 1.50 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 0.75 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 0.00 -338.0 0.00 0.00 0.00 -0.217 -43.43 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Untersuchte Lastkombinationen (quasi-ständige Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 286,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 44,0 kN (Kat. A) 0.30 Überprüfung der Gültigkeit des linearen Kriechansatzes - Th. II. O. (quasi-ständige Bemessungssituation) LK Höhe Nd My,d Mz,d εc σc σc,lim 1 vorh fφ,nl erf fφ,nl η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 3.75 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 3.00 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 2.25 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 1.50 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 0.75 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 0.00 -307.2 0.00 0.00 -0.196 -6.09 -11.25 1.00 0.54 1 : σc,lim = 0,45 * fc,k (EN 1992-1-1, 7.2 (2)) Bewehrungsanordnung Gewählte Bewehrungsanordnung und Temperaturen nach 30 min

Stützenabschnitt Stabnummer Ø Fläche y z Temperatur fsy,θ/fyk [mm] [cm2] [cm] [cm] [°C] [%] Abschnitt 1 1 12 1.1 10.1 0.0 145 100 Bügel: 37Ø8 mm 2 12 1.1 5.1 8.7 145 100 3 12 1.1 -5.1 8.7 145 100 4 12 1.1 -10.1 0.0 145 100 5 12 1.1 -5.1 -8.7 145 100 6 12 1.1 5.1 -8.7 145 100 6.8 Realisierte Betondeckung

Stützenabschnitt erf. cnom,L erf. cnom,B vorh. cnom,L vorh. cnom,B [cm] [cm] [cm] [cm] Abschnitt 1 4.3 3.5 4.3 3.5

[Seite 93]

S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-008

Temperaturverteilung im Querschnitt Wärmeübergangskoeffizient α = 25.0 W/(m²K) Wärmeübergangskoeffizient unbeflammt αc = 5.0 W/(m²K) Emissivität εm = 0.70 Betonfeuchte u = 3.0 % Wärmeleitfähigkeit λ = obere Grenze Rohdichte ρ = 2400 kg/m3 Elementgröße dElem = 0.9 cm Betonzuschlag = quarzitisch Betonstahl = kaltgewalzt Thermische Leitfähigkeit des Stahls = vernachlässigt

[Seite 94]

S01 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-009

Bewehrungsbilder Maßstab 1 : 28.1

[Seite 95]

Position: S02 Eckstütze Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 6-010 STATISCHE BERECHNUNG

POS S02: ECKSTÜTZE

System

Baustoffe: Beton C25/30

Querschnitt: Kreis Außendurchmesser d= 30 cm

Stützenhöhe h = 4,50 m

Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

Außen XC3: c = 25+10 = 35 mm nom,

Statisches System: Pendelstütze

Einwirkungen

BEWEHRUNG

Grundbewehrung: 6Ø12 Umfangverteilt

[Seite 96]

S02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-011

6.5 S02

Stahlbetonstütze (x64) B5+ 01/25 (FRILO R-2025-1/P06) Grundparameter Berechnungsgrundlagen • Pendelstütze in y- und z-Richtung, Kreis, 2-achsig beansprucht • Materialien C 25/30, B500A

Norm und Sicherheitskonzept Bemessungsnormen : DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 : DIN EN 1992-1-2/NA/A2 - 2021-04 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Ψ2 für Kranlasten : 0.90 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) System Systemgrafik 2D

Maßstab 1 : 51.4

[Seite 97]

S02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-012

Anforderungen Dauerhaftigkeit: Betonangriff W0 Bewehrungskorrosion XC3 Mindestbetonklasse C 20/25 Bügel ds,b = 8 mm Längsbewehrung ds,l = 12 mm Vorhaltemaß Δcdev = 15 mm Bügel cmin,b = 20 mm Betondeckung cnom,b = 35 mm Längsbewehrung cmin,l = 20 mm Betondeckung cnom,l = 43 mm *1 Verlegemaß Bügel cv,b = 35 mm zul. Rissbreite wmax = 0.30 mm *1: mit cmin,b

Kriechzahl Umgebungsbedingungen: Luftfeuchte LU = 50 % Zementtyp ZEM_N_R Belastungsalter t0 = 28 Tage Endkriechzahl φ(t0,∞) = 2.76 Materialauswahl Beton C 25/30 fck = 25.00 N/mm2 Ecm = 31000 N/mm2 Betonstahl B500A fyk = 500.00 N/mm2 Es = 200000 N/mm2 k(ft/fy) = 1.05 εuk = 25.0 o/oo (Bügel und Längsbewehrung) Material Bemessungswerte Bemessungssituation Beton C 25/30 Betonstahl B500A αcc = 0.85 αct = 0.85 γc fcd fctd γs fyd ftd = ftk,cal / γs [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] ständig/vorübergehend 1.50 14.17 1.02 1.15 434.78 456.52 Systemkennwerte Abmessungen / statisches System Pendelstütze in y- und z-Richtung Stützenhöhe l = 4.50 m Querschnitt d = 30.0 cm d1 = 4.9 cm Bewehrungsanordnung (kalt) umfangsverteilt Bewehrungsanordnung (Brand) wie Bewehrungsbild Lagerbedingungen Lage uy φz uz φy [kN/m] [kNm/rad] [kN/m] [kNm/rad] Kopfpunkt starr starr Fußpunkt starr starr Lasten Übersicht der verwendeten Einwirkungen (für STR und P/T)

Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γF,inf γF,sup Kat. A: Wohngebäude 0.70 0.50 0.30 1.500 ständig 1.000 1.350 Punktlasten

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] 1 Stützenkopf 164.0 ständig 2 Stützenkopf 26.0 Kat. A Punktlasten (Stützeneigengewicht)

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

• Stützenkopf 8.0 ständig

[Seite 98]

S02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 6-013

Berechnungsoptionen Berechnungsoptionen • Ansatz Eigengewicht am Stützenabschnittskopf • Jeder Stützenabschnitt wird intern in 6 Unterelemente unterteilt

Bemessungsoptionen • Imperfektion (Zusatzausmitte ei) wird affin zur Knickbiegelinie angesetzt. • Lastniveau für Kriecheffekte: quasi-ständige Bemessungssituation • Langzeitauswirkungen werden über Ansatz des irreversiblen Anteils der Kriechbiegelinie als spannungsfreie Anfangsverformung erfasst • Ansatz der Mitwirkung des Betons zwischen den Rissen über mod. Stahlarbeitslinie im GZG (fct,m) • Mindestausmitten nach EN 1992-1-1, 6.1 (4) werden - sofern maßgebend - angesetzt • Die Mindestbewehrung für Balken nach EN 1992, Abs. 9.2.1, wird nicht überprüft • Die zusätzliche Abminderung der Steifigkeiten (fred) bei kleinen Bewehrungsgraden ist aktiviert

Optionen für den Brandschutznachweis • Nachzuweisende Feuerwiderstandsklasse: R30 • Brandangriff = gesamter Stützenumfang • Der Nachweis wird in der außergewöhnlichen Bemessungssituation unter Beachtung von EN 1991-1-2, 4.3.1, geführt. • Die Schiefstellung ist auf θ <= 1/500 begrenzt. • Steifigkeitsabminderung für Bewehrungsgradeρ < 2.0%: EIeff,cal = EIeff * (ρ/0.02)0.5 • Der Nachweis wird unter Berücksichtigung der thermischen Dehnungen geführt.

Ergebnisse Kleinste Lastverzweigungsfaktoren min Ncr/N = 22,16 in y- / 22,16 in z-Richtung (nur Betonquerschnitt)

Tragfähigkeit - ständig/vorübergehend - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 LK 3 LK 4 Stützeneigengewicht 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 164,0 kN (ständig) 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 26,0 kN (Kat. A) 1.50 1.50 Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y ei,z φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 30.7 30.7 1.1 1.1 2.758 0.781 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -271.1 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -271.1 1.55 -1.55 0.96 6.8 6.8 3.00 -271.1 2.69 -2.69 0.96 6.8 6.8 2.25 -271.1 3.14 -3.14 0.96 6.8 6.8 1.50 -271.1 2.69 -2.69 0.96 6.8 6.8 0.75 -271.1 1.55 -1.55 0.96 6.8 6.8 0.00 -271.1 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (ständig/vorübergehend)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.0 0.00 0.0 0.00 4

Fußpunkt 0.00 172.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 271.1 0.0 0.00 0.0 0.00 1 211.0 0.0 0.00 0.0 0.00 4 Tragfähigkeit - Brand (R30) - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (Bemessungssituation Brand)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 164,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 26,0 kN (Kat. A) 0.30

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Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y* ei,z* φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.000 0.693

• Benutzervorgabe für anzusetzende Schiefstellung: 1/500 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (Bemessungssituation Brand)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -179.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -179.8 0.66 -0.66 0.96 6.8 6.8 3.00 -179.8 1.14 -1.14 0.96 6.8 6.8 2.25 -179.8 1.33 -1.33 0.96 6.8 6.8 1.50 -179.8 1.14 -1.14 0.96 6.8 6.8 0.75 -179.8 0.66 -0.66 0.96 6.8 6.8 0.00 -179.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (Brand)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.0 0.00 0.0 0.00 2

Fußpunkt 0.00 172.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 179.8 0.0 0.00 0.0 0.00 1 Gebrauchstauglichkeit - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Angesetzte Bewehrungsflächen für die Nachweise im GZG

Abschnitt angenommen As [cm2] 1 6.8 Untersuchte Lastkombinationen (charakteristische Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 164,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 26,0 kN (Kat. A) 1.00 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -198.0 0.00 0.00 0.0 0.0

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Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 3.75 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 3.00 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 2.25 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 1.50 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 0.75 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 0.00 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 3.75 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 3.00 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 2.25 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 1.50 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 0.75 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 0.00 -198.0 0.00 0.00 0.00 -0.124 -24.88 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Untersuchte Lastkombinationen (quasi-ständige Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 164,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 26,0 kN (Kat. A) 0.30 Überprüfung der Gültigkeit des linearen Kriechansatzes - Th. II. O. (quasi-ständige Bemessungssituation) LK Höhe Nd My,d Mz,d εc σc σc,lim 1 vorh fφ,nl erf fφ,nl η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 3.75 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 3.00 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 2.25 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 1.50 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 0.75 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 0.00 -179.8 0.00 0.00 -0.113 -3.49 -11.25 1.00 0.31 1 : σc,lim = 0,45 * fc,k (EN 1992-1-1, 7.2 (2)) Bewehrungsanordnung Gewählte Bewehrungsanordnung und Temperaturen nach 30 min

Stützenabschnitt Stabnummer Ø Fläche y z Temperatur fsy,θ/fyk [mm] [cm2] [cm] [cm] [°C] [%] Abschnitt 1 1 12 1.1 10.1 0.0 145 100 Bügel: 37Ø8 mm 2 12 1.1 5.1 8.7 145 100 3 12 1.1 -5.1 8.7 145 100 4 12 1.1 -10.1 0.0 145 100 5 12 1.1 -5.1 -8.7 145 100 6 12 1.1 5.1 -8.7 145 100 6.8 Realisierte Betondeckung

Stützenabschnitt erf. cnom,L erf. cnom,B vorh. cnom,L vorh. cnom,B [cm] [cm] [cm] [cm] Abschnitt 1 4.3 3.5 4.3 3.5

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Temperaturverteilung im Querschnitt Wärmeübergangskoeffizient α = 25.0 W/(m²K) Wärmeübergangskoeffizient unbeflammt αc = 5.0 W/(m²K) Emissivität εm = 0.70 Betonfeuchte u = 3.0 % Wärmeleitfähigkeit λ = obere Grenze Rohdichte ρ = 2400 kg/m3 Elementgröße dElem = 0.9 cm Betonzuschlag = quarzitisch Betonstahl = kaltgewalzt Thermische Leitfähigkeit des Stahls = vernachlässigt

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Bewehrungsbilder Maßstab 1 : 28.1

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Position: S03 Randstütze Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 6-018 STATISCHE BERECHNUNG

POS S03: RANDSTÜTZE

System

Baustoffe: Beton C25/30

Querschnitt: Kreis Außendurchmesser d= 30 cm

Stützenhöhe h = 4,50 m

Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

Außen XC3: c = 25+10 = 35 mm nom,

Statisches System: Pendelstütze

Einwirkungen

BEWEHRUNG

Grundbewehrung: 6Ø12 Umfangverteilt

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6.7 S03

Stahlbetonstütze (x64) B5+ 01/25 (FRILO R-2025-1/P06) Grundparameter Berechnungsgrundlagen • Pendelstütze in y- und z-Richtung, Kreis, 2-achsig beansprucht • Materialien C 25/30, B500A

Norm und Sicherheitskonzept Bemessungsnormen : DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 : DIN EN 1992-1-2/NA/A2 - 2021-04 Sicherheitskonzept/Lastkombinatorik : DIN EN 1990/NA:2010-12 Ψ2 für Kranlasten : 0.90 Ψ2 = 0.5 für Schnee (AE) : nicht angesetzt Kombination ständiger Lasten : alle gleiches γF (γG,sup oder γG,inf) System Systemgrafik 2D

Maßstab 1 : 51.4

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Anforderungen Dauerhaftigkeit: Betonangriff X0 Bewehrungskorrosion XC1 Mindestbetonklasse C 16/20 Bügel ds,b = 8 mm Längsbewehrung ds,l = 12 mm Vorhaltemaß Δcdev = 10 mm Bügel cmin,b = 10 mm Betondeckung cnom,b = 20 mm Längsbewehrung cmin,l = 12 mm *5 Betondeckung cnom,l = 28 mm *1 Verlegemaß Bügel cv,b = 20 mm zul. Rissbreite wmax = 0.40 mm *1: mit cmin,b *5: Verbund maßgebend

Kriechzahl Umgebungsbedingungen: Luftfeuchte LU = 50 % Zementtyp ZEM_N_R Belastungsalter t0 = 28 Tage Endkriechzahl φ(t0,∞) = 2.76 Materialauswahl Beton C 25/30 fck = 25.00 N/mm2 Ecm = 31000 N/mm2 Betonstahl B500A fyk = 500.00 N/mm2 Es = 200000 N/mm2 k(ft/fy) = 1.05 εuk = 25.0 o/oo (Bügel und Längsbewehrung) Material Bemessungswerte Bemessungssituation Beton C 25/30 Betonstahl B500A αcc = 0.85 αct = 0.85 γc fcd fctd γs fyd ftd = ftk,cal / γs [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] ständig/vorübergehend 1.50 14.17 1.02 1.15 434.78 456.52 Systemkennwerte Abmessungen / statisches System Pendelstütze in y- und z-Richtung Stützenhöhe l = 4.50 m Querschnitt d = 30.0 cm d1 = 4.4 cm Bewehrungsanordnung (kalt) umfangsverteilt Bewehrungsanordnung (Brand) wie Bewehrungsbild Lagerbedingungen Lage uy φz uz φy [kN/m] [kNm/rad] [kN/m] [kNm/rad] Kopfpunkt starr starr Fußpunkt starr starr Lasten Übersicht der verwendeten Einwirkungen (für STR und P/T)

Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γF,inf γF,sup Kat. A: Wohngebäude 0.70 0.50 0.30 1.500 ständig 1.000 1.350 Punktlasten

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm] 1 Stützenkopf 206.0 ständig 2 Stützenkopf 32.0 Kat. A Punktlasten (Stützeneigengewicht)

Nr. Angriffsort Abstand V ey ez Fy Fz My Mz Einwirkung ZusGrp AltGrp [m] [kN] [cm] [cm] [kN] [kN] [kNm] [kNm]

• Stützenkopf 8.0 ständig

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Berechnungsoptionen Berechnungsoptionen • Ansatz Eigengewicht am Stützenabschnittskopf • Jeder Stützenabschnitt wird intern in 6 Unterelemente unterteilt

Bemessungsoptionen • Imperfektion (Zusatzausmitte ei) wird affin zur Knickbiegelinie angesetzt. • Lastniveau für Kriecheffekte: quasi-ständige Bemessungssituation • Langzeitauswirkungen werden über Ansatz des irreversiblen Anteils der Kriechbiegelinie als spannungsfreie Anfangsverformung erfasst • Ansatz der Mitwirkung des Betons zwischen den Rissen über mod. Stahlarbeitslinie im GZG (fct,m) • Mindestausmitten nach EN 1992-1-1, 6.1 (4) werden - sofern maßgebend - angesetzt • Die Mindestbewehrung für Balken nach EN 1992, Abs. 9.2.1, wird nicht überprüft • Die zusätzliche Abminderung der Steifigkeiten (fred) bei kleinen Bewehrungsgraden ist aktiviert

Optionen für den Brandschutznachweis • Nachzuweisende Feuerwiderstandsklasse: R30 • Brandangriff = gesamter Stützenumfang • Der Nachweis wird in der außergewöhnlichen Bemessungssituation unter Beachtung von EN 1991-1-2, 4.3.1, geführt. • Die Schiefstellung ist auf θ <= 1/500 begrenzt. • Steifigkeitsabminderung für Bewehrungsgradeρ < 2.0%: EIeff,cal = EIeff * (ρ/0.02)0.5 • Der Nachweis wird unter Berücksichtigung der thermischen Dehnungen geführt.

Ergebnisse Kleinste Lastverzweigungsfaktoren min Ncr/N = 17,84 in y- / 17,84 in z-Richtung (nur Betonquerschnitt)

Tragfähigkeit - ständig/vorübergehend - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 LK 3 LK 4 Stützeneigengewicht 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 206,0 kN (ständig) 1.35 1.00 1.35 1.00 V = 32,0 kN (Kat. A) 1.50 1.50 Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y ei,z φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 27.6 27.6 1.1 1.1 2.758 0.785 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (ständige/vorübergehende Bemessungssituation)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -336.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -336.8 2.18 -2.18 0.96 6.8 6.8 3.00 -336.8 3.65 -3.65 0.96 6.8 6.8 2.25 -336.8 4.22 -4.22 0.96 6.8 6.8 1.50 -336.8 3.65 -3.65 0.96 6.8 6.8 0.75 -336.8 2.18 -2.18 0.96 6.8 6.8 0.00 -336.8 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (ständig/vorübergehend)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 1 0.01 0.00 0.01 0.00 3

Fußpunkt 0.00 214.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 336.8 0.0 0.00 0.0 0.00 1 288.8 0.0 0.00 0.0 0.00 3 Tragfähigkeit - Brand (R30) - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Untersuchte Lastkombinationen (Bemessungssituation Brand)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 206,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 32,0 kN (Kat. A) 0.30

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Schlankheiten, Ausmitten und Kriecheffekte

LK Abschnitt Art sk,y sk,z λy λz λlim,y λlim,z ei,y* ei,z* φ∞ fred [m] [m] [cm] [cm] 1 1 Stütze 4.50 4.50 60.0 60.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.000 0.693

• Benutzervorgabe für anzusetzende Schiefstellung: 1/500 Schnittgrößen und Biegebemessung nach Th. II. O. mit ei (Bemessungssituation Brand)

LK Höhe Nd My,d Mz,d ρ As,erf As,vorh Versagensart [m] [kN] [kNm] [kNm] [%] [cm2] [cm2] 1 4.50 -223.6 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Querschnitt 3.75 -223.6 0.95 -0.95 0.96 6.8 6.8 3.00 -223.6 1.65 -1.65 0.96 6.8 6.8 2.25 -223.6 1.91 -1.91 0.96 6.8 6.8 1.50 -223.6 1.65 -1.65 0.96 6.8 6.8 0.75 -223.6 0.95 -0.95 0.96 6.8 6.8 0.00 -223.6 0.00 0.00 0.96 6.8 6.8 Auflagerreaktionen - Extremwerte aus allen berechneten Überlagerungen (Brand)

Lager Höhe Ad,v Hd,y Md,z Hd,z Md,y LK [m] [kN] [kN] [kNm] [kN] [kNm] Abschnitt 1 4.50 0.0 0.00 0.0 0.00 2 0.0 0.00 0.0 0.00 1

Fußpunkt 0.00 214.0 0.0 0.00 0.0 0.00 2 223.6 0.0 0.00 0.0 0.00 1 Gebrauchstauglichkeit - Allgemeines Verfahren (Abs. 5.8.6) Angesetzte Bewehrungsflächen für die Nachweise im GZG

Abschnitt angenommen As [cm2] 1 6.8 Untersuchte Lastkombinationen (charakteristische Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 206,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 32,0 kN (Kat. A) 1.00 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 Verformungen - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0)

LK Höhe Nd My,d Mz,d fy fz fy,lim fz,lim η [m] [kN] [kNm] [kNm] [cm] [cm] [cm] [cm] 1 4.50 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.75 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 3.00 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 2.25 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 1.50 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.75 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0 1 0.00 -246.0 0.00 0.00 0.0 0.0

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Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = ∞) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 3.75 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 3.00 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 2.25 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 1.50 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 0.75 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 0.00 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Begrenzung der Stahlzugspannung - Th. II. O. (charakteristische Bemessungssituation für t = 0) LK Höhe Nd My,d Mz,d φeff εs σs σs,lim 1 η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 3.75 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 3.00 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 2.25 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 1.50 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 0.75 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 0.00 -246.0 0.00 0.00 0.00 -0.156 -31.15 400.00 0.00 1 : σs,lim = 0,80 * fy,k (EN 1992-1-1, 7.2 (5)) Untersuchte Lastkombinationen (quasi-ständige Bemessungssituation)

Last LK 1 LK 2 Stützeneigengewicht 1.00 1.00 V = 206,0 kN (ständig) 1.00 1.00 V = 32,0 kN (Kat. A) 0.30 Überprüfung der Gültigkeit des linearen Kriechansatzes - Th. II. O. (quasi-ständige Bemessungssituation) LK Höhe Nd My,d Mz,d εc σc σc,lim 1 vorh fφ,nl erf fφ,nl η [m] [kN] [kNm] [kNm] [‰] [N/mm2] [N/mm2] 1 4.50 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 3.75 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 3.00 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 2.25 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 1.50 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 0.75 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 0.00 -223.6 0.00 0.00 -0.141 -4.37 -11.25 1.00 0.39 1 : σc,lim = 0,45 * fc,k (EN 1992-1-1, 7.2 (2)) Bewehrungsanordnung Gewählte Bewehrungsanordnung und Temperaturen nach 30 min

Stützenabschnitt Stabnummer Ø Fläche y z Temperatur fsy,θ/fyk [mm] [cm2] [cm] [cm] [°C] [%] Abschnitt 1 1 12 1.1 10.6 0.0 172 100 Bügel: 37Ø8 mm 2 12 1.1 5.3 9.2 172 100 3 12 1.1 -5.3 9.2 172 100 4 12 1.1 -10.6 0.0 172 100 5 12 1.1 -5.3 -9.2 172 100 6 12 1.1 5.3 -9.2 172 100 6.8 Realisierte Betondeckung

Stützenabschnitt erf. cnom,L erf. cnom,B vorh. cnom,L vorh. cnom,B [cm] [cm] [cm] [cm] Abschnitt 1 2.8 2.0 3.8 3.0

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Temperaturverteilung im Querschnitt Wärmeübergangskoeffizient α = 25.0 W/(m²K) Wärmeübergangskoeffizient unbeflammt αc = 5.0 W/(m²K) Emissivität εm = 0.70 Betonfeuchte u = 3.0 % Wärmeleitfähigkeit λ = obere Grenze Rohdichte ρ = 2400 kg/m3 Elementgröße dElem = 0.9 cm Betonzuschlag = quarzitisch Betonstahl = kaltgewalzt Thermische Leitfähigkeit des Stahls = vernachlässigt

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Bewehrungsbilder Maßstab 1 : 28.1

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Gründung Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-001 STATISCHE BERECHNUNG

TEIL 07 GRÜNDUNG

[Seite 112]

Position: 001 Bodenplatte Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 7-002 STATISCHE BERECHNUNG

POS 001: BODENPLATTE

System

Baustoffe: Beton: C25/30 Betonstahl: B 500 A Querschnitt: Dicke: h = 25cm

Expositionsklasse: XC2, WF unten XC1, WF oben Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev unten: c = 20+15 = 35 mm nom oben: c = 10+10 = 20 mm nom

Statisches System: Elastisch gebettete Platte, zweiachsig gespannt

Einwirkungen

Flächenlasten

Linienlasten

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Position: 001 Bodenplatte Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2118 29.10.2025 Seite: 7-003 STATISCHE BERECHNUNG

BEMESSUNG IM GRENZZUSTAND DER TRAGFÄHIGKEIT

Grundbewehrung:

Q 524 oben und unten

Zulagen gemäß Differenzplot

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM MODELL Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-004 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark MMOODDEELLLL--BBAASSIISSAANNGGAABBEENN Allgemein Modellname : BP Modelltyp : 2D-XY (uz/x/y) Positive Richtung der globalen Z-Achse : Nach unten Klassifizierung der Lastfälle und : Nach Norm: EN 1990 Kombinationen Nationaler Anhang: DIN - Deutschland Kombinationenautomatischerzeugen : Lastkombinationen

Optionen RF-Formfindung - Ermittlung von initialen Gleichgewichtsformen für Membran- und Seilkonstruktionen

RF-ZUSCHNITT

Rohrleitungsanalyse

CQC-Regel anwenden

CAD/BIM-Modell ermöglichen

Erdbeschleunigung g : 10.00 m/s2

FFEE--NNEETTZZ--EEIINNSSTTEELLLLUUNNGGEENN Allgemein Angestrebte Länge der Finiten Elemente I FE : 0.500 m Maximaler Abstand zwischen Knoten und Linie  : 0.001 m um in die Linie zu integrieren Maximale Anzahl der FE-Netz-Knoten (in Tausenden) : 500

Stäbe

Stäbe bei Theorie III. Ordnung bzw. Durchschlagproblem intern teilen Teilung der Stäbe durch den Knoten, der auf den Stäben liegt

Flächen Maximales Verhältnis der FE-Viereck-Diagonalen D : 1.800 Maximale Neigung von zwei Finiten Elementen  : 0.50 ° aus der Ebene

11..33 MMAATTEERRIIAALLIIEENN

11..99 FFLLÄÄCCHHEENNLLAAGGEERR

11..99..11 FFLLÄÄCCHHEENNLLAAGGEERR -- AAUUSSFFAALLLL

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM MODELL Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-005 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark MMMOOODDDEEELLLLLL Isometrie

Flächendic ke[cm] 30.00 cm

X

Z Y

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-006 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 22..11 LLAASSTTFFÄÄLLLLEE

22..11..11 LLAASSTTFFÄÄLLLLEE -- BBEERREECCHHNNUUNNGGSSPPAARRAAMMEETTEERR

: Stäbe (Faktor für GJ, EIy, EIz, EA, GAy, GAz)

22..22 EEIINNWWIIRRKKUUNNGGEENN

22..55 LLAASSTTKKOOMMBBIINNAATTIIOONNEENN

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-007 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 22..55 LLAASSTTKKOOMMBBIINNAATTIIOONNEENN

22..77 EERRGGEEBBNNIISSKKOOMMBBIINNAATTIIOONNEENN

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-008 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF222::: FFFUUUSSSSSSBBBOOODDDEEENNNAAAUUUFFFBBBAAAUUU LF2:Fußbodenaufbau Isometrie Belastung[kN/m^2]

2.50

X

Y Z

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-009 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF333::: NNNUUUTTTZZZLLLAAASSSTTT LF3:Nutzlast Isometrie Belastung[kN/m^2]

5.00

X

Y Z

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-010 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF444::: EEEIIIGGGEEENNNGGGEEEWWWIIICCCHHHTTT WWWÄÄÄNNNDDDEEE UUUNNNDDD SSSTTTÜÜÜTTTZZZEEE LF4:EigengewichtWändeundStütze Isometrie Belastung[kN/m],[kN]

31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 3 X 1.950 31.950 31.950 31.950 31.950 Y 31.950 31.950 31.950 Z 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950 31.950

31.950 8.000 31.950 8.000 31.950 31.950

27.000 27.000 8.000 27.000 27.000 27.000 27.000 27.000 8.000 27.000 8.000 27.000

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-011 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF555::: DDDAAACCCHHHLLLAAASSSTTTEEENNN SSSTTTÄÄÄNNNDDDIIIGGG LF5:Dachlastenständig Isometrie Belastung[kN/m],[kN]

147.153

58.645 17.815 72.527 1 3 8 0 . . 5 2 5 5 8 8 27. X 399 56.323 8.396 25.951 10.855 31.580 Y 17.70 043.708 46.537 Z 54.925 62.388 50.004 20.942 2363..830738 47.995 12.483 27.792 8.819 41.651 201.415 251.934 91.874 60.376 69.860 63.468 6 631.1.18036 89.584 5 1 5 1 .2 .8 4 3 1 9 54.945 59.521 55.281 228.380 52.694

285.209 270.499 40.055 57.939

3.654 44.692

26.092

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-012 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF555::: DDDAAACCCHHHLLLAAASSSTTTEEENNN SSSTTTÄÄÄNNNDDDIIIGGG LF5:Dachlastenständig In Z-Richtung Belastung[kN/m],[kN]

8.396 25.951 X

58.6 41547.153

1702..855257 31.580 17.700 Y 43.708

1380..525588 27.399 8.819 56.323

47.995 2504..994225 5 23063.0..83007438 12.483

46.537 62.388 27.792 41.651

11.839

201.415 251.934 60.376 69.860 91.8 6734.468 6 631.1.18036 55.241 54.945 89.584

59.521 55.281 52.694

228.380 285.209 270.499

40.055 57.939 3.654

44.692 26.092

3.363m

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[Seite 123]

Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM LASTEN Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-013 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark LLLFFF666::: DDDAAACCCHHHLLLAAASSSTTTEEENNN VVVEEERRRÄÄÄNNNDDDEEERRRLLLIIICCCHHH LF6:Dachlastenveränderlich In Z-Richtung Belastung[kN/m],[kN]

1 56..310467 1268..303203 29.316 X 21.341 9.195 23.300

Y 1127..232302 19.669 11.112 27.534

24..878229 4.514 0.758 8.289 13.145

30.465 23.438 3 10260.6..16885408 8.244

7.339 8.889 22.801 30.855 2138..807655

12.932

31.883 37.452 16.182 22.687 25.3 1114.312 1 120.3.44511 8.920 15.774 18.967

9.234 7.910 8.181

35.809 43.593 41.077

6.266 1.031 9.510

7.443 1.375

3.359m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-BETON Flächen Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-014 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss RF-BETON Flächen Seniorenpark FA1 Stahlbeton-Bemessung 11..11 BBAASSIISSAANNGGAABBEENN

Bemessung nach Norm: DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12

TRAGFÄHIGKEIT Zu bemessende Ergebniskombination: EK1 GZT (STR/GEO) - Ständig / vorübergehend - Gl. 6.10 Ständig und vorübergehend

Definition der vorhandenen Zusatzbewehrung Automatische Anordnung nach Vorgaben in Maske 1.4

DETAILEINSTELLUNGEN Nachweisverfahren für Bewehrungsumhüllende Gemischte Ansatz von Schnittgrößen ohne Rippenanteil

Einstellungen der Bemessungssituation für GZG-Nachweise Lastkombination: Charakteristisch mit Direktlast Nachweise: k1fck, k3fyk Charakteristisch mit Zwangsverformung Nachweise: k1fck, k4fyk Häufig Nachweise: wk Quasi-ständig Nachweise: k2*fck, wk, ul

11..22 MMAATTEERRIIAALLIIEENN

11..33 FFLLÄÄCCHHEENN

11..44 BBEEWWEEHHRRUUNNGGSSSSAATTZZ NNRR.. 11 Angewendet auf Flächen: Alle

BEWEHRUNGSGRAD Mindest-Querbewehrung 20.0 % Mindest-Bewehrung generell 0.0 % Mindest-Druckbewehrung 0.0 % Mindest-Zugbewehrung 0.0 % Maximaler Bewehrungsgrad 4.0 % Minimaler Schubbewehrungsgrad 0.0 %

Betondeckung nach Norm

ANORDNUNG DER GRUNDBEWEHRUNG - OBEN (-z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 20.00, c-2: 30.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC1 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine Herstellungsart nach 4.4.1.3(4) Ortbeton Nenndurchmesser des Größtkorns größer als 32mm nach 4.4.1.2(3) Tabelle 4.2 Bewehrungsrichtung 1 2 Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.010 m 0.010 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.010 m 0.010 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.010 m 0.010 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.020 m 0.020 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.020 m 0.030 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche As-1,-z (oben): 5.24, As-2,-z (oben): 5.24 cm2/m

ANORDNUNG DER GRUNDBEWEHRUNG - UNTEN (+z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 30.00, c-2: 40.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC2 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine

Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.015 m 0.015 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.015 m 0.015 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.015 m 0.015 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.030 m 0.030 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.030 m 0.040 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche As-1,+z (unten): 5.24, As-2,+z (unten): 5.24 cm2/m

ANORDNUNG DER ZUSATZBEWEHRUNG - OBEN (-z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 20.00, c-2: 30.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC1 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-BETON Flächen Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-015 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark 11..44 BBEEWWEEHHRRUUNNGGSSSSAATTZZ NNRR.. 11 Herstellungsart nach 4.4.1.3(4) Ortbeton Nenndurchmesser des Größtkorns größer als 32mm nach 4.4.1.2(3) Tabelle 4.2 Bewehrungsrichtung 1 2 Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.010 m 0.010 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.010 m 0.010 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.010 m 0.010 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.020 m 0.020 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.020 m 0.030 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche Ansatz der erforderlichen Zusatzbewehrung nach Tabelle 2.1, 2.2, 2.3

ANORDNUNG DER ZUSATZBEWEHRUNG - UNTEN (+z) Anzahl der Bahnen 2 Abdeckung bis zur Bewehrungskante c-1: 30.00, c-2: 40.00 mm Parameter zur Bestimmung der Betondeckung Expositionsklasse nach 4.4.1.2(5) XC2 Verschleißklasse nach 4.4.1.2(13) Keine

Maximaler Bewehrungsdurchmesser 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Verbundanforderungen nach 4.4.1.2(3) 0.010 m 0.010 m Mindestbetondeckung aus Dauerhafigkeitsanforderungen nach 4.4.1.2(5) 0.015 m 0.015 m Aditives Sicherheitselement nach 4.4.1.2(6) 0.000 m 0.000 m Mindestbetondeckung nach 4.4.1.2(2) 0.015 m 0.015 m Benutzerdefiniertes Vorhaltemaß nach 4.4.1.3 0.015 m 0.015 m Nennmaß der Betondeckung für Bewehrung nach 4.4.1.1 0.030 m 0.030 m Mindestbetondeckung der Bewehrung 0.030 m 0.040 m Stabdurchmesser ds-1: 10.00, ds-2: 10.00 mm Bewehrungsrichtungen Phi-1: 0.000°, Phi-2: 90.000° Bewehrungsfläche Ansatz der erforderlichen Zusatzbewehrung nach Tabelle 2.1, 2.2, 2.3

LÄNGSBEWEHRUNG FÜR QUERKRAFTNACHWEIS Ansatz des jeweils größeren Wertes aus erforderlicher oder vorhandener Längsbewehrung (Grund- und Zusatzbewehrung) pro Bewehrungsrichtung.

Bewehrungsrichtung mit der Hauptzugkraft im betrachteten Element(As,min auf Ober- (z) oder Unterseite (+z)): Mindestschubbewehrung Verhältnis b/h > 5 Begrenzung der Druckzone Veränderliche Druckstrebenneigung - Min 18.434 ° Veränderliche Druckstrebenneigung - Max 45.000 ° Teilsicherheitsbeiwert s ST+V 1.15, AU 1.00, GZG 1.00 Teilsicherheitsbeiwert c ST+V 1.50, AU 1.30, GZG 1.00 Berücksichtigung von Langzeitwirkungen Alpha-cc ST+V 0.85, AU 0.85, GZG 1.00 Berücksichtigung von Langzeitwirkungen Alpha-ct GZG 1.00 Druckbewehrung Zulässig mit Warnung

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-016 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,111,,,---zzz (((ooobbbeeennn))) RF-BETONFlächenFA1 In Z-Richtung Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Erforderliche Bewehrung a-s,1,-z (oben) [cm2/m] Bewehrung Werte:a-s,1,-z(oben)[cm^2/m] a-s,1,-z (oben) [cm2/m] 13.91

12.65

11.38

10.12

8.85

7.59

6.32

5.06

3.79 0.01 2.53 X 1.26 0.00 0.79 6.98 13.91 11.28 M M a in x : : 1 0 3 . .9 0 1 0 0.22 Y 11.40 6.04 1.93

1.93 6.77 6.81 0.78 47 6.90 0.15 9.80

9.80 0.15 1.51

1.55 0.03 0.04 3.33 3.33 12.51 0.82 0.29

8.21 3.65

0.68 3.33 0.12 .33 3.33

0.68 3.33 3.33 0.12 3.33 3.86 3.33

3.86 3.33 3.33 0.91

0.92

3.333.33 5.08 0.23 0.88

4.88 5.94 5.25 0.64

0.64 5.94 0.27 5.25 0.64 7.35

3.36m Max a-s,1,-z (oben): 13.91, Min a-s,1,-z (oben): 0.00 cm2/m

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42.85

38.57

34.28

30.00

25.71

21.43

17.14

12.86 0.05 8.57 X 4.29 0.00 0.67 2.24 6.18 M M a in x : : 4 0 7 . .1 0 4 0 1.50 1.08 5.67 Y 19.77

6.86 3.89 9.19

10.30 2.01 0.10 3.33 0.18

3.33 3.33 1.92 0.16 1.17 1.47 3.33 3.33

7.807.77 3.33

0.14 0.02 1.90 0.67 3.33 3.33 4.38 4.90 6.09 3.33 3.78

0.18 3.33

3.33 0.75 2.29 1.33 2 12.29 5.43

1.42 1.46

3.36m Max a-s,2,-z (oben): 47.14, Min a-s,2,-z (oben): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-018 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,111,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 In Z-Richtung Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Erforderliche Bewehrung a-s,1,+z (unten) [cm2/m] Bewehrung Werte:a-s,1,+z(unten)[cm^2/m] a-s,1,+z (unten) [cm2/m] 25.75

23.41

21.07

18.73

16.39

14.05

11.71

9.36

7.02 1.390.03 4.08 4.20 0.06 3 4..3683 X 2.34 0.00 0.200.08 4.01 Max : 25.75 5.24 Min : 0 0..0007 0.79 5.59 1.50 Y

5.78 0.07 1.15 15.33 0.004.21 3.39

3.39

0.20 4.434.21

6.92 1.50 3.52

1.18 5.10 1.23

1.61 0.32 1.61 7.12

0.42

0.42

4.21 8.22 14.92 1 0.26

0.03 0.10

0.14

0.98 4.92

16.52 914.13.09.67.2988

11.99 0.02 0.02 25.75 0.09 0.01 10.36

3.21 1.16

3.36m Max a-s,1,+z (unten): 25.75, Min a-s,1,+z (unten): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-019 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFFOOORRRDDDEEERRRLLLIIICCCHHHEEE BBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,222,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 In Z-Richtung Stahlbeton-Bemessung Erforderliche Erforderliche Bewehrung a-s,2,+z (unten) [cm2/m] Bewehrung Werte:a-s,2,+z(unten)[cm^2/m] a-s,2,+z (unten) [cm2/m] 25.49

23.17

20.85

18.54

16.22

13.90

11.58

9.27

6.95

0.13 0.10 1.14 1.26 X 0.980.42 5.24

0.16 5.24 7.88 0.30 Y 3.38 1.16 0.27 0.23 17.27 0.119.04 0.69 4.58 0.68

0.64 4.24 4.19 1.38 1.28

3.33 25.49 6.14

0.32 0.32

0.08

13.37 13.26 5.55 7.57 6.92 18.163.28 3.21

0.02

0.03 3.53 3.79

14.20 15.31 111696..1.91692

0.03 5.15 0.47 0.03

8.32

3.33 0.09 0.08 3.33

3.36m Max a-s,2,+z (unten): 25.49, Min a-s,2,+z (unten): 0.00 cm2/m

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5.24

X Max : 5.24 Min : 5.24

Y 5.24 5.24 5.24 5.24

55.2.244

3.36m Max a-s,1,-z (oben): 5.24, Min a-s,1,-z (oben): 5.24 cm2/m

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5.24

X Max : 5.24 Min : 5.24

Y 5.24 5.24 5.24 5.24

55.2.244

3.36m Max a-s,2,-z (oben): 5.24, Min a-s,2,-z (oben): 5.24 cm2/m

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5.24

X Max : 5.24 Min : 5.24

Y 5.24 5.24 5.24 5.24

55.2.244

3.36m Max a-s,1,+z (unten): 5.24, Min a-s,1,+z (unten): 5.24 cm2/m

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5.24

X Max : 5.24 Min : 5.24

Y 5.24 5.24 5.24 5.24

55.2.244

3.36m Max a-s,2,+z (unten): 5.24, Min a-s,2,+z (unten): 5.24 cm2/m

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7.89

7.10

6.31

5.52

4.73

3.94

3.15

2.37

1.58

0.79 X 0.00 Max : 8.68 1.75 6.04 Min : 0.00 8.68

Y 6.17 0.80 1.95 1.53 1.57 4.19 1.66 4.57

7.27

2.97

4.73

0.71

2.11 4.94

3.36m Max a-s,1,-z (oben): 8.68, Min a-s,1,-z (oben): 0.00 cm2/m

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38.09

34.28

30.47

26.66

22.86

19.05

15.24

11.43

7.62

3.81 X 0.00 Max : 41.90 0.95 Min : 0.00

0.43 Y 14.53 18.05 11.654.94 1.62 3.95 41.90 1.66

5.06

2.572.53

0.85

7.06 0.19

3.36m Max a-s,2,-z (oben): 41.90, Min a-s,2,-z (oben): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-026 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFF... ZZZUUUSSSAAATTTZZZBBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,111,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 In Z-Richtung Stahlbeton-Bemessung Erf. Zusatzbewehrung Erf. Zusatzbewehrung a-s,1,+z (unten) [cm2/m] a-s,1,+z (unten) Werte:a-s,1,+z(unten)[cm^2/m] [cm2/m] 20.52

18.65

16.79

14.92

13.06

11.19

9.33

7.46

5.60

3.73

1.87 X 0.00 Max : 20.52 Min : 0.00

0.35 Y

0.54 10.10 12.36

1.69

1.89

2.98 9.68

4.64 11.28 46..1525

6.76 20.52 5.12

3.36m Max a-s,1,+z (unten): 20.52, Min a-s,1,+z (unten): 0.00 cm2/m

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Löschmann + Partner Beratende Ingenieure PartG mbB Konrad-Adenauer-Allee 12, 44263 DORTMUND BP RFEM RF-CONCRETE Surfaces Tel: 0231/946070-0 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-027 Projekt: 2025-2051 Modell: Decke über 2. Obergeschoss Seniorenpark EEERRRFFF... ZZZUUUSSSAAATTTZZZBBBEEEWWWEEEHHHRRRUUUNNNGGG aaa sss,,,222,,,+++zzz (((uuunnnttteeennn))) RF-BETONFlächenFA1 In Z-Richtung Stahlbeton-Bemessung Erf. Zusatzbewehrung Erf. Zusatzbewehrung a-s,2,+z (unten) [cm2/m] a-s,2,+z (unten) Werte:a-s,2,+z(unten)[cm^2/m] [cm2/m] 20.25

18.41

16.57

14.73

12.89

11.05

9.20

7.36

5.52

3.68

1.84 X 0.00 Max : 20.25 Min : 0.00

2.64 Y

12.04

20.25 0.90

8.14 8.03 0.31 2.34 1.69 12.93

8.97 10.07 111040..9.78368

3.08

3.36m Max a-s,2,+z (unten): 20.25, Min a-s,2,+z (unten): 0.00 cm2/m

RFEM 5.37.01 - Allgemeine 3D-Tragwerke nach FEM www.dlubal.com

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Berechnung der Rissbreitbegrenzung BP Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-028 Mindestbewehrung zur Begrenzung der Rissbreite

Bemessung für zentrischen Zwang aus Abfließen der Hydratationswärme

Berechnung nach EC2 + NA

Ausgangswerte: Flächiges Bauteil? ja

Betongüte C25/30 N/mm² Rissbreite w k 0,30 mm (z.B. für XC0, XC1: ≥ 0,40 ; XC2-XD3: 0,30 ; WU: < 0,30) Querschnittshöhe h 25,0 cm

Querschnittsbreite b 100,0 cm Stabdurchmesser d s 10,0 mm

Doppelstab ? nein nicht relevant für Matten mit ds ≤ 12 mm Randabstand d 1 0,0 cm Vorgabe >0, sonst Berechnung aus Betondeckung und Stabdurchmesser Betondeckung c oben 2,0 cm Angabe nur erforderlich, wenn d1 aus Betondeckung und Stabdurchmesser berechnet werden soll Betondeckung c unten 3,5 cm Angabe nur erforderlich, wenn d1 aus Betondeckung und Stabdurchmesser berechnet werden soll

Maschenweite Matte 15,0 cm nur, falls Matten verwendet werden und smax auf 2*Masche beschränkt werden soll (sonst 0 eingeben) Betonalter 3 Tage zur Ermittlung der zeitabhängigen Betoneigenschaften und für Hinweis Betonrezeptur unten Zementart 32,5R / 42,5N (normal erhärtend) (nur relevant, wenn kzt nicht vorgegeben wird) Zeitbeiwert k zt 0,650 Vorgabe >0, sonst Berechnung aus Betonalter und Zementart

kurzzeitige Einw. ? nein (sonst Dauerstandsfestigkeitsbeiwert berücksichtigen) h c,ef berechnen ? ja (sonst hc,ef = h / 2) A s,min (NA.7.5.1) ja Bewehrung für "dickere" Bauteile nach Gl. (NA.7.5.1) berechnen?

langs. Erhärtung ? nein Beton mit r ≤ 0,30 im Sommer , r ≤ 0,50 im Winter verwenden? f eff ≥ 3,0 N/mm² ? nein (nur, wenn Zeitpunkt > 28d)

Beiwert k gem. EC ? ja (sonst parabolische Interpolation zwischen 300mm und 1000mm)

Beiwerte: Beiwert k zt 0,650 gemäß Vorgabe Beiwert k E,zt 0,879 gemäß Vorgabe

Beiwert k 0,800 k = 0,8 für h ≤ 300 mm ; k = 0,52 für h ≥ 800 mm (lineare Interpolation) Beiwert k c 1,0 für zentrischen Zwang Beiwert k t 0,4 für langfristige Einwirkung E-Modul E cm 31476 N/mm² für gewählte Betongüte E-Modul E c,eff 27660 N/mm² = kE,zt * Ecm f ctm 2,56 N/mm² für gewählte Betongüte f ct,eff 1,67 N/mm² = kzt * fctm E-Modul E s 200000 N/mm² E-Modul Betonstahl Zugzone A ct 1250 cm² bezogen auf h/2 Randabstand d 1 3,75 cm = (c_o + c_u) / 2 + 2 * d_s / 2 Vergleichsd. d sV 10 mm = ds * √(2) bei Doppelstäben (außer Matten mit Doppelstäben und ds ≤ 12mm) Wirkungshöhe h c,ef 9,4 cm = min(2,5 * d_1 ; h / 2) Wirkungszone A c,eff 938 cm² = hc,ef * b Wirkhöhe h c,ef,NA7.5.1 10,0 cm gemäß Bild 7.1DE d) Wirkzone A c,eff,NA7.5.1 1000 cm² = hc,ef,NA7.5.1 * b Risschnittgröße F s 166,7 kN = k * kc * fct,eff * Act Risskraft F cr 156,3 kN = Ac,eff * fct,eff < F_s → abgeschlossene Rissbildung Grenzdurchmesser d s1 * 26,09 mm = dsV * 8 * d1 * 2,9 / (kc * k * h * fct,eff) Grenzdurchmesser d s2 * 17,39 mm = dsV * 2,9 / fct,eff Stahlspannung s s1 245,0 N/mm² = √(wk * 3,48 * 106 / min(ds1* ; ds2*)) für Gleichung 7.1 Stahlspannung s s2 245,0 N/mm² = √(wk * 3,48 * 106 / ds2*) für Gleichung NA.7.5.1

Warns + Löschmann - Ingenieure Ingenieurgesellschaft mbH für Bautechnik

[Seite 139]

Berechnung der Rissbreitbegrenzung BP Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-029

Mindestbewehrung nach 7.3.2

Abminderungsfaktor 1,00 der Mindestbewehrung für Erhärtungsgeschwindigkeit bei r ≤ 0,3

A s,min (7.1) 6,81 cm² Mindestbewehrung nach Gleichung (7.1) Abmind. * A s,min (7.1) 6,81 cm² ggf. abgeminderte Mindestbewehrung nach Gleichung (7.1)

A s,min (NA.7.5.1) 6,81 cm² Mindestbewehrung für dicke Bauteile nach Gleichung (NA.7.5.1) A s,min (NA.7.5.1) Mindestwert 3,33 cm² = k * fct,eff * Act / fyk Mindestwert, damit die Bewehrung im Primärriss nicht fließt Abmind. * A s,min (NA.7.5.1) 6,81 cm² ggf. abgeminderte Mindestbewehrung bzw. Mindestwert für dicke Bauteile nach Gleichung (NA.7.5.1)

Maßgebend A s,min 6,81 cm² = min ( abg.As,min(7.1) ; abg.As,min(NA.7.5.1) )

Bewehrung aus direkter Berechnung der Rissbreite nach 7.3.4 A s,Einzelriss 5,00 cm² Direkte Berechnung der Rissbreite nach Gleichung 7.9 rechte Seite und Minimum aus Gleichung 7.11

zug. Rissabstand smax,ER 55,54cm = Fs * dsV / (3,6 * As * fct,eff) A s, abgeschl. Rissbild 5,09 cm² Direkte Berechnung der Rissbreite nach Gleichung 7.9 linke Seite und Minimum aus Gleichung 7.11

zug. Rissabstand smax,AR 52,07cm = dsV * Ac,eff / (3,6 * As) Maßgebend A s 5,09 cm² = max ( As, Einzelriss ; As, abgeschlossenes Rissbild )

Maßgebende Bewehrung A s,erf,i = A s,erf,a = 5,09 cm² = min ( maßg. As,min ; maßg. As )

max d 10,0 mm s max. Stababstand 18,8 cm =~ 5 * d1 (vereinfacht aus Mittelwert beider Richtungen/Lagen) Es müssen Matten mit (angeschweißten!) Querstäben im Abstand von 15 cm verwendet werden!

gewählt: Q524

Bei der Begrenzung der Rissbreite für dieses Bauteil wurde ein Beton angenommen, dessen Betonzugfestigkeit

f_ct,eff nach 3 Tagen höchstens 65% der mittleren Zugfestigkeit f_ctm,28d erreicht (max f_ct,eff,3d = 0,65*f_ctm,28d).

Dies ist bei der Festlegung des Betons und der Bauausführung zu berücksichtigen.

Warns + Löschmann - Ingenieure Ingenieurgesellschaft mbH für Bautechnik

[Seite 140]

Durchstanz Nachweis Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-030

DURCHSTANZNACHWEISE

Anmerkung:

Die ermittelten Durchstanzpunkte der Dachdecke finden ebenfalls Anwendung auf der

Bodenplatte. Es ist zu beachten, dass die Innenstütze S01 zweimal auf Durchstanznachweis

auf der Bodenplatte berechnet wird, und zwar einmal als Innenstütze und einmal als

Randstütze (siehe Plan unten).

Abbildung 1: Durchstanzpunkt Bodenplatte

[Seite 141]

ynamreG ,dlefnegnaL ,HbmG taiveL ©

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[Seite 143]

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[Seite 144]

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[Seite 145]

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[Seite 146]

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[Seite 147]

Position: F02 Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-037 STATISCHE BERECHNUNG

POS F02: EINZELFUNDAMENT

System

Baustoffe: Beton: C25/30

Betonstahl: B 500 A

Querschnitt: Dicke: h = 40 cm

Breite: b= 170 cm

Länge: l= 170 cm

Expositionsklasse: XC1, WF oben

XC2, WF unten Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

unten: c = 20+15 = 35 mm nom

oben: c = 10+10 = 20 mm nom

Einwirkungen

Bewehrung

Konstruktiv gewählt: oben 6Ø10#

unten 6Ø12#

[Seite 148]

Position: F02 Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-038 STATISCHE BERECHNUNG

BODENPRESSUNG NACHWEIS

V = 1,35 × (164 kN + 8 kN) + 1,50 × (26 kN) = 271,20 kN ed (cid:1)(cid:2)(cid:1) (cid:3)(cid:4)

σ = = σ

Sohldruck + 10,00 kN/m²× 1,35 108 kN/m² ≤ 280 kN/m² = (cid:5),(cid:2)(cid:6) (cid:7)×(cid:5),(cid:2)(cid:6) (cid:7) (cid:1)(cid:2)

[Seite 149]

F02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-039

7.10 F02

Fundament (x64) FD+ 01/2025E (FRILO R-2025-1/P06) System Draufsicht

Fundament nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 und DIN EN 1997-1/NA:2010-12 Bauteil

Bauteil Beton Betonstahl Breite (x) Breite (y) Höhe (z) m m m Fundament C 25/30 B500A 1.70 1.70 0.40 Stütze C 25/30 B500A 0.30 0.30 0.00 Einbindetiefe des Fundamentes in den Baugrund 0.40 m. Ohne Grundwasser. Bemessungswert des SohldruckwiderstandsσR,d = 280.00 kN/m².

Lasten Stützenlasten - charakteristisch

Nr Ew Bezeichnung N Mx My Hx Hy Zus Alt kN kNm kNm kN kN 1 g Lastfall 1 172.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 2 C Lastfall 2 26.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 Eigengewicht ist bei den Nachweisen berücksichtigt. Wichte Beton :γ = 25.00 kN/m³. Gesamtfundament ohne Sockel bzw. Stütze 1.156 m³ / 28.90 kN. Torsion aus Horizontallasten wird nicht berücksichtigt.

Überlagerung Kombinationen

Nr BS Überlagerung 1 P 0,9 bzw. 1,1 x (1) 2 P 0,95 bzw. 1,05 x (1) 3 P 1.0 x (1) 4 P 1.0 x (1) + 1.0 x (2) 5 P 1.35 x (1) + 1.5 x (2) 6 P 1.0 x (1) BS: Bemessungssituation P: ständig Die Lastfallnummern stehen in den Klammern.

[Seite 150]

F02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-040

Ergebnisse Übersicht Nachweise

Nachweis Überlagerung η klaffende Fuge nur ständige Lasten SLS charakteristisch 3 0.00 klaffende Fuge ständige und veränderliche Lasten SLS charakteristisch 4 0.00 Lagesicherheit 1 0.00 Vereinfachter Nachweis ULS 5 0.38 Durchstanzen vEd/vRd,c 5 0.22 Durchstanzen vEd/vRd,max 5 0.16 Übersicht Bewehrung

Art Überlagerung cm² Biegung Asx,u 5 7.3 Biegung Asy,u 5 7.6 Bemessungswert des Sohldruckwiderstands σ R,d = 280.00 kN/m² σRd = 280.00 kN/m2. Der Bemessungswert des Sohldruckwiderstands ist direkt vorgegeben worden.

Vereinfachter Nachweis Überlagerung

Nr GZ BS Nd R0 a' b' σd σRd η kN kN m m kN/m² kN/m² 5 GEO P 310.2 0.0 1.70 1.70 107.34 280.00 0.38 Der Sohldruck ist mit Sicherheitsbeiwerten behaftet.

Biegung Bemessung Überlagerungen

Üb. Myu,Ed Mxu,Ed Myo,Ed Mxo,Ed As,xu As,yu As,xo As,yo kNm kNm kNm kNm cm² cm² cm² cm² 5 47.46 47.46 0.00 0.00 7.3* 7.6* 0.0 0.0 *: Mindestbewehrung nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 9.2.1.1 (1) Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d1,x = 4.7 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d1,y = 6.1 cm. Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d2,x = 4.0 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d2,y = 6.0 cm. Ausgerundetes Biegemoment aus der Achse der Stütze. 20% Querbewehrung wurden berücksichtigt.

Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit nach DIN EN 1992-1-1/NA, NCI zu 6.4.5 Mindestmomente My,min = ηx * vEd * beff,y = 0.125 * 262.8 * 0.85 = 28.04 kNm Mindestbewehrung As,x,min = = = 1.7 cm2 Mindestmomente Mx,min = ηy * vEd * beff,x = 0.125 * 262.8 * 0.85 = 28.04 kNm Mindestbewehrung As,y,min = = = 1.8 cm2

[Seite 151]

F02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-041

Bewehrungsverteilung unten in m, cm²/m

Untere Bewehrung: Es werden Spitzenwerte der Verteilung nach Heft 631 des Deutsches Ausschusses für Stahlbeton abgedeckt. Daher kann die hier erforderliche Bewehrung höher als die statisch erforderliche Bewehrung sein. Um die Querkrafttragfähigkeit sicherzustellen, ist das Fundament im Durchstanzbereich für Mindestmomente nach Gleichung (NA.6.54.1) bemessen worden, sofern die Schnittgrößenermittlung nicht zu höheren Werten geführt hat.

Bewehrungsverteilung oben in m, cm²/m

[Seite 152]

F02 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-042

Durchstanzen Durchstanznachweis Überlagerung 5 Grenzzustand der Tragfähigkeit für Durchstanzen nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 Berechungsgrundlagen: Der Biegebewehrungsgrad ist als Mittelwert unter Berücksichtigung einer Plattenbreite entsprechend der Stützenabmessung zuzüglich 3d pro Seite berechnet. (6.4.4 (1))

plastische Schubspannungsverteilung / Innenstütze (automatisch ermittelt) Bewehrungsgrad, vorhanden ρvorh = 0.15 % Beiwert Rotationssymmetrie β = 1.10 Schubspannung vEd = 0.23 N/mm² mit β Tragwiderstand ohne Durchstanzbewehrung vRd,c = 1.02 N/mm² vRd,c = vRd,c,min Tragwiderstand Druckstrebe vRd,max = 1.43 N/mm² kritischer Rundschnitt Ausnutzung für Ausführung ohne Bügel η = 0.22 Ausnutzung für Druckstrebe η = 0.16 Keine Bügel erforderlich.

[Seite 153]

Position: F02a Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-043 STATISCHE BERECHNUNG

POS F02A: EINZELFUNDAMENT

System

Baustoffe: Beton: C25/30

Betonstahl: B 500 A

Querschnitt: Dicke: h = 40 cm

Breite: b= 140 cm

Länge: l= 210 cm

Expositionsklasse: XC1, WF oben

XC2, WF unten Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

unten: c = 20+15 = 35 mm nom

oben: c = 10+10 = 20 mm nom

Einwirkungen

Bewehrung

Konstruktiv gewählt: oben 6Ø10#

unten 6Ø12#

[Seite 154]

Position: F02a Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-044 STATISCHE BERECHNUNG

BODENPRESSUNG NACHWEIS

V = 1,35 × (164 kN + 8 kN) + 1,50 × (26 kN) = 271,20 kN ed (cid:1)(cid:2)(cid:1) (cid:3)(cid:4)

σ = = σ

Sohldruck + 10,00 kN/m²× 1,35 106 kN/m² ≤ 280 kN/m² = (cid:5),(cid:6)(cid:7) (cid:8)×(cid:1),(cid:5)(cid:7) (cid:8) (cid:1)(cid:2)

[Seite 155]

F02a Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-045

7.12 F02a

Fundament (x64) FD+ 01/2025E (FRILO R-2025-1/P06) System Draufsicht

Fundament nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 und DIN EN 1997-1/NA:2010-12 Bauteil

Bauteil Beton Betonstahl Breite (x) Breite (y) Höhe (z) m m m Fundament C 25/30 B500A 1.40 2.10 0.40 Stütze C 25/30 B500A 0.30 0.30 0.00 Einbindetiefe des Fundamentes in den Baugrund 0.40 m. Ohne Grundwasser. Bemessungswert des SohldruckwiderstandsσR,d = 280.00 kN/m².

Lasten Stützenlasten - charakteristisch

Nr Ew Bezeichnung N Mx My Hx Hy Zus Alt kN kNm kNm kN kN 1 g Lastfall 1 172.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 2 C Lastfall 2 26.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 Eigengewicht ist bei den Nachweisen berücksichtigt. Wichte Beton :γ = 25.00 kN/m³. Gesamtfundament ohne Sockel bzw. Stütze 1.176 m³ / 29.40 kN. Torsion aus Horizontallasten wird nicht berücksichtigt.

Überlagerung Kombinationen

Nr BS Überlagerung 1 P 0,9 bzw. 1,1 x (1) 2 P 0,95 bzw. 1,05 x (1) 3 P 1.0 x (1) 4 P 1.0 x (1) + 1.0 x (2) 5 P 1.35 x (1) + 1.5 x (2) 6 P 1.0 x (1) BS: Bemessungssituation P: ständig Die Lastfallnummern stehen in den Klammern.

[Seite 156]

F02a Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-046

Ergebnisse Übersicht Nachweise

Nachweis Überlagerung η klaffende Fuge nur ständige Lasten SLS charakteristisch 3 0.00 klaffende Fuge ständige und veränderliche Lasten SLS charakteristisch 4 0.00 Lagesicherheit 1 0.00 Vereinfachter Nachweis ULS 5 0.38 Durchstanzen vEd/vRd,c 5 0.22 Durchstanzen vEd/vRd,max 5 0.16 Übersicht Bewehrung

Art Überlagerung cm² Biegung Asx,u 5 9.0 Biegung Asy,u 5 6.3 Bemessungswert des Sohldruckwiderstands σ R,d = 280.00 kN/m² σRd = 280.00 kN/m2. Der Bemessungswert des Sohldruckwiderstands ist direkt vorgegeben worden.

Vereinfachter Nachweis Überlagerung

Nr GZ BS Nd R0 a' b' σd σRd η kN kN m m kN/m² kN/m² 5 GEO P 310.9 0.0 1.40 2.10 105.74 280.00 0.38 Der Sohldruck ist mit Sicherheitsbeiwerten behaftet.

Biegung Bemessung Überlagerungen

Üb. Myu,Ed Mxu,Ed Myo,Ed Mxo,Ed As,xu As,yu As,xo As,yo kNm kNm kNm kNm cm² cm² cm² cm² 5 37.29 61.02 0.00 0.00 9.0* 6.3* 0.0 0.0 *: Mindestbewehrung nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 9.2.1.1 (1) Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d1,x = 4.7 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d1,y = 6.1 cm. Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d2,x = 4.0 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d2,y = 6.0 cm. Ausgerundetes Biegemoment aus der Achse der Stütze. 20% Querbewehrung wurden berücksichtigt.

Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit nach DIN EN 1992-1-1/NA, NCI zu 6.4.5 Mindestmomente My,min = ηx * vEd * beff,y = 0.125 * 262.9 * 0.85 = 28.05 kNm Mindestbewehrung As,x,min = = = 1.7 cm2 Mindestmomente Mx,min = ηy * vEd * beff,x = 0.125 * 262.9 * 0.85 = 28.05 kNm Mindestbewehrung As,y,min = = = 1.8 cm2

[Seite 157]

F02a Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-047

Bewehrungsverteilung unten in m, cm²/m

Untere Bewehrung: Es werden Spitzenwerte der Verteilung nach Heft 631 des Deutsches Ausschusses für Stahlbeton abgedeckt. Daher kann die hier erforderliche Bewehrung höher als die statisch erforderliche Bewehrung sein. Um die Querkrafttragfähigkeit sicherzustellen, ist das Fundament im Durchstanzbereich für Mindestmomente nach Gleichung (NA.6.54.1) bemessen worden, sofern die Schnittgrößenermittlung nicht zu höheren Werten geführt hat.

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F02a Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-048

Bewehrungsverteilung oben in m, cm²/m

Durchstanzen Durchstanznachweis Überlagerung 5 Grenzzustand der Tragfähigkeit für Durchstanzen nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 Berechungsgrundlagen: Der Biegebewehrungsgrad ist als Mittelwert unter Berücksichtigung einer Plattenbreite entsprechend der Stützenabmessung zuzüglich 3d pro Seite berechnet. (6.4.4 (1))

plastische Schubspannungsverteilung / Innenstütze (automatisch ermittelt) Bewehrungsgrad, vorhanden ρvorh = 0.15 % Beiwert Rotationssymmetrie β = 1.10 Schubspannung vEd = 0.23 N/mm² mit β Tragwiderstand ohne Durchstanzbewehrung vRd,c = 1.02 N/mm² vRd,c = vRd,c,min Tragwiderstand Druckstrebe vRd,max = 1.43 N/mm² kritischer Rundschnitt Ausnutzung für Ausführung ohne Bügel η = 0.22 Ausnutzung für Druckstrebe η = 0.16 Keine Bügel erforderlich.

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Position: F03 Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-049 STATISCHE BERECHNUNG

POS F03: EINZELFUNDAMENT

System

Baustoffe: Beton: C25/30

Betonstahl: B 500 A

Querschnitt: Dicke: h = 40 cm

Breite: b= 170 cm

Länge: l= 170 cm

Expositionsklasse: XC1, WF oben

XC2, WF unten Betondeckung: c = c + c nom min,dur dev

unten: c = 20+15 = 35 mm nom

oben: c = 10+10 = 20 mm nom

Einwirkungen

Bewehrung

Konstruktiv gewählt: oben 6Ø10#

unten 6Ø12#

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Position: F03 Einzelfundamet Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe Projekt-Nr.:2023/2027 29.10.2025 Seite: 7-050 STATISCHE BERECHNUNG

BODENPRESSUNG NACHWEIS

V = 1,35 × (206 kN + 8 kN) + 1,50 × (32 kN) = 336,90 kN ed (cid:1)(cid:1)(cid:2) (cid:3)(cid:4)

σ = = σ

Sohldruck + 10,00 kN/m²× 1,35 131 kN/m² ≤ 280 kN/m² = (cid:5),(cid:2)(cid:6) (cid:7)×(cid:5),(cid:2)(cid:6) (cid:7) (cid:1)(cid:2)

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F03 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-051

7.14 F03

Fundament (x64) FD+ 01/2025E (FRILO R-2025-1/P06) System Draufsicht

Fundament nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 und DIN EN 1997-1/NA:2010-12 Bauteil

Bauteil Beton Betonstahl Breite (x) Breite (y) Höhe (z) m m m Fundament C 25/30 B500A 1.70 1.70 0.40 Stütze C 25/30 B500A 0.30 0.30 0.00 Einbindetiefe des Fundamentes in den Baugrund 0.40 m. Ohne Grundwasser. Bemessungswert des SohldruckwiderstandsσR,d = 280.00 kN/m².

Lasten Stützenlasten - charakteristisch

Nr Ew Bezeichnung N Mx My Hx Hy Zus Alt kN kNm kNm kN kN 1 g Lastfall 1 206.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 2 C Lastfall 2 32.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0 0 Eigengewicht ist bei den Nachweisen berücksichtigt. Wichte Beton :γ = 25.00 kN/m³. Gesamtfundament ohne Sockel bzw. Stütze 1.156 m³ / 28.90 kN. Torsion aus Horizontallasten wird nicht berücksichtigt.

Überlagerung Kombinationen

Nr BS Überlagerung 1 P 0,9 bzw. 1,1 x (1) 2 P 0,95 bzw. 1,05 x (1) 3 P 1.0 x (1) 4 P 1.0 x (1) + 1.0 x (2) 5 P 1.35 x (1) + 1.5 x (2) 6 P 1.0 x (1) BS: Bemessungssituation P: ständig Die Lastfallnummern stehen in den Klammern.

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Ergebnisse Übersicht Nachweise

Nachweis Überlagerung η klaffende Fuge nur ständige Lasten SLS charakteristisch 3 0.00 klaffende Fuge ständige und veränderliche Lasten SLS charakteristisch 4 0.00 Lagesicherheit 1 0.00 Vereinfachter Nachweis ULS 5 0.45 Durchstanzen vEd/vRd,c 5 0.27 Durchstanzen vEd/vRd,max 5 0.19 Übersicht Bewehrung

Art Überlagerung cm² Biegung Asx,u 5 7.3 Biegung Asy,u 5 7.6 Bemessungswert des Sohldruckwiderstands σ R,d = 280.00 kN/m² σRd = 280.00 kN/m2. Der Bemessungswert des Sohldruckwiderstands ist direkt vorgegeben worden.

Vereinfachter Nachweis Überlagerung

Nr GZ BS Nd R0 a' b' σd σRd η kN kN m m kN/m² kN/m² 5 GEO P 365.1 0.0 1.70 1.70 126.34 280.00 0.45 Der Sohldruck ist mit Sicherheitsbeiwerten behaftet.

Biegung Bemessung Überlagerungen

Üb. Myu,Ed Mxu,Ed Myo,Ed Mxo,Ed As,xu As,yu As,xo As,yo kNm kNm kNm kNm cm² cm² cm² cm² 5 57.07 57.07 0.00 0.00 7.3* 7.6* 0.0 0.0 *: Mindestbewehrung nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 9.2.1.1 (1) Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d1,x = 4.7 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d1,y = 6.1 cm. Bewehrungslage Bewehrung in x-Richtung d2,x = 4.0 cm. Bewehrungslage Bewehrung in y-Richtung d2,y = 6.0 cm. Ausgerundetes Biegemoment aus der Achse der Stütze. 20% Querbewehrung wurden berücksichtigt.

Mindestbewehrung zur Sicherstellung der Querkrafttragfähigkeit nach DIN EN 1992-1-1/NA, NCI zu 6.4.5 Mindestmomente My,min = ηx * vEd * beff,y = 0.125 * 315.9 * 0.85 = 33.71 kNm Mindestbewehrung As,x,min = = = 2.1 cm2 Mindestmomente Mx,min = ηy * vEd * beff,x = 0.125 * 315.9 * 0.85 = 33.71 kNm Mindestbewehrung As,y,min = = = 2.2 cm2

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Bewehrungsverteilung unten in m, cm²/m

Untere Bewehrung: Es werden Spitzenwerte der Verteilung nach Heft 631 des Deutsches Ausschusses für Stahlbeton abgedeckt. Daher kann die hier erforderliche Bewehrung höher als die statisch erforderliche Bewehrung sein. Um die Querkrafttragfähigkeit sicherzustellen, ist das Fundament im Durchstanzbereich für Mindestmomente nach Gleichung (NA.6.54.1) bemessen worden, sofern die Schnittgrößenermittlung nicht zu höheren Werten geführt hat.

Bewehrungsverteilung oben in m, cm²/m

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F03 Projekt: 2023-2118 DO_Zentralplatz_Cafe 29.10.2025 Seite: 7-054

Durchstanzen Durchstanznachweis Überlagerung 5 Grenzzustand der Tragfähigkeit für Durchstanzen nach DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2015-12 Berechungsgrundlagen: Der Biegebewehrungsgrad ist als Mittelwert unter Berücksichtigung einer Plattenbreite entsprechend der Stützenabmessung zuzüglich 3d pro Seite berechnet. (6.4.4 (1))

plastische Schubspannungsverteilung / Innenstütze (automatisch ermittelt) Bewehrungsgrad, vorhanden ρvorh = 0.15 % Beiwert Rotationssymmetrie β = 1.10 Schubspannung vEd = 0.27 N/mm² mit β Tragwiderstand ohne Durchstanzbewehrung vRd,c = 1.02 N/mm² vRd,c = vRd,c,min Tragwiderstand Druckstrebe vRd,max = 1.43 N/mm² kritischer Rundschnitt Ausnutzung für Ausführung ohne Bügel η = 0.27 Ausnutzung für Druckstrebe η = 0.19 Keine Bügel erforderlich.