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GEOTECHNISCHER ENTWURFSBERICHT

Ersatzneubau BW07

Brücke zur Lände über die Amper (Schlachthofbrücke)

Brücke in integraler Bauweise / Rahmenbauwerk

BAUWERK: Ersatzneubau Brücke BW07 Brücke zur Lände (Schlachthofbrücke) Brücke in integraler Bauweise / Rahmenbauwerk Flachgründung des Pfeilers Tiefgründung der Widerlager

BAUHERR: Große Kreisstadt Fürstenfeldbruck Hauptstraße 41 82256 Fürstenfeldbruck

PLANUNG / STATIK: WTM Engineers München GmbH Rablstraße 26 81669 München

GEFERTIGT VON: Crystal Geotechnik GmbH Daniel Wirtz, M.Sc.

DATUM: 06. Februar 2025

PROJEKT-NR.: B 241132

Dipl.-Ing. Reinhard Schneider Daniel Wirtz, M.Sc.

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Geotechnischer Entwurfsbericht Ersatzneubau BW07 Schlachthofbrücke - Brücke in integraler Bauweise

INHALTSVERZEICHNIS

1 ALLGEMEINES ............................................................................................................... 4

1.1 Bauvorhaben / Vorgang ............................................................................................. 4 1.2 Arbeitsunterlagen ....................................................................................................... 5

2 DATEN ZUR BRÜCKE BW07 .......................................................................................... 6

3 UNTERGRUNDVERHÄLTNISSE / BODENKENNWERTE .............................................. 7

4 LASTANNAHMEN / LASTANSÄTZE ............................................................................... 9

5 BERECHNUNGEN UND ERGEBNISSE ZUR FLACHGRÜNDUNG DES PFEILERS .... 10

5.1 Allgemeines / Vorgehensweise ................................................................................ 10 5.2 Untergrundmodellierung .......................................................................................... 10 5.3 Berechnungsergebnisse .......................................................................................... 11

6 BERECHNUNGEN UND ERGEBNISSE ZUR PFAHLGRÜNDUNG DER WIDERLAGER .............................................................................................................. 12

6.1 Allgemeines / Vorgehensweise ................................................................................ 12 6.2 Untergrundmodellierung für die Pfahlgründungen .................................................... 13 6.3 Berechnungsergebnisse zu den Pfählen.................................................................. 14 6.4 Berücksichtigung der Gruppenwirkung .................................................................... 15 6.4.1 Tragfähigkeit (Widerstandswerte) .................................................................. 16 6.4.2 Setzungsverhalten ........................................................................................ 17 6.5 Bewertung der Ergebnisse der Setzungsberechnungen .......................................... 18

7 ANGABEN ZU DEN FEDERSTEIFIGKEITEN UND BETTUNGSZIFFERN FÜR DIE PFÄHLE ......................................................................................................... 19

7.1 Axiale Wegfedern für die Bohrpfähle ........................................................................ 19 7.2 Horizontale Bettungsmodule für die Bohrpfähle ....................................................... 19

8 WEITERE ANGABEN / SCHLUSSBEMERKUNGEN ..................................................... 21

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TABELLEN

Tabelle (1) Bauwerksdaten .................................................................................................. 6 Tabelle (2) Bodenparameter und Homogenbereiche ........................................................... 8 Tabelle (3) Lasten vertikal auf die Bohrpfähle WL Nord (Achse 10) und WL Süd (Achse 30) ......................................................................................................... 9 Tabelle (4) Zusammenstellung der Ergebnisse der Setzungsberechnungen / Bettungsmodule ............................................................................................... 11 Tabelle (5) Charakteristische Tragfähigkeitswerte für Bohrpfahlgründungen gemäß Baugrundgutachten .......................................................................................... 14 Tabelle (6) Setzungsberechnung Pfahlgründung (Einzelpfahl) .......................................... 15 Tabelle (7) Horizontale Bettungsmodule k (Pfähle WL 10 und 30) ................................ 20 s,k,h

ANLAGEN

(1) Bauwerksplan mit Bohrprofilen; Draufsicht, Längsschnitt 1-1, Querschnitte und An- sicht; M 1 : 100 / 50 / 10

(2) Setzungsberechnungen zu Pfeilerfundament / Flachgründung

(2.1) Berechnung mit min. Steifemodul (2.2) Berechnung mit mittlerem Steifemodul (2.3) Berechnung mit max. Steifemodul

(3) Widerstand-Setzungs-Diagramme zu den Bohrpfählen der Widerlager (WL Nord und WL Süd) mit Setzungsangaben

(3.1) Pfahlbemessung mit möglichen Setzungen WL 10 (3.2) Pfahlbemessung mit möglichen Setzungen WL 30 (3.3) Pfahlbemessung mit wahrscheinlichen Setzungen WL 10 (3.4) Pfahlbemessung mit wahrscheinlichen Setzungen WL 30 (3.5) Pfahlbemessung mit minimalen Setzungen WL 10 (3.6) Pfahlbemessung mit minimalen Setzungen WL 30

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1 ALLGEMEINES

1.1 Bauvorhaben / Vorgang

Die Große Kreisstadt Fürstenfeldbruck plant den Ersatzneubau der Brücke BW07 / Brücke

zur Lände über die Amper (Schlachthofbrücke).

Für diese Brücke wurde von Crystal Geotechnik bereits ein Baugrundgutachten mit Datum

vom 27. Februar 2020 sowie ein ergänzendes Baugrundgutachten vom 13. Juni 2024 vorge-

legt. Das ergänzende Gutachten wurde erforderlich, da die Brücke mit Mittelpfeiler ausge-

führt werden soll. Ursprünglich war neben den beiden Widerlagern kein Mittelpfeiler vorge-

sehen.

Es ist geplant, die Brücke BW07 als zweifeldriges Rahmenbauwerk in integraler Bauweise zu

erstellen. Es ist nach derzeitigem Planungsstand eine Flachgründung des Mittelpfeilers und

eine Gründung der Widerlager auf Bohrpfählen vorgesehen. Aufgrund der integralen Bau-

weise wird ein Geotechnischer Entwurfsbericht erforderlich.

Crystal Geotechnik GmbH, Utting am Ammersee, wurde mit Datum vom 17. Juni 2024, auf

Grundlage des Angebotes vom 13. Juni 2024 von der Großen Kreisstadt Fürstenfeldbruck

beauftragt, den erforderlichen Geotechnischen Entwurfsbericht für die Brücke BW07 zu er-

stellen.

Die Planung und die statische Berechnung und Bemessung für dieses Bauwerk erfolgt durch

die WTM Engineers München GmbH.

Nachfolgend werden in diesem Bericht die geotechnischen Angaben und Erfordernisse für

das geplante integrale Rahmenbauwerk mit Flach- und Tiefgründung ausgearbeitet und an-

gegeben.

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1.2 Arbeitsunterlagen

Zur Erstellung des vorliegenden Geotechnischen Entwurfsberichtes standen uns neben all-

gemeinen, hier maßgebenden Vorschriften, DIN-Normen, Regelwerken und Merkblättern,

insbesondere die DIN 1054 und die EA-Pfähle (2. Auflage), im Wesentlichen die nachfolgend

genannten Arbeitsunterlagen und Informationen zum integralen Bauwerk UP 41 zur Verfü-

gung:

[U1] Tabellarische Zusammenstellung Pfahllasten / Fundamentlasten; Entwurfsstatik Er-

satzneubau BW07; WTM Engineers München GmbH; vom 23.01.2025

[U2] Bauwerksentwurf Neubau BW 07 Brücke zur Lände (Schlachthofbrücke); WTM Engi-

neers München GmbH; vom 12.11.2024

[U3] Bauwerksplan; Ansicht von Westen, Längsschnitt 1-1, Regelquerschnitt 2-2, Schnitt

3-3 mit Ansicht WL Achse 30, Draufsicht, Draufsicht Pfeiler; Details, Rückansichten;

M 1 : 100 / 50 / 10; Neubau BW07 Brücke zur Lände (Schlachthofbrücke) mit Be-

helfsbrücke; WTM Engineers München GmbH; vom 22.03.2024

[U4] Baugrundgutachten; Erneuerung Schlachthofbrücke Auf der Lände / Brücke mit Mit-

telpfeiler, Stadt Fürstenfeldbruck mit Anlagen (1) bis (6) und die dort genannten Ar-

beitsunterlagen; Crystal Geotechnik GmbH, Utting am Ammersee; Projekt-Nr.

B241132; vom 13. Juni 2024

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2 DATEN ZUR BRÜCKE BW07

Die geplante Integralbrücke ist als Zweifeldbrücke in Rahmenbauweise konzipiert. Die Grün-

dung der Widerlager erfolgt jeweils über 3 Bohrpfähle,  1200 mm. Die Gründung des Mit-

telpfeilers in der Amper ist als Flachgründung mit einem Fundament L x B x H = 11,5 m x

3,1 m x 1,0 m vorgesehen.

Die wesentlichen Daten zum Bauwerk können auch nachfolgender Tabelle entnommen wer-

den.

Tabelle (1) Bauwerksdaten

Bauwerksdaten Angaben

Bauart Integrales, zweifeldriges Rahmenbauwerk

Lastannahmen siehe [U1]

Stützweite STW 2 x 12,75 m

Lichte Weite (LW) zwischen Widerlagern und Pfeiler 2 x 11,00 m

Kreuzungswinkel 100 gon

Breite zwischen Geländern 9,30 m

Widerlagergründung Pfahlgründung; je 3 Bohrpfähle mit  1200 mm; L = 6,0 m

Pfeilergründung / Flachgründung Fundament 11,5 x 3,1 x 1,0 m (L x B x H)

Die Brücke ist, wie erwähnt, als Rahmenbauwerk (integrales Bauwerk) geplant und somit in

die Geotechnische Kategorie GK 3 nach DIN EN 1054:2021-04 einzustufen.

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3 UNTERGRUNDVERHÄLTNISSE / BODENKENNWERTE

Die Brücke BW07 über die Amper befindet sich in der Nähe zum Stadtkern von Fürstenfeld-

bruck. Im Bereich der Widerlager wurden hier die großformatigen Bohrungen B-1 (2019) und

B-2 (2019) sowie die schweren Rammsondierungen DPH 1 (2019) und DPH 2 (2019) ausge-

führt. Im Bereich des Pfeilers wurde die Bohrung B 5 (2024) niedergebracht (siehe hierzu

[U4]).

Wie in Anlage (1) auch grafisch dargestellt, sind hier unter locker bis dicht gelagerten, kiesi-

gen, untergeordnet auch bindigen sowie weiteren Auffüllungen und teils auch bindigen Deck-

lagen steifer Konsistenz ab 1,5 m bis 2,8 m unter OK Straße und ab 0,55 m unter der Fluss-

sohle quartäre Flussschotter zu erwarten. Die bindigen Deckschichten von steifer Konsistenz

wurden hierbei lediglich in der Bohrung B-1 (2019) beim WL Nord (Achse 10) in einer Mäch-

tigkeit von 1,0 m erkundet. Unterlagert werden die beschriebenen Auffüllungen und teils auch

Decklagen, wie beschrieben, von gut tragfähigen, quartären Kiesen, die bis etwa 15,5 –

16,6 m unter Ansatzkote der Bohrungen (OK Straße / OK Brücke) zu erwarten sind. Die

quartären Kiese werden hierbei von tertiären Böden in Wechsellagerung sandiger, schluffi-

ger und toniger Schichten unterlagert, die bis zur max. Bohrendteufe bei 24 m unter GOK

erkundet wurden. Die hier anstehenden, quartären Kiese sind überwiegend dicht gelagert.

Die Untergrundsituation ist näher in unserem Baugrundgutachten (Unterlage [U4]) beschrie-

ben und dargestellt. In Anlage (1) dieses Berichtes sind die Bohrprofile nur bis etwa

11 – 12 m unter OK Straße / Brücke eingetragen.

In nachfolgender Tabelle (2) sind die im Baugrundgutachten angegebenen, charakteris-

tischen Bodenparameter und die Homogenbereiche für die zuvor kurz beschriebene und

erkundete Untergrundsituation angegeben.

Für die Hinterfüllung der neuen Widerlagerfundamente und auch des Pfeilerfundamentes

wird die Verwendung von gut verdichtbarem Kiesmaterial (z. B. Bodengruppe GW nach DIN

18196; Körnung: 0/63 mm; Feinkornanteil < 5 %; Einbaudichte D  100 %) angenommen Pr

bzw. vorausgesetzt. Für dieses Hinterfüllmaterial können dann die in Tabelle (2) genannten

Bodenparameter für den Homogenbereich B3 in Ansatz gebracht werden.

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Tabelle (2) Bodenparameter und Homogenbereiche

Bodenschicht Lagerung  k ' k ’ k c' k E s,k k f Konsistenz kN/m³ kN/m³ ° kN/m² MN/m² m/s

Auffüllungen – Homogenbereiche A2 bis A4 Kies, schwach bis stark locker – 19 – 20 10 – 12 30,0 – 0 50 – 80  5  10-1 sandig, teils schwach steinig mitteldicht 32,5 bis steinig, teils schwach mitteldicht – 20 – 22 11 – 14 35,0 0 70 – 120  5  10-1 schluffig (A2) dicht Schluff, sandig bis stark steif - 20 – 21 10 – 11 27,5 5 – 10 5 – 15  1  10-8 sandig, schwach kiesig (A3) halbfest

Kies, sandig, schluffig (A4)  mitteldicht 20 – 21 10 – 12 32,5 – 0 – 5 30 – 50  1  10-4 35,0

Decklagen – Homogenbereich B1.1 und B1.2 Schluff, kiesig, sandig (B1.1) steif – 20 – 21 10 – 11 25,0 – 5 – 10 5 – 15  1  10-8 halbfest 27,5

Ton, organisch (B1.2) weich – steif 17 – 19 7 – 9 20,0 5 – 8 1 – 4  1  10-8

Quartäre Flussschotter – Homogenbereiche B2 und B3

Kies, sandig, schluffig bis locker – 19 – 21 10 – 12 30,0 – 0 – 5 30 – 40  5  10-3 stark schluffig (B2) mitteldicht 32,5

Sand, schwach kiesig bis dicht 20 – 21 10 – 12 35,0 0 – 3 40 – 70  1  10-5 kiesig, schluffig (B2) Kies, schwach bis stark mitteldicht – 20 – 22 11 – 14 35,0 – 0 50 – 120  5  10-2 sandig, teils schwach schluf- dicht 37,5 fig (B3)

Tertiäre Kiese – Homogenbereich B4 bis B6

Sand, schwach bis stark mitteldicht – 19 – 21 10 – 12 32,5 – 0 - 5 30 – 60  1  10-5 schluffig (B4) dicht 35,0

steif – halb- 20 10 27,5 7 – 12 10 – 15  1  10-6 Schluff, schwach tonig bis fest tonig, schwach bis stark sandig (B5) halbfest – 20 – 21 10 – 11 27,5 10 – 20 15 – 25  1  10-7 fest

Ton, meist schluffig, meist halbfest – 20 – 21 10 – 11 25,0 – 15 – 30 15 – 25  1  10-9 schwach sandig bis sandig fest 27,5 (B5)

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4 LASTANNAHMEN / LASTANSÄTZE

Auf Grundlage der statischen Berechnungen und Bemessungen (Unterlage [U1]) und der

Angaben zu den Lagerreaktionen der Brücke BW07 durch die WTM Engineers München

GmbH, wurden die nachfolgend genannten Belastungswerte in Ansatz gebracht.

Für das Pfeilerfundament in Achse 20 liegen die charakteristischen Auflagerkräfte bei

max. Auflagerkraft Pfeiler vertikal: 8.521 kN

ständiger Lastanteil: 5.060 kN

veränderlicher Lastanteil: 3.461 kN

max. Auflagerkaft Pfeiler horizontal: 323 kN (veränderliche Last)

Gemäß den Angaben des Tragwerksplaners liegt der Anteil der ständigen Lasten somit bei

einem Wert von etwa 59 % der Gesamtlast. Die horizontale Last im Bereich des Pfeilers

wurde uns mit max. 323 kN angegeben, hier liegt der ständige Lastanteil bei 0 %.

Für die Bohrpfähle bei den Widerlagern wurden uns vom Tragwerksplaner die nachfolgen-

den, charakteristischen Lasten angegeben.

Tabelle (3) Lasten vertikal auf die Bohrpfähle WL Nord (Achse 10) und WL Süd (Achse 30)

Pfahl max. Gesamtlast / ständige Last kN

WL 10 (Nord)

Pfahl Nr. 1 2.494 / 1.326

Pfahl Nr. 2 2.154 / 1.255

Pfahl Nr. 3 2.324 / 1.200

Widerlagerlasten (Summen) WL 10 (Nor) 6.972 / 3.781

WL 30 (Süd)

Pfahl Nr. 4 2.491 / 1.346

Pfahl Nr. 5 2.130 / 1.254

Pfahl Nr. 6 2.273 / 1.172

Widerlagerlasten (Summen) WL 30 (Süd) 6.894 / 3.772

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Die Horizontalbelastungen setzen sich aus Temperaturdehnung, Kriechen und Schwinden,

Bremsen und Erddruck auf die Widerlager zusammen. Vor allem die Temperaturdehnung

stellt hierbei eine zyklische Belastung dar, da sie im Sommer jeweils eine Verlängerung und

im Winter jeweils eine Verkürzung der Brücke hervorruft. Aufgrund der integralen Bauweise

muss deshalb bei den Widerlagern sowohl der aktive bzw. der Erdruhedruck als auch der

passive Erddruck bzw. der teilmobilisierte Erdwiderstand nach Vogt betrachtet werden. Diese

unterschiedlichen Einwirkungen müssen erfasst werden, da sich das Brückenwiderlager bei

einer Verkürzung des Überbaus den Erddrucklasten entzieht (z. B. durch Kriechen und

Schwinden des Betons oder durch Temperatureinwirkungen im Winter) und da die Brücken-

widerlager bei einer Verlängerung des Überbaus (z. B. durch die Temperatureinwirkungen im

Sommer) stärker gegen das anstehende Erdreich gedrückt werden.

5 BERECHNUNGEN UND ERGEBNISSE ZUR FLACHGRÜNDUNG DES PFEILERS

5.1 Allgemeines / Vorgehensweise

Zum Nachweis der Standsicherheit und zur Abschätzung der Setzungen sowie zur Festle-

gung der Bettungswerte wurden für das geplante, flach gegründete Fundament des Pfeilers

Grundbruch- und Setzungsberechnungen durchgeführt. Die Berechnungen erfolgten mit dem

Programm GGU-FOOTING (Version 10).

Die geometrischen Daten des Fundaments (Länge, Breite, Einbindetiefe unter die Flusssoh-

le) wurden entsprechend der Planung in die EDV eingegeben.

5.2 Untergrundmodellierung

Die Modellierung der Untergrundsituation im Bereich des Pfeilerfundamentes wurde anhand

der Bohrung B 5 durchgeführt. Demzufolge sind unterhalb des bestehenden sowie geplanten

Fundamentes gut tragfähige, quartäre Kiese bis in eine Tiefe von 16,6 m unter Ansatzpunkt

der Bohrung B 5 zu erwarten. Dies wurde entsprechend für die EDV-Eingabe modelliert und

kann den EDV-Ausdrucken auch in graphischer Form in Anlage (2) entnommen werden. Für

die Gründung des Pfeilerfundamentes sind bis in die gründungsrelevanten Tiefe somit gut

tragfähige, quartäre Kiese maßgebend. Für die Berechnungen wurde der Grundwasserstand

auf Höhe der Flusssohlen Ansatz gebracht.

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Die maßgebenden Bodenkennwerte wurden, wie bereits beschrieben, nach dem Baugrund-

gutachten (Unterlage [U4]) festgelegt. Die diesbezüglich maßgebenden Werte können auch

Tabelle (2) dieses Entwurfsberichtes entnommen werden. Der Steifemodul für die quartären

Kiese wurde dabei einheitlich mit dem Min.-Wert für E = 50 MN/m² zur Berechnung der s,k

möglichen Setzungen und mit einem mittleren Wert von E = 85 MN/m² zur Berechnung der s,k

wahrscheinlichen Setzungen in Ansatz gebracht bzw. entsprechend in den EDV-Berech-

nungen berücksichtigt. Für die Berechnung der minimalen Setzungen wurde ein Steifemodul

von E = 120 MN/m² für die quartären Kiese angesetzt. s,k

5.3 Berechnungsergebnisse

Standsicherheit

Wie dies den EDV-Ausdrucken in Anlage (2) entnommen werden kann, konnte auch für den

maximalen Belastungszustand (max.  = 239 kN/m²) für die Bemessungssituation BS-P eine

weitaus ausreichende Standsicherheit (Grundbruch; Gleiten) für das geplante Pfeilerfunda-

ment (11,5 x 3,1 x 1,0 m) mit Gründung in den quartären Kiesen nachgewiesen werden

(Ausnutzung Grundbruch:  = 0,34). Weitere Ergebnisse hierzu siehe EDV-Ausdrucke in An-

lage (2).

Setzungsberechnungen

Auch die Ergebnisse der Setzungsberechnungen können den in Anlage (2) beigelegten EDV-

Ausdrucken entnommen werden.

In nachfolgender Tabelle (4) werden die hierbei ermittelten Ergebnisse zusammengestellt

und die hieraus abgeleiteten Bettungsmodule angegeben.

Tabelle (4) Zusammenstellung der Ergebnisse der Setzungsberechnungen / Bettungsmodule

Pfeilerfundament (Achse 20) mögliche wahrscheinliche minimale Bettungs- 11,5 x 3,1 x 1,0 m Setzungen Setzungen Setzungen module k s,k (cm) (cm) (cm) (kN/m³)

max. Belastung / min. Steifemodul 1,5 -- -- ca. 15.500

max. Belastung / mittlerer Steifemodul -- 0,9 -- ca. 26.500

max. Belastung / max. Steifemodul -- -- 0,6 ca. 38.000

max. Belastung: 8.521 kN (239 kN/m²) min. Steifemodul quartäre Kiese: 50 MN/m² mittlerer Steifemodul quartäre Kiese: 85 MN/m² max. Steifemodul quartäre Kiese: 120 MN/m²

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Nach den vorstehend dokumentierten Setzungsberechnungen wurden für das Pfeilerfunda-

ment Setzungen in einer Größenordnung von insgesamt etwa 0,5 – 1,5 cm berechnet. Auf

Grundlage der Rechenergebnisse empfehlen wir, für den Pfeiler von folgenden Setzungen

auszugehen:

Mögliche Setzungen Pfeilerfundament: s = 1,5 cm m

Wahrscheinliche Setzungen Pfeilerfundament: s = 1,0 cm w

Unter Bezug auf die Ergebnisse der Setzungsberechnungen und auf die maßgebenden Be-

lastungen empfehlen wir, einen Bettungsansatz für das Fundament des Pfeilers mit k = s,k

15,5 MN/m³ (k = /s) festzulegen. Für die Ermittlung der Auswirkungen bei Ansatz eines s,k

oberen und unteren Grenzwertes kann hier bei Erfordernis der untere Grenzwert mit min. k s,k

= 7,75 MN/m³ (0,5-facher Mittelwert) und der obere Grenzwert mit max. k = 31 MN/m³ s,k

(2,0-facher Mittelwert) in Ansatz gebracht werden.

Sollten letztendlich die tatsächlich einwirkenden Lasten von den angegebenen Werten ab-

weichen, ändern sich auch entsprechend die Setzungen und ggf. auch die weiterhin ange-

gebenen Werte; diese sind dann neu zu berechnen und festzulegen.

6 BERECHNUNGEN UND ERGEBNISSE ZUR PFAHLGRÜNDUNG DER WIDERLAGER

6.1 Allgemeines / Vorgehensweise

Zum Nachweis der Pfahltragfähigkeiten und zur Abschätzung der Setzungen bezüglich der

maßgebenden Federsteifigkeiten für die Pfähle wurden sog. Widerstands-Setzungs-

Diagramme für die Einzelpfähle erstellt. Unterschiedliche Tragfähigkeitswerte und Setzungs-

ergebnisse resultieren hierbei neben den unterschiedlichen Lastansätzen aus den ange-

setzten oberen und unteren Werten für die Pfahlmantelreibung und den jeweiligen Spitzen-

widerständen.

Die vom Planer in der Entwurfsstatik in Ansatz gebrachten Pfähle mit Pfahllängen von 6,0 m

und einem Pfahldurchmesser von 1200 mm wurden bei den nachfolgend beschriebenen

Berechnungen von unserer Seite zugrunde gelegt.

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6.2 Untergrundmodellierung für die Pfahlgründungen

Zur Modellierung der Untergrundsituation wurden die im Bereich des Brückenbauwerks zur

Verfügung stehenden Bohrprofile B-1 (2019) und B-2 (2019) herangezogen und für die Be-

rechnung dann etwas vereinfacht aufbereitet bzw. angesetzt.

Für das WL 10-Nord (Pfähle 1 – 3) wurde das nachfolgend dargestellte Schichtensystem

nach B-1 (2019) berücksichtigt.

519,0 bis 518,5 mNHN Auffüllungen – schluffige Kiese (Homogenbereich A4)

518,5 bis 517,5 mNHN Decklagen – Schluffe / Tone (Homogenbereich B1)

517,5 bis 516,0 mNHN Quartäre Kiese, schluffig (Homogenbereich B2)

516,0 bis 503,2 mNHN Quartäre Kiese (Homogenbereich B3)

503,2 bis 502,5 mNHN Tertiäre Sande (Homogenbereich B4)

502,5 bis 495,0 mNHN Tertiäre Schluffe und Tone (Homogenbereich B5 und B6)

Das nachfolgend dargestellte Schichtensystem wurde bei den Berechnungen für das WL 30-

Süd (Pfähle 4 – 6) nach B-2 (2019) angesetzt.

518,9 bis 517,0 mNHN Auffüllungen – Kiese (Homogenbereich A2)

517,0 bis 516,7 mNHN Auffüllungen – Schluffe (Homogenbereich A3)

516,7 bis 516,1 mNHN Auffüllungen – schluffige Kiese (Homogenbereich A4)

516,1 bis 514,9 mNHN Quartäre Kiese, schluffig (Homogenbereich B2)

514,9 bis 514,3 mNHN Quartäre Sande (Homogenbereich B2)

514,3 bis 503,4 mNHN Quartäre Kiese (Homogenbereich B3)

503,4 bis 501,7 mNHN Tertiäre Schluffe (Homogenbereich B5)

501,7 bis 497,8 mNHN Tertiäre Sande (Homogenbereich B4)

497,8 bis 494,9 mNHN Tertiäre Tone (Homogenbereich B6)

In nachfolgender Tabelle (5) werden die im Baugrundgutachten angegebenen Tragfähigkeits-

werte für Bohrpfahlgründungen angegeben.

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Tabelle (5) Charakteristische Tragfähigkeitswerte für Bohrpfahlgründungen gemäß Bau- grundgutachten

Kriterium Einheit charakteristische Werte

Tragfähigkeitswerte für Pfahlabstände  3 D

Mantelreibung (q ) s,k

• Auffüllungen (Homogenbereiche A1 bis A4) kN/m² 0

• Decklagen (Homogenbereiche B1.1 und B1.2) kN/m² 0

• quartäre Kiese ab ca. 3,0 m unter GOK kN/m² 120 (Homogenbereiche B2 und B3)

• tertiäre Sande (Homogenbereich B4) 2) kN/m² 80 • bindige Tertiärböden ( halbfester Konsistenz; kN/m² 80 Homogenbereiche B5 und B6) 2)

Spitzenwiderstand (q ) b,k • quartäre Kiese ab ca. 10 m unter GOK 3) kN/m² 4.000 1) (Homogenbereiche B2 und B3)

• tertiäre Schluffe / Tone mit  halbfester Konsistenz kN/m² 2.500 und tertiäre Sande (Homogenbereiche B4 bis B6) 2)

Abstand zum Tertiär ≥ 3D (D ≙ Pfahldurchmesser)
für die Pfahlbemessung (Pfahllänge = 6,0 m) hier nicht maßgebend
für die etwas geringere Einbindetiefe der Pfähle ebenfalls maßgebend

Im Baugrundgutachten (Arbeitsunterlage [U4]) wurden etwa mittlere Tragfähigkeitswerte für

die Vordimensionierung einer Bohrpfahlgründung angegeben. Für die hier durchgeführte,

Minimal-/Maximalbetrachtungen wurden auf dieser Grundlage noch minimale und maximale

Widerstandswerte bei den Berechnungen berücksichtigt. Es wurden mit diesen Werten dann

mögliche, wahrscheinliche und minimale Setzungen und minimale, mittlere und maximale

Widerstandswerte berechnet. Diese für die Tragfähigkeit der Pfähle geringeren und höheren

Werte können bei einer Integralbrücke bei gewissen Konstellationen auch zu ungünstigeren

Ergebnissen bezüglich der auftretenden Schnittgrößen, z. B. in der Feldmitte oder in den

Rahmenecken, führen.

6.3 Berechnungsergebnisse zu den Pfählen

Auf Grundlage der in Ansatz gebrachten Spanne für die Tragfähigkeitswerte ergaben sich

minimale und maximale Setzungen und werden auch wahrscheinliche Setzungen angege-

ben. Die Ergebnisse der Berechnungen liegen als EDV-Ausdrucke in Anlage (3) diesem Be-

richt bei und sind in nachfolgender Tabelle (6) zusammengestellt.

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Tabelle (6) Setzungsberechnung Pfahlgründung (Einzelpfahl)

Benennung mögliche Setzungen wahrscheinliche Setzungen minimale Setzungen (minimale Widerstands- (mittlere Widerstandswerte) (maximale Wider- werte) standswerte)

Pfahlmantelreibung [kN/m²]

Auffüllungen 0 0 0

Decklagen 0 0 0

Quartäre Kiese 100 120 140

Pfahlspitzendruck [kN/m²] / Quartäre Kiese

0,02 D 1.300 1.400 1.600

0,03 D 1.600 1.800 2.000

0,10 D 3.500 4.000 4.500

Widerstandswerte [kN] Pfähle 1-3 Pfähle 4-6 Pfähle 1-3 Pfähle 4-6 Pfähle 1-3 Pfähle 4-6

Pfahlmantelreibung Rs,k 2.262 2.168 2.714 2.601 3.167 3.035

Pfahlspitzenwiderstand Rb,k 3.958 3.958 4.524 4.524 5.089 5.089

Pfahlwiderstand 6.220 6.126 7.238 7.125 8.256 8.124

Ausnutzung  [-] 1) 0,80 0,81 0,69 0,70 0,60 0,61

ermittelte Setzungen [cm] 1,25 1,26 1,18 1,18 1,10 1,10

Anlagen (3.1) (3.2) (3.3) (3.4) (3.5) (3.6)

Pfahllasten siehe Tabelle (3)

Bei den Berechnungen wurden die uns angegebene, jeweils höchste Pfahlbelastung in Rei-

he 1 – 3 (WL 10) und Reihe 4 – 6 (WL 30) berücksichtigt, was hier neben der etwas abwei-

chenden Bodenschichtung aber nur zu geringfügig unterschiedlichen Setzungen und Aus-

nutzungsgraden der Pfähle im Bereich der jeweiligen Pfahlreihe führte.

6.4 Berücksichtigung der Gruppenwirkung

Bei den Widerlagern Nord (Achse 10) und Süd (Achse 30) sind, wie bereits erwähnt, je 3

großformatige Ortbeton-Bohrpfähle mit einem Durchmesser von 1200 mm in jeweils einer

Reihe vorgesehen. Der Abstand der Pfähle untereinander (Achsabstand) liegt bei 2,7 m.

Spätestens bei einem Verhältniswert von Pfahlabstand zu Pfahldurchmesser von < 3 sollte

überprüft werden, ob eine Gruppenwirkung bezüglich Trag- und Setzungsverhalten der Pfäh-

le vorliegt. Hier liegt dieses Verhältnis bei a / D = 2,7 / 1,2 = 2,25. Es wird daher nachfolgend

untersucht, ob die Pfähle als Einzelpfähle betrachtet werden können oder ob eine Gruppen-

wirkung bei den beiden Widerlagern berücksichtigt werden muss.

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6.4.1 Tragfähigkeit (Widerstandswerte)

Die Tragfähigkeit des Einzelpfahls in einer Pfahlgruppe ist insbesondere von der Position des

Pfahls in der Gruppe (Eckpfahl, Randpfahl oder Innenpfahl) und dem Verhältniswert Pfahl-

achsabstand zur Einbindetiefe (a/d) in die besser tragfähige Schicht (hier die quartären Kie-

se) abhängig. Nach Kapitel 8.2.1.3 der EA-Pfähle (2. Auflage) ergibt sich für einen Einzel-

pfahl in der Gruppe folgender Wert:

R = R  G G,i E R,i

R Gruppenpfahlwiderstand (i-ter Pfahl) G,i

R Pfahlwiderstand eines vergleichbaren Einzelpfahles E

G widerstandsbezogener Gruppenfaktor für den i-ten Pfahl einer Gruppe R,i

Für die hier betrachtete Gründungssituation der Widerlager mit 3 Pfählen in 1 Reihe ergeben

sich somit 2 Eckpfähle und 1 Innenpfahl. Der widerstandsbezogener Gruppenfaktor ermittelt

sich für die Ortbetonpfähle wie folgt:

G =    R,i 1 2

 Einflussfaktor Bodenart, Gruppengeometrie 1

 Einflussfaktor Gruppengröße 2

Der Einflussfaktor  kann anhand der Nomogramme Bild 8.8 bis Bild 8.10 der EA-Pfähle er- 1

mittelt werden. Demnach ergibt sich für einen Wert von a/d = 2,7 / 6,0 = 0,45 für einen nicht-

bindigen Boden (hier die quartären Kiese) gemäß Bild 8.10 d) für Eck- und Innenpfähle ein

Wert von im Mittel etwa 0,90 bis 0.95. Gemäß Bild 8.11 c) (Einfluss der Gruppengröße) ergibt

sich für  ein Wert von 1,0. Der widerstandsbezogene Gruppenfaktor ermittelt sich hieraus 2

zu etwa G  0,9  1,0 = 0,9. R,i

Wie dies Tabelle (6) entnommen werden kann, liegt der Ausnutzungsgrad für einen Einzel-

pfahl mit der höchsten Belastung bei max. 0,81 für die minimal angesetzten Widerstandswer-

te. Es ergibt sich demnach keine zu hohe Auslastung der Einzelpfähle und somit für die Trag-

fähigkeit der gesamten Pfahlgruppe des jeweiligen Widerlagers eine ausreichende Tragfä-

higkeit auch bei Ansatz von minimalen Widerstandswerten. Es wird deshalb eine ausrei-

chende Tragfähigkeit für die Gründung der Widerlager WL 10 und WL 30 mit den jeweils ge-

planten drei, 6 m langen Pfählen mit Durchmesser 1200 mm bestätigt.

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6.4.2 Setzungsverhalten

Das Setzungsverhalten einer Pfahlgruppe kann vom Setzungsverhalten eines Einzelpfahles

relativ stark abweichen. Auch dies ist von mehreren Parametern abhängig, wie dies in EA-

Pfähle abgeleitet und dargestellt ist. Die maßgeblichen Faktoren sind die Anzahl der Pfähle

in der Pfahlgruppe, die axiale Ausnutzung der Pfähle in der Pfahlgruppe und wiederum der

Verhältniswert Pfahlachsabstand zu Einbindetiefe (a/d) in die gut tragfähige Schichten (hier

die quartären Kiese). Nach Kapitel 8.2.1.2 der EA-Pfähle (2. Auflage) ergibt sich für eine

Pfahlgruppe folgende Setzung:

s = s  G G E S

s mittlere Setzung einer Pfahlgruppe G

s Setzung eines vergleichbaren Einzelpfahles E

G setzungsbezogener Gruppenfaktor für die mittlere Setzung einer Pfahlgruppe S

Der setzungsbezogene Gruppenfaktor ergibt sich zu:

G = S  S S 1 2

S Einflussfaktor Bodenart, Gruppengeometrie 1

S Einflussfaktor Gruppengröße 2

Um die Nomogramme zur Ermittlung der Pfahlgruppe anwenden zu können, wird die Anzahl

der Pfähle in der Pfahlgruppe (n ), die axiale Ausnutzung der Pfahlgruppe (F /(n  R ) G G G E,s = 0,1 D

und wiederum der Verhältniswert Pfahlachsabstand zu Einbindetiefe in die besser tragfähi-

gen Schichten (a/d) benötigt.

Die Pfahlgruppe bei den Widerlagern besteht, wie bereits angegeben, jeweils aus 3 Pfählen:

n = 3 G

Der Ausnutzungsgrad der Pfahlgruppe hängt unter anderem von den Widerstandswerten der

Pfähle ab. Da hier eine Grenzbetrachtung durchgeführt wurde, müssen für diesen Verhält-

niswert ebenfalls obere und untere Werte angegeben werden.

F = 6.972 kN (Pfähle 1-3, WL 10); 6.894 kN (Pfähle 4-6, WL 30) G

n  R = 3  6.126 kN (untere Widerstandswerte) G E,s = 0,1 D

und 3  8.256 kN (obere Widerstandswerte)

F /(n  R ) = ca. 0,3 (obere Widerstandswerte) bis ca. 0,4 (untere Widerstandswerte) G G E,s = 0,1 D

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Der Verhältniswert Pfahlachsabstand zu Einbindetiefe (a/d) in den gut tragfähigen Kiesen

liegt, wie bereits für das Tragverhalten beschrieben, bei 0,45.

Gemäß EA-Pfähle, Nomogramm Bild 8.3, für nichtbindige Böden ergibt sich somit für S ein 1

Wert von etwa 2,0. Für den zweiten Faktor S ist nach Nomogramm, Bild 8.6 d), ein Wert von 2

0,75 abzuleiten. Der Wert G = S ∙ S errechnet sich daraus zu etwa 1,5. S 1 2

Somit müssen die berechneten Setzungen für den Einzelpfahl (siehe Abschnitt 6.3, Tabelle

(6)), mit einem Korrekturfaktor von G = 1,5 beaufschlagt werden. S

Der ermittelte Setzungsbetrag bei den Pfählen von im Mittel etwa 1,2 cm ist somit auf etwa

1,8 cm zu korrigieren. Im Auflagerbereich der Widerlager liegt die Setzung somit bei etwa 1,8

cm.

6.5 Bewertung der Ergebnisse der Setzungsberechnungen

Wie dies Tabelle (6) entnommen werden kann, wurden für die hier maßgebenden Pfahlbelas-

tungen Setzungsbeträge zwischen etwa 1,1 cm und 1,3 cm für den Einzelpfahl ermittelt, wel-

che nach EA-Pfähle aufgrund der Gruppenwirkung für die Widerlager auf etwa 1,8 cm ange-

hoben werden mussten. Für die Gesamtsetzungen ist rechnerisch noch die Zusammendrü-

ckung des Stahlbeton-Bohrpfahls selbst zu berücksichtigen; dieser Wert kann vorliegend

aber vernachlässigt werden. Somit ergeben sich an den Widerlagern Gesamtsetzungen in

einer Größenordnung von bis etwa 1,8 cm. Wir empfehlen auf dieser rechnerischen Grund-

lage, bei den Widerlagern von folgenden Setzungen auszugehen:

Mögliche Setzungen der Widerlager (Achse 10 und 30): 1,5 – 2,0 cm

Wahrscheinliche Setzungen der Widerlager (Achse 10 und 30): 1,0 – 1,5 cm

Zwischen den Widerlagern und dem Pfeiler dieser Brücke ist nach den vorliegenden Berech-

nungen demzufolge eine mögliche Setzungsdifferenz in einer Größenordnung von max.

± 0,5 cm zu berücksichtigen.

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7 ANGABEN ZU DEN FEDERSTEIFIGKEITEN UND BETTUNGSZIFFERN FÜR DIE PFÄHLE

7.1 Axiale Wegfedern für die Bohrpfähle

Für die Pfähle wurden, wie beschrieben, wahrscheinliche Setzungsbeträge zwischen etwa

1,0 cm und 1,5 cm angegeben. Aus dem Zusammenhang Lasten und Setzungen lassen sich

für die Bohrpfähle axiale Wegfedern bestimmen, die für die Berechnungen am Gesamtsys-

tem herangezogen werden können.

Federsteifigkeit k = F / s = mittlere Pfahllast 1) / mittlere Setzung s,k

k = 2.310 / 0,010 bis 0,015 = 231.000 bis 154.000 kN/m s,k

gemittelt über alle Pfähle (Pfahl 1 – Pfahl 6)

Aufgrund unserer Kenntnis der anstehenden Bodenschichten, in welche die Lasten der Pfäh-

le abgetragen werden und den durchgeführten, detaillierten Berechnungen empfehlen wir, für

die axiale Federsteifigkeit der Pfähle Nr. 1 bis Nr. 6 bei den beiden Widerlagern eine Feder-

steifigkeit von etwa 175 MN/m bis 225 MN/m, im Mittel von 200 MN/m, anzusetzen.

7.2 Horizontale Bettungsmodule für die Bohrpfähle

Für die horizontale Bettung der Pfähle werden unabhängig von der einwirkenden horizonta-

len Beanspruchung obere und untere Grenzwerte angegeben. Die Grenzwerte ergeben sich

hierbei aus den maßgebenden Bodeneigenschaften und aus den Bodenparametern der an-

stehenden Böden. Die maßgebenden Bodenparameter sind hierbei die Steifigkeiten der je-

weiligen Schichten E ; vgl. hierzu Tabelle (2) in Abschnitt 3 dieses Berichtes. s,k

In nachfolgender Tabelle (7) werden für das Widerlager Nord (Achse 10) und Süd (Achse 30)

für die jeweiligen Schichten / Homogenbereiche die maßgebenden, horizontalen Bettungs-

module für die Pfähle auf Grundlage der in der Tabelle genannten Wertespanne für die Stei-

feziffern abgeleitet. Die horizontale Bettung ermittelt sich für die großformatigen Pfähle (

1200 mm) zu k = E /D, wobei für den Durchmesser > 1,0 m ein Wert von D = 1,0 m in s,k,h s,k

Ansatz gebracht wurde.

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Geotechnischer Entwurfsbericht Ersatzneubau BW07 Schlachthofbrücke - Brücke in integraler Bauweise

Tabelle (7) Horizontale Bettungsmodule k (Pfähle WL 10 und 30) s,k,h

Bodenschicht / Tiefenlage Mittlere Spanne Bettungsmodul Verlauf Homogenbereich mNHN Steifeziffer E k 1) s,k s,k,h MN/m² MN/m³

Widerlager 10 (Nord) Quartäre Kiese / B2 und B3 516,45 – 516,50 30 – 40 30 – 40 konstant  515,5 40 – 60 40 – 60 konstant

Widerlager 30 (Süd)

Quartäre Kiese / B2 und B3 516,45 – 516,50 30 – 40 30 – 40 konstant  515,5 40 – 60 40 – 60 konstant

ohne Beachtung der Gruppenwirkung, siehe hierzu nachfolgende Angaben

Aufgrund der Gruppenwirkung der Pfähle bei den Widerlagern ist nach der EA-Pfähle, Kapi-

tel 8.2.3, Bild 8.12 und Bild 8.13, zu untersuchen, inwiefern eine Abminderung der genannten

Bettungswerte für die einzelnen Pfähle notwendig ist.

Da nur eine Pfahlreihe je Widerlager vorgesehen ist, wird hier in Kraftrichtung keine Abmin-

derung ( = 1,0) erforderlich. Quer zur Kraftrichtung und somit vorliegend generell für die L

Pfähle bei WL 10 und WL 30 ist der Abminderungsfaktor  = 0,92 für die Außenpfähle und QA

der Faktor  = 0,80 für den jeweils mittleren Pfahl in Ansatz zu bringen. QZ

Bei den Berechnungen mit Ansatz der horizontalen Bettungsmodule ist außerdem zu beach-

ten, dass durch die angesetzte Bettung die charakteristische Normalspannung σ zwischen h,k

Pfahl und Boden nie größer sein darf als der mobilisierbare passive Erdwiderstand e ph,k

(σ < e ). h,k ph,k

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8 WEITERE ANGABEN / SCHLUSSBEMERKUNGEN

Im vorliegenden Geotechnischen Entwurfsbericht wurden für den Ersteller der Ausführungs-

statik des integralen Brückenbauwerks BW07 über die Amper in Fürstenfeldbruck die aus

geotechnischer Sicht erforderlichen Berechnungsparameter ermittelt und zusammengestellt.

Durch Berücksichtigung der genannten axialen Wegfedern für die Pfahlgründung und der

angegebenen, horizontalen Bettungsmodule in der statischen Berechnung kann der Einfluss

der hier maßgebenden Untergrundverhältnisse auf die Tragwirkung der Integralbrücke aus-

reichend genau berücksichtigt werden.

Für den Ansatz des Erddrucks auf die Widerlager ist sowohl der aktive Erddruck bzw. der

Erdruhedruck (bei Überbauverkürzungen) als auch der passive Erddruck (bei Überbau-

verlängerungen) in Ansatz zu bringen. Für den passiven Erddruck empfiehlt sich der Ansatz

des teilmobilisierten Erddrucks nach Vogt. Durch diesen Ansatz ist es möglich, auf Grundla-

ge der tatsächlich auftretenden Verformungen realistischere Werte für den maximalen Erdwi-

derstand zu erhalten.

Sollte im Zuge der Ausführungsplanung eine größere Abweichung bezüglich der Gründung

der Brücke im Vergleich zum Entwurf vorgenommen werden, z. B. bezüglich der Anordnung,

der Anzahl des Durchmessers oder der Länge der Pfähle bei den Widerlagern, ist der Ver-

fasser dieses Berichtes davon in Kenntnis zu setzen, damit die Vorgaben in diesem Bericht

entsprechend angepasst werden können.

CRYSTAL GEOTECHNIK Beratende Ingenieure und Geologen GmbH Hofstattstraße 28, 86919 Utting am Ammersee Seite 21 B241132-GEB_Brücke_BW07

[Seite 22]

CRYSTAL GEOTECHNIK

BERATENDE INGENIEURE & GEOLOGEN GMBH

Anlage (1)

Bauwerksplan mit Bohrprofilen; Draufsicht,

Längsschnitt 1-1, Querschnitte und Ansicht

[Seite 23]

M = 1:10

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0m

02 10

4 4 Bituthene Dicht-

folie geklebt

15 4

M = 1:50 M = 1:100

Ansicht von Westen

M 1:100

1 2 3 4 5 m 1 2 3 4 5 10 m

10 20 30

Legende

33.40 3.95 12.75 12.75 3.95

OK Oberkante RF Raumfuge

bewehrter Beton Fertigteil

Geländerabschluss UK Unterkante PF Pressfuge

unbewehrter Beton Mauerwerk

gem. Gel.19, Blatt 1 AF Arbeitsfuge Abbruch

Bestand und Markierung

= BASt-Richtzeichnung

Bestandsgelände Gehwegbereich

2025 Sichtflächenschalung nach ZTV-ING:

Jahreszahl gem. Jahr 1 Spannlöcher nach dem Ausschalen flächenbündig mit Beton verschließen

Flügel analog Flügel analog (im Farbton des Betons)

Flü 2, Bild 1 Flü 2, Bild 1 Ertüchtigungsbeton: Sichtflächenschalung aus sägerauen Brettern, Ausrichtung senkrecht

Amper +515.51 Amper +515.51 FT-Unterseite: Sichtflächenschalung aus gehobelten Brettern, Stöße versetzt,

(08.05.2024) (08.05.2024) Ausrichtung in Bauwerkslängsrichtung

Kappe: Sichtflächenschalung aus gehobelten Brettern, Stöße versetzt,

Ausrichtung in Längsrichtung Kappe

Alle herausragenden Kanten 1,5/1,5cm fasen

Geländer: Farbe anthrazit DB 703

Behandlung der Arbeitsfugen:

gemäß ZTV-ING Teil 3 - Abschnitt 3, Punkt 2

Der Beton ist so aufzurauen, dass die Kuppen der groben Zuschlagskörner freiliegen.

Setzung:

wahrscheinliche Setzung G (DIN EN 1990)

set

d = .... mm je Stützung in ungünstigster Kombination ("zick-zack-förmig")

set,i,w

im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG)

mögliche Setzung G (DIN EN 1990) set

d = .... mm je Stützung in ungünstigster Kombination ("zick-zack-förmig")

set,i,m

im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT)

Bodenkennwerte / geotechnische Bemessungswerte

Bodenart σ R,k γ k γ' k φ' k E s,k c' k q s,k q b,k ---- kN/m² kN/m³ kN/m³ ° MN/m² kN/m² MN/m² MN/m² Gründung Hinterfüllung Dammschüttung

Darstellung der Boden- und Gesteinsarten in den Schichtenprofilen der Bodenaufschlüsse

nach Baugrundgutachten von Crystal Geotechnik GmbH vom 27.02.2020

Bauwerksdaten Ersatzneubau

*) nichtzutreffendes streichen

Bauart : Stahlbeton - Spannbeton - Stahl - Verbund *

Einwirkung Verkehrslast SLW 30/30 nach DIN 1072:1985

Verkehrskategorie DIN EN 1991-2 2

Verkehrsart DIN EN 1992-2/NA mittlere Entfernung

Klasse Anpralllast Fahrzeugrückhalte-

-

systeme DIN EN 1991-2

Militärlastenklasse STANAG nach Einstufung

Einzelstützweiten [m] 12.75 + 12.75

Gesamtlänge zw. Endauflagern [m] 25.50

Lichte Weite zw. Widerlager [m] 20.50

Draufsicht

M 1:100

Flurgrenze

Kleinste lichte Höhe [m]

Kreuzungswinkel [gon] 100

d n a

Flurgrenze w z Größere Rampenneigung an Zufahrt Breite zw. Geländer [m] 9.30

d tü

10 w a n 20 2 tS e 30 Getränkemarkt und Naturwarenhaus Brückenfläche [m²] 237.20

üt z d n e

Ggf. Herstellung einer Stützwand

20 2.70 60 1.10 40

h e n d e

St 12.75

1.55 1.55

12.75

3 h e ts e b 40

1.10 für

d

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E xp o si

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u

cklu

b

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a

u

Beton- Spannstahl st e % 3 d Feuchtigkeitsklasse Betonfestigkeit ** ) stahl Trägerbohlverbau b e 2 5 . 5 2 Trägerbohlverbah , 9 ä n Kappen LC25/30 LP XC4 XD3 XF4 WA r 0,3 B500 B 5 1 L 7 TT Tiefpunk 4 % t 5 0 2 0 7 5 u n d R a d w e g TT B5 3 0 5 0 TT 7 5 d e r Ü Fe b r e ti r g b t a e u ile C C 5 3 0 5 / / 6 4 0 5 X X C C 4 4 X X D D 1 1 X X F F 2 2 W W A A r r ≤ ≤ 0 0 , , 5 5 B B 5 5 0 0 0 0 B B St 1570/1770

Was 11 G e h- Was 11 Was 11 u f Widerlager C30/37 XC4 XD2 XF2 WA r ≤ 0,3 B500 B

B a u g r u b e ca. 9.30 2 % 3 . 9 5 4 . 1 5 25.50 4 . 4 5 4 . 9 0 7 . 3 0 B2 e b u r g u a B 23.00 S p a c e A P F S u f c e n h il d l e e a r p m pp e l n a t t e te C C C 3 3 3 0 0 0 / / / 3 3 3 7 7 7 X X X C C C 4 2 2 X X X D D D 2 2 1 X X X F F F 2 2 2 W W W A A A r r r ≤ ≤ 0 0 0 , , , 3 3 3 B B B 5 5 5 0 0 0 0 0 0 B B B - ≤ 1 4,8% Schlep 3 p % platte 9 . 8 0 F a hr s p ur 1 1 . 5 0 8 . 9 0 7 . 3 0 8 . 9 0 9 . 0 5 Sch 3 l % eppplatte 1 S h a r e d 4,3 % V S o a r u s b p e a r n k n e u its n s g chicht S C p 8 a /1 n 0 nbeton X - 0 FT mit Vorspannung im s ≤ ofortigen Verbund a c e 20 90 20 50 60 60 50 5,6% gi n n Kappen, Gesims Mindestluftporengehalt nach ZTV-ING 3-1, Tab. 3.1.1 d - S p 2 % 9 5 1 5 5 1 5 B e ) Festigkeitsentwicklung des Betons nach DIN EN m 19 a 9 x 2 . - 2 w /N /z A - W ist e a r n t z 0 ug ,5 e 0 be n n a : ch ZTV-ING 3-1 h a r e B1 3 . 4 . 4 . 4 4 . ** ( r We 0 r ,3 t je u n n t a e c r h s o g m ep m la e n rl t i e c m he R n e T a e l m isi p e e ru ra n t g u s re ze n i ; t p r unk 0 t , 5 in u d n e te r r A w u i s n f t ü e h rl r i u c n h g e n fe B s e tl d e i g n e g n u ) ngen S Was 11 e g Was 11 Was 11 e gi n n TT Tiefpunkt 2 0 u n d R a d w TT 5 0 TT 1 . 0 0 Ba≤ustoffangaben Best≤and

B 4 % 5 0 7 5 G e h- 8 3 0 5 0 Bauteil: Beton Baustahl Betonstahl Spannstahl

0 0 0 .1 2 5 1 . Trägerbohlverbau 2 5 Widerlager - - 5 7 Trägerbohlve 3 rb

.

a 1 u 5

60 1.10 40 1.10

3 9

.1

0 0

1.10 S A

un p b d u b n r N u d c e w h u a

b B n a e d u s k t P a a s f n e te d il n s e p r f f ü e r iler

40 1.10 60 3.15 20 P Ü f b e e il r e b r au - - - -

Anordnung der Messpunkte gem. Mess 1, Blatt 1 und Mess 2

e 20

ß Detail FT-Auflagerung Detail Kragarmenden der FT

r 2 Endgültige Abmessungen nach statischen, konstruktiven

t S M 1:10 M 1:10

und wirtschaftlichen Erfordernissen

r e r g

e

n p i s

m rauhe Oberfläche

i e

Überbau-FT

g A

ö Höhenbezug: DHHN2016 Lagebezug: ETRS89/UTM/32U

h Vorhandene Sparten werden vor der Baumaßnahme

c Dichtschnur WL bzw. Pfeiler

S

umverlegt, im Endzustand keine Sparten an der Brücke.

Dünnmörtelbett Entwurfsbearbeitung: Auftrags-Nr. M10345

Datum Zeichen

bearbeitet

gezeichnet

geprüft

Nr. Art der Änderung Datum Zeichen

Geh- und Radweg Fahrspur Geh- und Radweg

Unterlage:

Große Kreisstadt Fürstenfeldbruck

Dicht 3 Dicht 3 Blatt Nr.:

Hauptstraße 31, 82256 Fürstenfeldbruck, Dicht 9 Dicht 9 Tel. (08141) 281-0, Fax (08141) 282-1199 Projekt-Nr.:

Bauwerk/Baumaßnahme: Datum Zeichen Neubau BW07 Bearb.:

Brücke zur Lände (Schlachthofbrücke) Gepr.:

mit Behelfsbrücke

Plandarstellung: ASB-NR.:

ENTWURF

Maßstab:

Aufgestellt: Geprüft:

Gesehen: Genehmigt: tknupfeiT tknupfeiT Geh- und Radweg Fahrspur Geh- und Radweg

4% 4% 4% 4% 2% 2% 2% 2%

10 cm Sauberkeitsschicht

tknupfeiT tknupfeiT

Schleppplatte

bestehende Stützwand

eshcanekcürB eshcanekcürB Schnitt 3-3 mit Ansicht WL Achse 30 (WL Achse 10 analog) Flügelrückansicht Rückansicht Widerlager Achse 30 Flügelrückansicht

M 1:50 M 1:50 M 1:50 M 1:50

Tropftülle nach Tropftülle nach

Was 11 Was 11

+519.804 +519.647 +519.804 +519.568 +519.567 +519.568 4%

+518.80

+518.335

+516.45

Bohrpfähle d=1.20m 10 cm Sauberkeitsschicht 10 cm Sauberkeitsschicht

Amper +515.51 L=6,0m (08.05.2024) uabrevlhobregärT uabrevlhobregärT uabrevlhobregärT

+519.661 +519.504 +519.661 +519.425 +519.424 +519.425

+519.00

+518.335

+517.235

+517.00

+516.45

uabrevlhobregärT

Flügel analog Flügel analog

Flü 2, Bild 1 Flü 2, Bild 1 +519.505 +519.529

+519.027 +518.89

+518.105

+516.45 +516.45

8 03.1

25 2 2 2 25

50 2.06 2.06 2.06 2.06 50

9.05

03.1

588.1 01.1

587 04

75 1.00

25 50

25 50 1.00 3.15 4.15 75

75 1.00 7.30 75

9.05 9.80 9.80

75 8.30 75 75 8.30 75

75 25 50

0251

01 225

550.2 01

01 03.1

165.2 02

277

970.2 00.1

970.2

2.20 2.70 2.70 1.45

550.3 00.1

550.2 03 902

926.1

587 03.1

165.2

01 01 970.3 Geh- und Radweg Fahrspur Geh- und Radweg

Dicht 3 Dicht 3

Dicht 9 Dicht 9

Kap 6

+518.30

+516.40

+515.51 tknupfeiT eshcanekcürB tknupfeiT

Regelquerschnitt 2-2 mit Ansicht Pfeiler

M 1:50 Fahrbahnaufbau:

3,5 cm Asphaltdeckschicht

4,0 cm Asphaltschutzschicht 0/11 S

0,5 cm 1-lagige Bitumendichtungsbahn

auf versiegelter Brückentafel

gem. ZTV-ING Teil 7-1

8,0 cm Gesamtaufbau

Füllstabgeländer h=1,30m

gem. Gel 4 Gel 9 Gel 10 Gel 11 Tropftülle nach Tropftülle nach

4% 4%

Verankerung gem. Gel 14 Was 11 Was 11

+157 -1 + 3 1 1 2 - 9 71 - - 1 7 5 9 9 2% ± -8 0.00 2% - - 1 7 5 9 9 -71+1 -1 2 3 9 1 +157 B 519 . 5 38

0.00m

-84

Kap 6

HQ100

Spundwandkasten zur Pfeilerherstellung, nach Herstelltung BW abbrennen Rest verbleibt im Baugrund Bemessungswasserstand MHW

Amper (08.05.2024) 4.05m Auffüllungen A (G,x,s) +514.80 A 4.60m [A2] Ziegelreste

+513.80

G,s

+512.40 10 cm Sauberkeitsschicht

30 cm Drainkieslage

8.00m

1,0 m Unterwasserbeton bzw. Injektionssohle

G,s, (u') [B3]

Fundament Pfeiler 20

Draufsicht Pfeiler

M 1:50

Spundwandkasten

netsakdnawdnupS netsakdnawdnupS

20 20

3.95 3.95

9.80

03.1

72 1.62 46 1.62 46 1.62 46 1.62 72

102

25 2 2 2 50 2.06 2.06 2.06 2.06 50 25

84 02 82 102 03 902 03.1

25 50 8.30 50 25

03 902

41.3

25 50 7.30 50 25

1.38 8.30 1.82

11.50

20 90

20 1.30 65 65

8.80 25 4.15 4.15 25

1.10 45 45

1.10 1.55

1.55 3.10

50 3.65 3.65 50

1.38 8.30 1.82

11.50

06.8 71.1

39.2

05.4 03 41.4

00.1

00.1 01

B 5

519.38

B-2

B-1

518.94 519.01

Fahrbahn neu

0.00m Auffüllungen 0.00m 0.00m 0.16m A Asphalt +518.30 0.10m A Asphalt 0.50m A (G, s, u)[A4] 0.70m A A (G, s') [A2]

Decklagen 1.20m U, g, s [B1.1] Auffüllungen A

1.50m T, o [B1.2] A A (Ziegelbruch + G, s) [A2] A G, s, u-u* [B2] 1.90m 2.20m 2.20m A A (U, s-s*, g') [A3] +516.40 2.50m G, u*, s [B2] A GW 3.00m G, s, u [B2] +515.51 2.80m A (G, s, u) [A4] 3.54m GW G, s, u' [B3] 4.05m 3.62m G, s, u [B2] (18.12.2019) 4.00m 4.60m A A (G,x,s) [A2] Auffüllungen (14.12.2019) 4.00m Ziegelreste 4.60m S, g, u' [B2] G, s, (u') [B3]

6.00m G,s G + S [B3] 7.00m

8.00m

G, s, u [B2] Quartäre Flussschotter G,s, (u') [B3] Quartäre Flussschotter G, s'-s,(u') [B3]

drobierF drobierF drobierF

Längsschnitt 1-1 BW07

M 1:100

TS = 520.228 m H = 330.000 m T = 17.135 m f = -0.45 m 4.8% 5.6%

10 20 30

+519.78

+519.54 +519.528

+519.107 4,8%

5,6%

3% +518.335 +518.80 +518.94 +518.80 +518.335 3% +518.704 4,3% +518.38 HQ100

Fahrbahn Bestand

Abbruchfläche Abbruchfläche Bemessungswasserstand +516.45 reprofilieren reprofilieren +516.45 Baugrube MHW Baugrube

Amper (08.05.2024)

+513.80

10 cm Sauberkeitsschicht

Bohrpfähle d=1.20m 30 cm Drainkieslage Bohrpfähle d=1.20m 2

L=6,0m 1,0 m Unterwasserbeton L=6,0m bzw. Injektionssohle

Spundwandkasten für Abbruch Bestandspfeiler und Neubau Pfeiler 05 46 05

13.89 11.61

ca. 9.30 25.50 ca. 15.50 ca. 7.50

3.30 12.75 12.75 3.30

3.50 1.20 50 1.65 9.35 1.30 9.35 1.65 50 1.20 3.50

lichte Weite ~ 9.80 90 lichte Weite ~ 9.80

1.10 90 1.10

1.10 1.10 40 40 1.10 1.10

2.60 9.70 3.10 9.70 2.60

03 00.1

00.1

05.4 01

Anlage (1) zum GEB B241132 Crystal Geotechnik GmbH

22.03.2024 Led

22.03.2024 Rk

22.03.2024 Wur

8 01

4 2

0 2

.

7 0

Bauwerksplan .

4 0

1:100 / 50 / 10

-

g

u

z

b

a

r

o

V

H/B = 841 / 1230 (1.03m²) Allplan 2024

[Seite 24]

CRYSTAL GEOTECHNIK

BERATENDE INGENIEURE & GEOLOGEN GMBH

Anlage (2)

Setzungsberechnungen zu Pfeilerfundament /

Flachgründung

[Seite 25]

Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg Crystal Geotechnik GmbH [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] Hofstattstraße 28 1199..00//1100..00 3300..00 00..00 00..0000 5500..00 kkiieessiiggee AAuuffffüülllluunnggeenn lloocckkeerr ((AA22)) 86919 Utting a. Ammersee 2211..00//1122..55 3355..00 00..00 00..0000 5500..00 FFlluusssssscchhootttteerr mmdd--dd ((BB33)) Tel.: 08806 95894-0 Fax: -44 1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 3300..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

FFB - Neubau BW07 Pfeiler Setzung u. Grundbruch	Bericht Nr. B241132
	Anlage Nr. 2.1

1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 3300..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

Pfeilerfundament 11,5 x 3,1 m; max. Gesamtbelastung 8.521 kN min. Steifemodul / mögliche Setzungen

Berechnungsgrundlagen: gG,stb = 0.90 FFB - Neubau BW07 gQ,dst = 1.50 Norm: EC 7 Oberkante Gelände = 515.33 m NHN Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Gründungssohle = 513.70 m NHN Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grundwasser = 515.33 m NHN gR,v = 1.40 Grenztiefe mit p = 20.0 % gG = 1.35 Datei: 2.1-B241132-BW07 Pfeiler max.Belastung-min.Es-T.gdg gQ = 1.50 1. Kernweite gR,h = 1.10 2. Kernweite Gleitsicherheit mit j = 30.00 ° Grenzzustand EQU: gG,dst = 1.10

Grundriss

b = 3.10

b' = 3.10 05.11

a 05.11

'a 239.0 239.0

239.0 239.0

	Spannungsverlauf für Fundamentmitte infolge Gesamtlasten b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 1.0 1.5 GS = 513.70 239.0 2.0 216.9 2.5 181.1 155.6 3.0 136.1 3.5 120.2 4.0 106.9 4.5 95.6 85.9 5.0 77.7 5.5 70.6 6.0 64.4 6.5 59.1 54.4 7.0 50.3 7.5 n(j) / gR,h = 2655.81 kN 46.6 kN8.0 43.3 0.183 8.5 40.4 lge Gesamtlasten: 37.8 =9 .100.99 m u. GOK tel aller KPs) = 1.53 cm 35.4 e9r .5KPs: 33.2 = 1.53 cm =10 1.0.53 cm 31.3 n = 1 = 1 0 . . 51 5 . 3 5 3 c m cm 29.5 x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 y) (KP) = 0.0 QU11:.5 Fundamentbreite 0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 70152.85.7 = 0.000 502.78 13.0 13.5
		GW = 515.33			515.33
					514.78
			GS =	513.70
				239.0
				216.9 181.1 155.6 136.1 120.2 106.9 95.6 85.9 7.7 0.6 .4 .1 .4 3 6 3
			7
			7
			64
			59
			54
			50.
7.5 Ergebnisse Einzelfundament: Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 Rt,d = Nk · tan(j) / gR,h = 2655.81 kN 46. Lasten = ständig / veränderlich sR,k / sR,d = 1404.6 / 1003.27 kN/m² Td = 486.59 kN8.0 43. Vertikallast Fv,k = 5060.00 / 3461.00 kN Rn,k = 50073.07 kN µ = Td / Rt,d = 0.183 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 323.00 kN Rn,d = 35766.48 kN 8.5 40.4 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 30.00 kN Vd = 1.35 · 5060.00 + 1.50 · 3461.00 kN Setzung infolge Gesamtlasten: 37.8 Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Vd = 12022.50 kN Grenztiefe tg =9 .100.99 m u. GOK Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m µ (parallel zu x) = 0.336 Setzung (Mittel aller KPs) = 1.53 cm 35.4 Länge a = 11.500 m cal j = 35.0 ° Setzungen de9r .5KPs: 33.2 Breite b = 3.100 m cal c = 0.00 kN/m² links oben = 1.53 cm Unter ständigen Lasten: cal g2 = 12.50 kN/m³ rechts oben =10 1.0.53 cm 31.3 E E x x z z e e n n t t r r i i z z i i t t ä ä t t e e x y = = 0 0 . . 0 0 0 0 0 0 m m c U a K l s lo ü g = . S 1 p 9 i . r 0 a 0 le k = N / 7 m .1 ² 7 m u. GOK l r i e n c k h s t s u n u t n e t n e n = 1 = 1 0 . . 51 5 . 3 5 3 c m cm 29.5 Resultierende im 1. Kern Länge log. Spirale = 23.72 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 Länge a' = 11.500 m Fläche log. Spirale = 69.37 m² Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 3.100 m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Nachweis EQU11:.5 Unter Gesamtlasten: Nc0 = 46.12; Nd0 = 33.30; Nb0 = 22.61 Maßgebend: Fundamentbreite Exzentrizität ex = 0.000 m Formbeiwerte (x): Mstb = 5060.0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 Exzentrizität ey = 0.000 m nc = 1.159; nd = 1.155; nb = 0.919 Mdst = 0.0 Resultierende im 1. Kern Neigungsbeiwerte (x): µEQU = 0.0 / 70152.85.7 = 0.000 Länge a' = 11.500 m ic = 0.931; id = 0.933; ib = 0.898 Breite b' = 3.100 m µ [V(st), M und H(gesamt)] = 0.203 13.0 Grundbruch: Gleitwiderstand: 13.5 Durchstanzen untersucht, Teilsicherheit (Gleitwiderstand) gR,h = 1.10 aber nicht maßgebend. Nk · tan(j) / gR,h = 5060.00 · tan(30.00°) / 1.10	7.5 n(j) / g kN8.0 0.183 8.5 lge Ge =9 .100.9 tel alle e9r .5KPs = 1.53 =10 1.0.5 = 1.53 n 1=0 .51.5 x) (KP 11.0 y) (KP QU11:.5 Funda 0 1· 23.0.10 70152.85.7 13.0 13.5	R,h = 2655.81 kN 46. 43. 40.4 samtlasten: 37.8 9 m u. GOK r KPs) = 1.53 cm 35.4 : 33.2 cm 3 cm 31.3 cm 29.5 3 cm ) = 0.0 27.2 ) = 0.0 mentbreite · 0.5 · 0.90 = 7058.7	N 46. 43.
			40.4 37.8
			m 35.4
			33.2
			31.3
			29.5
		= 0.000			502.78

System max dphi = 1.5 ° x z b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 GS = 513.70 2.0 3.5 5.0 Quartäre Kiese 6.5 8.0 9.5 11.0 12.5 502.78 14.0 15.5 17.0 Tertiäre Sande 18.5 20.0
	GW = 515.33 GS = 513.70 Quartäre Kiese	515.33 514.78 502.78
	Tertiäre Sande

s=1.5	s=1.5 Fv,k=8521.0
		521.0
HHxx,,kk==33232.03. s=1.5	0 s=1.5 0.00.303==kk,,yyHH

[Seite 26]

Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg Crystal Geotechnik GmbH [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] Hofstattstraße 28 1199..00//1100..00 3300..00 00..00 00..0000 6655..00 kkiieessiiggee AAuuffffüülllluunnggeenn lloocckkeerr ((AA22)) 86919 Utting a. Ammersee 2211..00//1122..55 3355..00 00..00 00..0000 8855..00 FFlluusssssscchhootttteerr mmdd--dd ((BB33)) Tel.: 08806 95894-0 Fax: -44 1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 4455..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

FFB - Neubau BW07 Pfeiler Setzung u. Grundbruch	Bericht Nr. B241132
	Anlage Nr. 2.2

1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 4455..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

Pfeilerfundament 11,5 x 3,1 m; max. Gesamtbelastung 8.521 kN mittlerer Steifemodul / wahrscheinliche Setzungen

Berechnungsgrundlagen: gG,stb = 0.90 FFB - Neubau BW07 gQ,dst = 1.50 Norm: EC 7 Oberkante Gelände = 515.33 m NHN Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Gründungssohle = 513.70 m NHN Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grundwasser = 515.33 m NHN gR,v = 1.40 Grenztiefe mit p = 20.0 % gG = 1.35 Datei: 2.2-B241132-BW07 Pfeiler max.Belastung-mittel-Es.gdg gQ = 1.50 1. Kernweite gR,h = 1.10 2. Kernweite Gleitsicherheit mit j = 30.00 ° Grenzzustand EQU: gG,dst = 1.10

Grundriss

b = 3.10

b' = 3.10 05.11

a 05.11

'a 239.0 239.0

239.0 239.0

	Spannungsverlauf für Fundamentmitte infolge Gesamtlasten b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 1.0 1.5 GS = 513.70 239.0 2.0 216.9 2.5 181.1 155.6 3.0 136.1 3.5 120.2 4.0 106.9 4.5 95.6 85.9 5.0 77.7 5.5 70.6 6.0 64.4 6.5 59.1 54.4 7.0 50.3 7.5 n(j) / gR,h = 2655.81 kN 46.6 kN8.0 43.3 0.183 8.5 40.4 lge Gesamtlasten: 37.8 =9 .100.99 m u. GOK tel aller KPs) = 0.90 cm 35.4 e9r .5KPs: 33.2 = 0.90 cm =10 0.0.90 cm 31.3 n = 1 = 0 0 . . 50 9 . 0 9 0 c m cm 29.5 x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 y) (KP) = 0.0 QU11:.5 Fundamentbreite 0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 70152.85.7 = 0.000 502.78 13.0 13.5
		GW = 515.33			515.33
					514.78
			GS =	513.70
				239.0
				216.9 181.1 155.6 136.1 120.2 106.9 95.6 85.9 7.7 0.6 .4 .1 .4 3 6 3
			7
			7
			64
			59
			54
			50.
7.5 Ergebnisse Einzelfundament: Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 Rt,d = Nk · tan(j) / gR,h = 2655.81 kN 46. Lasten = ständig / veränderlich sR,k / sR,d = 1404.6 / 1003.27 kN/m² Td = 486.59 kN8.0 43. Vertikallast Fv,k = 5060.00 / 3461.00 kN Rn,k = 50073.07 kN µ = Td / Rt,d = 0.183 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 323.00 kN Rn,d = 35766.48 kN 8.5 40.4 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 30.00 kN Vd = 1.35 · 5060.00 + 1.50 · 3461.00 kN Setzung infolge Gesamtlasten: 37.8 Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Vd = 12022.50 kN Grenztiefe tg =9 .100.99 m u. GOK Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m µ (parallel zu x) = 0.336 Setzung (Mittel aller KPs) = 0.90 cm 35.4 Länge a = 11.500 m cal j = 35.0 ° Setzungen de9r .5KPs: 33.2 Breite b = 3.100 m cal c = 0.00 kN/m² links oben = 0.90 cm Unter ständigen Lasten: cal g2 = 12.50 kN/m³ rechts oben =10 0.0.90 cm 31.3 E E x x z z e e n n t t r r i i z z i i t t ä ä t t e e x y = = 0 0 . . 0 0 0 0 0 0 m m c U a K l s lo ü g = . S 1 p 9 i . r 0 a 0 le k = N / 7 m .1 ² 7 m u. GOK l r i e n c k h s t s u n u t n e t n e n = 1 = 0 0 . . 50 9 . 0 9 0 c m cm 29.5 Resultierende im 1. Kern Länge log. Spirale = 23.72 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 Länge a' = 11.500 m Fläche log. Spirale = 69.37 m² Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 3.100 m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Nachweis EQU11:.5 Unter Gesamtlasten: Nc0 = 46.12; Nd0 = 33.30; Nb0 = 22.61 Maßgebend: Fundamentbreite Exzentrizität ex = 0.000 m Formbeiwerte (x): Mstb = 5060.0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 Exzentrizität ey = 0.000 m nc = 1.159; nd = 1.155; nb = 0.919 Mdst = 0.0 Resultierende im 1. Kern Neigungsbeiwerte (x): µEQU = 0.0 / 70152.85.7 = 0.000 Länge a' = 11.500 m ic = 0.931; id = 0.933; ib = 0.898 Breite b' = 3.100 m µ [V(st), M und H(gesamt)] = 0.203 13.0 Grundbruch: Gleitwiderstand: 13.5 Durchstanzen untersucht, Teilsicherheit (Gleitwiderstand) gR,h = 1.10 aber nicht maßgebend. Nk · tan(j) / gR,h = 5060.00 · tan(30.00°) / 1.10	7.5 n(j) / g kN8.0 0.183 8.5 lge Ge =9 .100.9 tel alle e9r .5KPs = 0.90 =10 0.0.9 = 0.90 n 1=0 .50.9 x) (KP 11.0 y) (KP QU11:.5 Funda 0 1· 23.0.10 70152.85.7 13.0 13.5	R,h = 2655.81 kN 46. 43. 40.4 samtlasten: 37.8 9 m u. GOK r KPs) = 0.90 cm 35.4 : 33.2 cm 0 cm 31.3 cm 29.5 0 cm ) = 0.0 27.2 ) = 0.0 mentbreite · 0.5 · 0.90 = 7058.7	N 46. 43.
			40.4 37.8
			m 35.4
			33.2
			31.3
			29.5
		= 0.000			502.78

System max dphi = 1.5 ° x z b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 GS = 513.70 2.0 3.5 5.0 Quartäre Kiese 6.5 8.0 9.5 11.0 12.5 502.78 14.0 15.5 17.0 Tertiäre Sande 18.5 20.0
	GW = 515.33 GS = 513.70 Quartäre Kiese	515.33 514.78 502.78
	Tertiäre Sande

s=0.9	s=0.9 Fv,k=8521.0
		521.0
HHxx,,kk==33232.03. s=0.9	0 s=0.9 0.00.303==kk,,yyHH

[Seite 27]

Boden gg//gg'' jj cc nn EE ss BBeezzeeiicchhnnuunngg Crystal Geotechnik GmbH [[kkNN//mm³³]] [[°°]] [[kkNN//mm²²]] [[--]] [[MMNN//mm²²]] Hofstattstraße 28 1199..00//1100..00 3300..00 00..00 00..0000 8800..00 kkiieessiiggee AAuuffffüülllluunnggeenn lloocckkeerr ((AA22)) 86919 Utting a. Ammersee 2211..00//1122..55 3355..00 00..00 00..0000 112200..00 FFlluusssssscchhootttteerr mmdd--dd ((BB33)) Tel.: 08806 95894-0 Fax: -44 1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 6600..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

FFB - Neubau BW07 Pfeiler Setzung u. Grundbruch	Bericht Nr. B241132
	Anlage Nr. 2.2

1199..00//1100..00 3322..55 22..00 00..0000 6600..00 TTeerrttiiäärree SSaannddee mmdd ((BB44))

Pfeilerfundament 11,5 x 3,1 m; max. Gesamtbelastung 8.521 kN maximaler Steifemodul / minimale Setzungen

Berechnungsgrundlagen: gG,stb = 0.90 FFB - Neubau BW07 gQ,dst = 1.50 Norm: EC 7 Oberkante Gelände = 515.33 m NHN Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 Gründungssohle = 513.70 m NHN Teilsicherheitskonzept (EC 7) Grundwasser = 515.33 m NHN gR,v = 1.40 Grenztiefe mit p = 20.0 % gG = 1.35 Datei: 2.3-B241132-BW07 Pfeiler max.Belastung-max-Es.gdg gQ = 1.50 1. Kernweite gR,h = 1.10 2. Kernweite Gleitsicherheit mit j = 30.00 ° Grenzzustand EQU: gG,dst = 1.10

Grundriss

b = 3.10

b' = 3.10 05.11

a 05.11

'a 239.0 239.0

239.0 239.0

	Spannungsverlauf für Fundamentmitte infolge Gesamtlasten b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 1.0 1.5 GS = 513.70 239.0 2.0 216.9 2.5 181.1 155.6 3.0 136.1 3.5 120.2 4.0 106.9 4.5 95.6 85.9 5.0 77.7 5.5 70.6 6.0 64.4 6.5 59.1 54.4 7.0 50.3 7.5 n(j) / gR,h = 2655.81 kN 46.6 kN8.0 43.3 0.183 8.5 40.4 lge Gesamtlasten: 37.8 =9 .100.99 m u. GOK tel aller KPs) = 0.64 cm 35.4 e9r .5KPs: 33.2 = 0.64 cm =10 0.0.64 cm 31.3 n = 1 = 0 0 . . 50 6 . 4 6 4 c m cm 29.5 x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 y) (KP) = 0.0 QU11:.5 Fundamentbreite 0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 70152.85.7 = 0.000 502.78 13.0 13.5
		GW = 515.33			515.33
					514.78
			GS =	513.70
				239.0
				216.9 181.1 155.6 136.1 120.2 106.9 95.6 85.9 7.7 0.6 .4 .1 .4 3 6 3
			7
			7
			64
			59
			54
			50.
7.5 Ergebnisse Einzelfundament: Teilsicherheit (Grundbruch) gR,v = 1.40 Rt,d = Nk · tan(j) / gR,h = 2655.81 kN 46. Lasten = ständig / veränderlich sR,k / sR,d = 1404.6 / 1003.27 kN/m² Td = 486.59 kN8.0 43. Vertikallast Fv,k = 5060.00 / 3461.00 kN Rn,k = 50073.07 kN µ = Td / Rt,d = 0.183 Horizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 323.00 kN Rn,d = 35766.48 kN 8.5 40.4 Horizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 30.00 kN Vd = 1.35 · 5060.00 + 1.50 · 3461.00 kN Setzung infolge Gesamtlasten: 37.8 Moment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·m Vd = 12022.50 kN Grenztiefe tg =9 .100.99 m u. GOK Moment My,k = 0.00 / 0.00 kN·m µ (parallel zu x) = 0.336 Setzung (Mittel aller KPs) = 0.64 cm 35.4 Länge a = 11.500 m cal j = 35.0 ° Setzungen de9r .5KPs: 33.2 Breite b = 3.100 m cal c = 0.00 kN/m² links oben = 0.64 cm Unter ständigen Lasten: cal g2 = 12.50 kN/m³ rechts oben =10 0.0.64 cm 31.3 E E x x z z e e n n t t r r i i z z i i t t ä ä t t e e x y = = 0 0 . . 0 0 0 0 0 0 m m c U a K l s lo ü g = . S 1 p 9 i . r 0 a 0 le k = N / 7 m .1 ² 7 m u. GOK l r i e n c k h s t s u n u t n e t n e n = 1 = 0 0 . . 50 6 . 4 6 4 c m cm 29.5 Resultierende im 1. Kern Länge log. Spirale = 23.72 m Verdrehung(x) (KP) = 0.0 11.0 27.2 Länge a' = 11.500 m Fläche log. Spirale = 69.37 m² Verdrehung(y) (KP) = 0.0 Breite b' = 3.100 m Tragfähigkeitsbeiwerte (x): Nachweis EQU11:.5 Unter Gesamtlasten: Nc0 = 46.12; Nd0 = 33.30; Nb0 = 22.61 Maßgebend: Fundamentbreite Exzentrizität ex = 0.000 m Formbeiwerte (x): Mstb = 5060.0 1· 23.0.10 · 0.5 · 0.90 = 7058.7 Exzentrizität ey = 0.000 m nc = 1.159; nd = 1.155; nb = 0.919 Mdst = 0.0 Resultierende im 1. Kern Neigungsbeiwerte (x): µEQU = 0.0 / 70152.85.7 = 0.000 Länge a' = 11.500 m ic = 0.931; id = 0.933; ib = 0.898 Breite b' = 3.100 m µ [V(st), M und H(gesamt)] = 0.203 13.0 Grundbruch: Gleitwiderstand: 13.5 Durchstanzen untersucht, Teilsicherheit (Gleitwiderstand) gR,h = 1.10 aber nicht maßgebend. Nk · tan(j) / gR,h = 5060.00 · tan(30.00°) / 1.10	7.5 n(j) / g kN8.0 0.183 8.5 lge Ge =9 .100.9 tel alle e9r .5KPs = 0.64 =10 0.0.6 = 0.64 n 1=0 .50.6 x) (KP 11.0 y) (KP QU11:.5 Funda 0 1· 23.0.10 70152.85.7 13.0 13.5	R,h = 2655.81 kN 46. 43. 40.4 samtlasten: 37.8 9 m u. GOK r KPs) = 0.64 cm 35.4 : 33.2 cm 4 cm 31.3 cm 29.5 4 cm ) = 0.0 27.2 ) = 0.0 mentbreite · 0.5 · 0.90 = 7058.7	N 46. 43.
			40.4 37.8
			m 35.4
			33.2
			31.3
			29.5
		= 0.000			502.78

System max dphi = 1.5 ° x z b = 3.10 GW = 515.33 515.33 0.5 514.78 GS = 513.70 2.0 3.5 5.0 Quartäre Kiese 6.5 8.0 9.5 11.0 12.5 502.78 14.0 15.5 17.0 Tertiäre Sande 18.5 20.0
	GW = 515.33 GS = 513.70 Quartäre Kiese	515.33 514.78 502.78
	Tertiäre Sande

s=0.6	s=0.6 Fv,k=8521.0
		521.0
HHxx,,kk==33232.03. s=0.6	0 s=0.6 0.00.303==kk,,yyHH

[Seite 28]

CRYSTAL GEOTECHNIK

BERATENDE INGENIEURE & GEOLOGEN GMBH

Anlage (3)

Widerstand-Setzungs-Diagramme zu den

Bohrpfahlgründungen der Widerlager

(WL Nord und WL Süd) und Setzungsberechnung

[Seite 29]

3.1-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 ms-1200 .xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.1 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1326,0 kN veränderliche Last 1168,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²]

Quartäre Kiese 13,00 100 1300 1600 3500

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 6,00 22,62 2,262 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 1,63 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1300 1,47027 0,03 1600 1,80956 0,10 3500 3,95841

Rs,k= 2,262 MN Rb,k,max = 3,958 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 1,63 2,262 0,999 3,261 0,02 2,40 2,262 1,470 3,732 0,03 3,60 2,262 1,810 4,072 0,10 12,00 2,262 3,958 6,220

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[Seite 30]

3.1-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 ms-1200 .xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,0 Setzung bei 1,0

2,0

3,0 m c n 4,0 i g n u z 5,0 t e s f p o 6,0 k l h a f 7,0 P

8,0

9,0

10,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,494 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,25 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3542,1 kN Rd= 4443 kN

Ed / Rd = 0,797 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,499 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 199,9 MN/m

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3.2-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 ms-1200.xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.2 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1346,0 kN veränderliche Last 1145,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] Auffüllungen-Kies 0,25 0 0 0 0 Quartäre Kiese 1,45 100 0 0 0 Quartäre Sande 2,05 100 0 0 0 Quartäre Kiese 13,00 100 1300 1600 3500

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,25 0,94 0,000 0,25 1,45 4,52 0,452 1,45 2,05 2,26 0,226 2,05 6,00 14,89 1,489 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 1,58 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1300 1,47027 0,03 1600 1,80956 0,10 3500 3,95841

Rs,k= 2,168 MN Rb,k,max = 3,958 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 1,58 2,168 0,970 3,138 0,02 2,40 2,168 1,470 3,638 0,03 3,60 2,168 1,810 3,977 0,10 12,00 2,168 3,958 6,126

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[Seite 32]

3.2-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 ms-1200.xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,0 Setzung bei 1,0

2,0

3,0 m c n 4,0 i g n u z 5,0 t e s f p o 6,0 k l h a f 7,0 P

8,0

9,0

10,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,491 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,26 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3534,6 kN Rd= 4376 kN

Ed / Rd = 0,808 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,503 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 198,1 MN/m

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[Seite 33]

3.3-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 ws-1200.xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.3 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1326,0 kN veränderliche Last 1168,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²]

Quartäre Kiese 13,00 120 1400 1800 4000

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 6,00 22,62 2,714 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 1,86 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1400 1,58336 0,03 1800 2,03575 0,10 4000 4,52389

Rs,k= 2,714 MN Rb,k,max = 4,524 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 1,86 2,714 1,225 3,940 0,02 2,40 2,714 1,583 4,298 0,03 3,60 2,714 2,036 4,750 0,10 12,00 2,714 4,524 7,238

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[Seite 34]

3.3-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 ws-1200.xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 0,0 Setzung bei

1,0

2,0 m c n i g 3,0 n u z t e s f 4,0 p o k l h a f P 5,0

6,0

7,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,494 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,18 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3542,1 kN Rd= 5170 kN

Ed / Rd = 0,685 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,470 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 212,1 MN/m

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3.4-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 ws-1200.xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.4 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1346,0 kN veränderliche Last 1145,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] Auffüllungen-Kies 0,25 0 0 0 0 Quartäre Kiese 1,45 120 0 0 0 Quartäre Sande 2,05 120 0 0 0 Quartäre Kiese 13,00 120 1400 1800 4000

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,25 0,94 0,000 0,25 1,45 4,52 0,543 1,45 2,05 2,26 0,271 2,05 6,00 14,89 1,787 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 1,80 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1400 1,58336 0,03 1800 2,03575 0,10 4000 4,52389

Rs,k= 2,601 MN Rb,k,max = 4,524 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 1,80 2,601 1,188 3,789 0,02 2,40 2,601 1,583 4,185 0,03 3,60 2,601 2,036 4,637 0,10 12,00 2,601 4,524 7,125

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[Seite 36]

3.4-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 ws-1200.xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 0,0 Setzung bei

1,0

2,0 m c n i g 3,0 n u z t e s f 4,0 p o k l h a f P 5,0

6,0

7,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,491 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,18 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3534,6 kN Rd= 5089 kN

Ed / Rd = 0,695 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,473 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 210,4 MN/m

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3.5-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 mins-1200.xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.5 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1326,0 kN veränderliche Last 1168,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²]

Quartäre Kiese 13,00 140 1600 2000 4500

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 6,00 22,62 3,167 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 2,08 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1600 1,80956 0,03 2000 2,26195 0,10 4500 5,08938

Rs,k= 3,167 MN Rb,k,max = 5,089 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 2,08 3,167 1,571 4,738 0,02 2,40 3,167 1,810 4,976 0,03 3,60 3,167 2,262 5,429 0,10 12,00 3,167 5,089 8,256

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[Seite 38]

3.5-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 1-3 mins-1200.xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 0,0 Setzung bei Gebrauchslast 1,0

2,0 m c n i g 3,0 n u z t e s f 4,0 p o k l h a f P 5,0

6,0

7,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,494 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,10 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3542,1 kN Rd= 5897 kN

Ed / Rd = 0,601 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,439 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 227,4 MN/m

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[Seite 39]

3.6-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 mins-1200.xls

Tragverhalten von Pfählen nach DIN 4014

Anlage: 3.6 Ermittlung der Widerstandsetzungslinie für verrohrt hergestellte Bohrpfähle

Vorhaben: Projekt: FFB Neubau BW07 Bearbeiter: WD Projektnr.: B 241132 Datum: 31.01.2025

Pfahldaten: Pfahldurchmesser: 1200 mm Querschnittsfläche: 1,131 m² Pfahllänge: 6 m Pfahlumfang: 3,770 m

Pfahlbelastung: ständige Last 1346,0 kN veränderliche Last 1145,0 kN

Bemessungssituation: BS-P (BS-P; früher LF1 / BS-T; früher LF2 / BS-A, früher LF3)

Untergrunddaten: Boden- Schichtunter- Bruchwert Spitzenwiderstand qb,k art kante Mantelreibung bei Pfahlkopfsetzung s/D von t 0,02 0,03 0,1 mf

[-] [m] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] Auffüllungen-Kies 0,25 0 0 0 0 Quartäre Kiese 1,45 140 0 0 0 Quartäre Sande 2,05 140 0 0 0 Quartäre Kiese 10,90 140 1600 1800 4500

Pfahlmantel- Schicht Mantelfläche Bruchwiderstand der Mantelreibung widerstand: von bis A qs,k,i mi [m] [m] [m²] [MN] 0,00 0,25 0,94 0,000 0,25 1,45 4,52 0,633 1,45 2,05 2,26 0,317 2,05 6,00 14,89 2,085 6,00 0,00 -22,62 0,000 0,00 0,00 0,00 0,000 s = 0,5 . R [in MN] + 0,5  3 cm = 2,02 cm sg s,k

Pfahlfußwiderstand: bezogene Setzung qb,k Rb,k (s) s/D [-] [kN/m²] [MN] 0,02 1600 1,80956 0,03 1800 2,03575 0,10 4500 5,08938

Rs,k= 3,035 MN Rb,k,max = 5,089 MN

Pfahlwiderstand bezogene Setzung Pfahlkopfsetzung Rs,k (s) Rb,k (s) Rk (s) in Abhängigkeit s/D s = 0,1 . D g von der Pfahl- [-] [cm] [MN] [MN] [MN] kopfsetzung: 0,00 0,000 0,000 0,000 2,02 3,035 1,521 4,556 0,02 2,40 3,035 1,810 4,844 0,03 3,60 3,035 2,036 5,071 0,10 12,00 3,035 5,089 8,124

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[Seite 40]

3.6-B241132_Widerstandsetzungslinie BW07 WL max.Belastung 4-6 mins-1200.xls

Pfahlwiderstandsetzungslinie

Pfahlwiderstand in MN

0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 0,0 Setzung bei

1,0

2,0 m c n i g 3,0 n u z t e s f 4,0 p o k l h a f P 5,0

6,0

7,0 Spitzendruc Mantelreibung Summe

Setzungsverhalten: vorh. Einwirkung (charakteristisch) = 2,491 [MN] Setzung s1 bei vorh. Einwirkung = 1,10 [cm]

Nachweis Pfahltragfähigkeit (GEO 2): Ed = 3534,6 kN Rd= 5803 kN

Ed / Rd = 0,609 Nachweis erfüllt

Nachweis Gebrauchstauglichkeit: max. zul. Setzung s2 = 2,5 cm

s1/s2 = 0,441 Nachweis erfüllt

Ermittlung axiale Federsteifigkeit: ks,k = 225,8 MN/m

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A4.1_B241132-GEB_Brücke_BW07_05.02.2025.pdf

GEOTECHNISCHER ENTWURFSBERICHT

Ersatzneubau BW07

Brücke zur Lände über die Amper (Schlachthofbrücke)

Brücke in integraler Bauweise / Rahmenbauwerk

Anlage (1)

Bauwerksplan mit Bohrprofilen; Draufsicht,

Längsschnitt 1-1, Querschnitte und Ansicht

M = 1:10

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0m

4 4 Bituthene Dicht-

folie geklebt

M = 1:50 M = 1:100

Ansicht von Westen

M 1:100

1 2 3 4 5 m 1 2 3 4 5 10 m

10 20 30

Legende

33.40

3.95 12.75 12.75 3.95

OK Oberkante RF Raumfuge

bewehrter Beton Fertigteil

Geländerabschluss UK Unterkante PF Pressfuge

unbewehrter Beton Mauerwerk

gem. Gel.19, Blatt 1 AF Arbeitsfuge Abbruch

Bestand und Markierung

= BASt-Richtzeichnung

Bestandsgelände Gehwegbereich

2025 Sichtflächenschalung nach ZTV-ING:

Jahreszahl gem. Jahr 1 Spannlöcher nach dem Ausschalen flächenbündig mit Beton verschließen

Flügel analog Flügel analog (im Farbton des Betons)

Flü 2, Bild 1 Flü 2, Bild 1 Ertüchtigungsbeton: Sichtflächenschalung aus sägerauen Brettern, Ausrichtung senkrecht

Amper +515.51 Amper +515.51 FT-Unterseite: Sichtflächenschalung aus gehobelten Brettern, Stöße versetzt,

(08.05.2024) (08.05.2024) Ausrichtung in Bauwerkslängsrichtung

Kappe: Sichtflächenschalung aus gehobelten Brettern, Stöße versetzt,

Ausrichtung in Längsrichtung Kappe

Alle herausragenden Kanten 1,5/1,5cm fasen

Geländer: Farbe anthrazit DB 703

Behandlung der Arbeitsfugen:

gemäß ZTV-ING Teil 3 - Abschnitt 3, Punkt 2

Der Beton ist so aufzurauen, dass die Kuppen der groben Zuschlagskörner freiliegen.

Setzung:

wahrscheinliche Setzung G (DIN EN 1990)

d = .... mm je Stützung in ungünstigster Kombination ("zick-zack-förmig")

im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG)

mögliche Setzung G (DIN EN 1990) set

d = .... mm je Stützung in ungünstigster Kombination ("zick-zack-förmig")

im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT)

Bodenkennwerte / geotechnische Bemessungswerte

Darstellung der Boden- und Gesteinsarten in den Schichtenprofilen der Bodenaufschlüsse

nach Baugrundgutachten von Crystal Geotechnik GmbH vom 27.02.2020

Bauwerksdaten Ersatzneubau

Bauart : Stahlbeton - Spannbeton - Stahl - Verbund *

Einwirkung Verkehrslast SLW 30/30 nach DIN 1072:1985

Verkehrskategorie DIN EN 1991-2 2

Verkehrsart DIN EN 1992-2/NA mittlere Entfernung

Klasse Anpralllast Fahrzeugrückhalte-

-

systeme DIN EN 1991-2

Militärlastenklasse STANAG nach Einstufung

Einzelstützweiten [m] 12.75 + 12.75

Gesamtlänge zw. Endauflagern [m] 25.50

Lichte Weite zw. Widerlager [m] 20.50

Draufsicht

M 1:100

Kleinste lichte Höhe [m]

Kreuzungswinkel [gon] 100

Flurgrenze w z Größere Rampenneigung an Zufahrt Breite zw. Geländer [m] 9.30

10 w a n 20 2 tS e 30 Getränkemarkt und Naturwarenhaus Brückenfläche [m²] 237.20

Ggf. Herstellung einer Stützwand

20 2.70 60 1.10 40

St 12.75

1.55 1.55

12.75

1.10

für

d

.7

ie

Zuwe