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Grundbauingenieure VBI GmbH

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Gutachten Projekt-Nr.: 39114G

Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Baugrund- und Gründungsgutachten

Das Gutachten umfasst 33 Textseiten, 7 Anlagen und 0 Lichtbilder. Die Veröffentlichung bedarf der vorherigen Genehmigung der Verfasser.

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 1 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Baugrund- und Gründungsgutachten

Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Projekt-Nr. 39114G

Bauvorhaben: Neubau eines Verwaltungsgebäudes der HypoVereinsbank am Haidenauplatz 81667 München

Auftraggeber: Omnia Grundstücks-GmbH & Co. Objekt Haidenauplatz KG vertreten durch die Omnia Grundstücks-GmbH diese wiederum vertreten durch die HVB Immobilien AG und die UniCredit Bank AG Arabellastraße 12 81925 München

Projektsteuerung: DREES & SOMMER SE Geisenhausenerstraße 17 81379 München

Architektur: Sauerbruch Hutton Gesellschaft von Architekten mbH Lehrter Straße 57 10557 Berlin

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 2 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Inhaltsverzeichnis

1. Allgemeines

1.1 Örtlichkeit und Bauvorhaben 1.2 Vorgang und Auftrag 1.3 Unterlagen 1.4 Gelände- und Gebäudekoten

2. Geologischer Überblick

3. Feld- und Laborarbeiten

3.1 Kampfmittelfreimessung 3.2 Aufschlussbohrungen 3.3 Borlochsondierungen (BDP) 3.4 Rammsondierungen 3.5 Laboruntersuchungen 3.6 Einmessen der Untersuchungspunkte

4. Untergrundverhältnisse 4.1 Schicht 1 – Auffüllböden 4.2 Schicht 2 – Quartäre Kiese 4.3 Schicht 3 – Tertiäre Sande 4.4 Schicht 4 – Tertiäre Schluffe, Tone und Tonsteine 4.5 Homogenbereiche 4.6 Bodenkennwerte 4.7 Geotechnische Beurteilung der einzelnen Bodenschichten

5. Grundwasserverhältnisse 5.1 Hydrogeologische Situation 5.2 Grundwasserstände

6. Einzelheiten zur Bebauung 6.1 Gründung der Neubebauung 6.2 Baugrubenumschließung und Wasserhaltung 6.3 Abdichtung des Neubaus 6.4 Versickerung 6.5 Hinweise zur Bauausführung

7. Schlussbemerkungen

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 3 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Anlagen

Anlage 1 Lageplan

Anlage 2 Bohrprofile

Anlage 3 Schichtenverzeichnisse Bohrungen

Anlage 4 Rammdiagramme

Anlage 5 Korngrößenverteilung

Anlage 6 Grundwasser-Isohypsen

Anlage 7 Vermessungsprotokoll

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 4 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

1. Allgemeines

1.1 Örtlichkeit und Bauvorhaben

Am Haidenauplatz soll auf dem Grundstück mit der Flur-Nummer 18273 der Gemarkung München Sektion 9 ein Verwaltungsgebäude der Hy- poVereinsbank errichtet werden. Das Grundstück erstreckt sich zwi- schen dem Haidenauplatz und dem Leuchtenbergring. Es ist geplant, das als Headquarter 2 bezeichneten Bürogebäude auf dem östlichen Grundstücksteil des Areals zu errichten.

Der für den Neubau vorgesehene Entwicklungsbereich des Grundstücks ist weitgehend eben ausgebildet und weist eine Fläche von in et- wa 10.400 m² auf. Die Grundfläche des geplanten Neubaus beträgt in etwa 5.000 m².

Zum Zeitpunkt der Feldarbeiten war das Baufeld unbebaut und wurde als Zwischenlager für Bodenaushub genutzt. Die Untersuchungsfläche wur- de langjährig als Freiladehof der Bahn genutzt. Das Grundstück war zu dieser Zeit mit Gleisanschlüssen und diversen Betriebsgebäuden be- standen.

Das Baufeld wird nach Süden von den Gleisen der Bahnlinie München - Rosenheim und S-Bahngleisen begrenzt. Östlich grenzt der Mittlere Ring und der Leuchtenbergring-Tunnel an das Baufeld. Westlich befindet sich der zweite Entwicklungsbereich des Baufeldes. Nördlich grenzt ein ge- werblich genutzter Gebäudekomplex an das Gelände.

Es ist geplant, den Gebäudekomplex mit einem Erdgeschoß, vier Unter- geschossen und vierzehn Obergeschossen zu realisieren.

1.2 Vorgang und Auftrag

Wir wurden von der Bauherrin beauftragt, eine Baugrunduntersuchung durchzuführen und zu den Bodenverhältnissen und zur Gründung der Baumaßnahme gutachtlich Stellung zu nehmen. Des Weiteren wurde mit Pumpversuchen die Ergiebigkeit des quartären Grundwasserstockwerks geprüft und die Ergebnisse in Bezug auf eine mögliche thermische Grundwassernutzung ausgewertet. Zudem sind die Böden orientierend

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auf Verunreinigungen zu überprüfen. Hierzu wird in gesonderten Berich- ten Stellung bezogen.

1.3 Unterlagen

Als Planungsunterlage standen uns folgende Unterlagen zur Verfügung:

• Schnitte Neubau (Stand 29.09.2023) M 1 : 200

• Grundrisse Neubau (Stand 29.09.2023) M 1 : 200

• Grundriss, Konzept Baugrubensicherung (29.10.2023) M 1 : 200

• Lage- und Höhenplan (Stand 02.12.2022) M 1 : 100

1.4 Gelände- und Gebäudekoten

Das Gebäude-Null des Neubaus wurde auf 530,50 m NHN festgelegt. Die derzeitige Geländeoberkante (GOK) des Baufelds liegt in etwa zwi- schen 530 m NHN bis 531 m NHN.

Nach den vorliegenden Schnittplänen ergeben sich folgende Einbindetie- fen des geplanten Gebäudes und folgende Gründungskoten:

OK FFB Erdgeschoß ± 0,00 m 530,50 m NHN

Oberkante Bodenplatte - 15,40 m 515,10 m NHN

Unterkante Bodenplatte - 16,40 m 514,10 m NHN

2. Geologischer Überblick

Nach der Geologischen Karte von München, Blatt-Nr. L 7934 im Maßstab 1 : 50.000, herausgegeben vom Bayerischen Geologischen Landesamt, Mün- chen 1995, liegt das Baugrundstück im Bereich quartärer, spätwürmzeitlicher Schotter.

Unter den quartären Bildungen lagern tertiäre Sedimente (Schichten der Obe- ren Süßwassermolasse). Diese Sedimente bestehen überwiegend aus San- den, Schluffen, Tonen- und Tonsteinen sowie teilweise aus Mergeln. In Zu-

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sammensetzung und Dicke sind die einzelnen Schichten wenig horizontbe- ständig. Ihre Gesamtdicke ist jedoch allgemein außerordentlich groß. Die Ter- tiäroberfläche hat erfahrungsgemäß ein ausgeprägt wellenförmiges Relief.

Als mittlerer Grundwasserstand wird in der Geologisch-Hydrologischen Karte von München im Maßstab 1 : 50.000, herausgegeben vom Bayerischen Geologischen Landesamt, München 1953, eine Kote von ca. 521 m ü NN ausgewiesen.

3. Feld- und Laborarbeiten

3.1 Kampfmittelfreimessung

Vor Durchführung der Sondierungen und der Aufschlussbohrungen ha- ben wir an den Ansatzstellen Messungen durchführen lassen, die nach- gewiesen haben, dass an den Untersuchungspunkten eine Kampfmittel- freiheit besteht.

3.2 Aufschlussbohrungen

Zur Beurteilung des Untergrundes wurden im Rahmen der Baugrunder- kundung zwischen dem 27.11.2023 und 12.12.2023 drei Baugrundauf- schlussbohrungen im Rammkernbohrverfahren (Bohrlochdurchmesser 220 mm) bzw. im Rotationsbohrverfahren (146 mm) durchgeführt. Die Bohrungen erhielten die Bezeichnungen B 1, B 2 und B 3.

Aufgrund der am Baufeld vorherrschenden Bodenverhältnisse musste das Bohrverfahren vom Rammkernbohrverfahren auf das Rotationsbohr- verfahren umgestellt werden, um wie geplant die Endteufen der Bohrun- gen von jeweils 35,0 m unter bestehender GOK zu erreichen. Anschlie- ßend wurden die Bohrlöcher zu Grundwassermessstellen (Ausbau- durchmesser 100 mm) für das oberste Grundwasserstockwerk ausge- baut.

Die Lage der Bohrungen geht aus den als Anlage 1 beigelegten Lage- plan hervor. Die Bohrergebnisse sind in Anlage 2 in Form von Bohrprofi-

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len nach DIN 4023 aufgezeichnet. Die Schichtenverzeichnisse nach DIN 4022 sind in Anlage 3 beigegeben.

3.3 Bohrlochsondierungen (BDP)

Zur Beurteilung der Lagerungsdichte bzw. Konsistenz der erbohrten Schichten haben wir drei BDP-Versuche nach DIN 4094-2:2003-05 durchgeführt. Bei diesem Versuch wird die Anzahl der Schläge gemes- sen, die für das Eindringen der ersten 15 cm und der darauffolgenden 30 cm (N ) notwendig sind. Für die Auswertung werden dabei nur die 30 Schlagzahlen für die unteren 30 cm bewertet. Beim Erreichen von 50 Schlägen innerhalb eines 15 cm Abschnitts wird der Versuch abgebro- chen.

Folgende Ergebnisse wurden gemessen:

Tabelle 1: Ergebnisse der Bohrlochsondierungen

B 3 12,0 518,5 56 nichtbindig

Nach der von TERZAGHI und PECK eingeführten Zuordnung zur Beurtei- lung der Lagerungsverhältnisse nichtbindiger Böden herrscht zwischen der Schlagzahl N und der Lagerungsdichte nichtbindiger Böden fol- 30 gende Relation:

Tabelle 2: Zuordnung der Schlagzahlen N und der Lagerungsdichte 30

50 sehr dicht

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Die Zuordnung zwischen der Schlagzahl N und der Konsistenz bindi- 30 ger Böden erfolgt gemäß folgender Relation:

Tabelle 3: Zuordnung der Schlagzahlen N und der Konsistenz 30

30 fest

3.4 Rammsondierungen

Zur flächigen Beurteilung der Tiefenlage von tragfähigen Schichten wur- den weiterhin 12 Sondierungen mit der schweren Rammsonde nach DIN EN ISO 22476-2 bis in Tiefen von 0,5 m bis 7,9 m unter GOK durchgeführt. Die Rammsondierungen wurden als DPH 1 mit DPH 10 bezeichnet.

Mit den Sondierungen DPH 1 und DPH 2 wurde oberflächennah ein Rammhindernis angefahren und die jeweiligen Sondierungen eingestellt. Die Ansatzpunkte der Sondierungen wurden versetzt und die Sondierun- gen als DPH 1a und DPH 2a bezeichnet.

Die Ergebnisse der Sondierungen sind als Rammdiagramme in der An- lage 4 beigefügt.

3.5 Laboruntersuchungen

Aus den mit den Aufschlussbohrungen durchörterten Schichten wurden insgesamt 83 Bodenproben entnommen und zur bodenmechanischen Untersuchung in unser Erdbaulabor gebracht. Die Entnahmetiefen sind den Anlagen 2 und 3 zu entnehmen. Die Bodenproben wurden im Ein- zelnen abgefühlt und geologisch angesprochen. Bei jeder Probe wurde eine Bodenansprache nach DIN 18196 durchgeführt.

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An 6 ausgewählten Proben wurde die Korngrößenverteilung nach DIN EN ISO 17892-4 durch Nasssiebung ermittelt. Die Ergebnisse der Laboruntersuchungen sind in Anlage 5 als Sieblinien dargestellt.

3.6 Einmessen der Untersuchungspunkte

Die Ansatzpunkte der Bohrungen und Sondierungen wurden lage- und höhenmäßig erfasst. Die Untersuchungspunkte sind lagetreu in dem als Anlage 1 beigelegten Lageplan eingetragen. Das Vermessungsprotokoll ist als Anlage 7 beigefügt.

4. Untergrundverhältnisse

Bei den Untersuchungen wurde festgestellt, dass im Untergrund im Wesentli- chen diejenigen Böden angetroffen wurden, die nach der allgemeinen geolo- gischen Übersicht zu erwarten waren. Bei den Untersuchungen wurden fol- gende Schichten festgestellt:

4.1 Schicht 1 – Auffüllböden

Als oberste Schicht stehen am Baufeld Auffüllböden an. Am Ansatzpunkt der Bohrung B 1 reichen die Auffüllböden bis in eine Tiefe von 2,8 m. Mit den Bohrungen B 2 und B 3 wurden Auffüllungen bis in eine Tiefe von 3,0 m erkundet. Im Bereich der Rammsondierungen reichen die Auffüll- böden zumeist bis in Tiefen von 3,0 m bis 3,5 m. Es ist davon auszuge- hen, dass die Auffüllungen auf dem Baufeld bereichsweise noch tiefer reichen.

Die erbohrten Auffüllböden können aufgrund der unterschiedlichen Zu- sammensetzung in kiesige und schluffige Auffüllböden untergliedert wer- den.

Am Ansatzpunkt der Bohrungen wurden oberflächlich kiesige Auffüllbö- den aufgeschlossen. Diese sind als schwach schluffige bis schluffige, sandige Kiesböden zu beschreiben. Die Farbe der kiesigen Auffüllböden ist graubraun. An anthropogenen Beimengungen wurde in unregelmäßi-

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ger Verteilung Ziegel- und Betonbruch und vereinzelt Verbrennungsrück- stände (Schlacken) festgestellt.

Die Lagerungsdichte der kiesigen Auffüllböden ist im Bereich der Ver- kehrswege oberflächennah als dicht bis sehr dicht zu bezeichnen. Ab- seits der Fahrbahnen und in größerer Tiefe sind die kiesigen Auffüllbö- den überwiegend locker bis mitteldicht gelagert.

Unterhalb der kiesigen Auffüllböden wurden bindig ausgebildete Auffüll- böden aufgeschlossen. Diese sind als Schluffböden mit geringen Sand- und Kiesanteilen zu beschreiben. Die Farbe der schluffigen Auffüllböden ist überwiegend hellbraun. Die Konsistenz der schluffigen Auffüllungen ist als weich bis steif zu beurteilen.

Insgesamt sind die Auffüllböden als wenig homogen zu bezeichnen. Ein Durchlässigkeitsbeiwert k der Auffüllböden kann aufgrund der heteroge- f nen Zusammensetzung nicht angegeben werden.

4.2 Schicht 2 – Quartäre Kiese

Unterhalb der Auffüllböden stehen am Baufeld quartäre Kiesböden an. Diese sind überwiegend als schluffige bis stark schluffige, schwach san- dige bis sandige Kiesböden zu beschreiben. Bereichsweise sind die quartären Kiesböden schwach steinig ausgebildet. Die Farbe der quartä- ren Kiesböden ist graubraun bis braungrau.

Nach den Ergebnissen der Laboruntersuchungen weisen die sechs un- tersuchten quartären Kiesproben ca. 60 bis 75 Gew.-% Kieskorn, ca. 12 bis 16 Gew.-% Sandkorn und ca. 12 bis 22 Gew.-% abschlämm- bare Bestandteile auf (siehe Anlage 5).

Die quartären Kiese entfallen nach DIN 18196 damit auf die Bodengrup- pen GU und GŪ.

Die fluviatil abgelagerten quartären Kiese zeigen nach unseren Erfah- rungen entsprechend ihrer Sedimentation fast immer eine gebänderte Struktur, wobei das Auftreten von örtlich eng begrenzten Lehmlinsen möglich ist.

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Die aufgeschlossenen quartären Kiesböden zeigen einen ausgeprägten Feinkornanteil auf. Der Durchlässigkeitsbeiwert k in den quartären Kies- f böden kann grob zu 1 *10-5 m/s bis 1 * 10-7 m/s abgeschätzt werden. Aus den Sieblinien können korrigierte Durchlässigkeitsbeiwerte von 2 *10-6 m/s bis 2 * 10-7 m/s abgeleitet werden. Im Mittel kann von einem k -Wert 1 * 10-6 m/s ausgegangen werden. f

Die Feinkornanteile der Kiese unterliegen großen Schwankungen. Im Sinne der ZTVE-StB 17 (Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau, 2017 herausgegeben vom Bundesministerium für Verkehr) sind sie je nach Feinkorngehalt als gering bis mittel frostempfindlich (F 2) zu klassifizieren. In verlehmten Bereichen sind sie als sehr frostempfindlich (F 3) zu klassifizieren.

Die Lagerung der gewachsenen, ungestörten, quartären Kiesböden ist als mitteldicht bis sehr dicht zu bezeichnen. Ihre Setzungsempfindlichkeit ist gering. Damit können die quartären Kiese als guter Baugrund be- zeichnet werden.

4.3 Schicht 3 – Tertiäre Sande

Unterhalb der quartären Kiesböden stehen am Baugelände tertiäre Bö- den der Oberen Süßwassermolasse an. Die tertiären Böden können in tertiäre Sandböden und tertiäre Schluffböden untergliedert werden. Die tertiären Böden zeichnen sich durch eine kleinräumig variierende Wech- sellagerung dieser beiden Bodenarten aus. Die Unterkante der tertiären Sedimente wurde bis zur Endteufe der Bohrungen nicht erreicht. Diese liegt mehrere hundert Meter tiefer.

Die aufgeschlossenen tertiären Sandböden können aufgrund der Korn- größe in Fein- und Mittelsande eingeteilt werden. Die Feinsande zeigen einen hohen Feinkornanteil auf und sind überwiegend als stark schluffig zu beschreiben. Demgegenüber sind die feinkornarmen Mittelsande schwach schluffig ausgebildet.

Die tertiären Sandböden sind olivgrau, rotbraun oder blaugrau gefärbt. Bereichsweise können geringmächtige Schichten aus tertiären Schluffen in die tertiären Sandböden eingelagert sein. Die Übergänge zwischen

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den stark schluffigen Feinsanden zu den stark sandigen Schluffböden sind fließend.

Nach DIN 18196 entfallen diese Böden auf die Bodengruppe SE, SU und SŪ.

Bezüglich der Wasserdurchlässigkeit kann für die Feinsandböden ein Durchlässigkeitsbeiwert k von 5 * 10-8 m/s angesetzt werden. Für die f Mittelsande kann im Mittel von einem k -Wert von 1 * 10-5 m/s in ausge- f gangen werden.

Die ungestörten tertiären Sandböden weisen eine dichte bis sehr dichte Lagerung auf. Die Sande sind z.T. stark wasserempfindlich, d.h. bei Wasserzutritt unter dynamischer Beanspruchung gehen sie von ihrer na- türlichen dichten bis sehr dichten Lagerung in eine lockere Lagerung über und verlieren damit ihre guten bodenmechanischen Eigenschaften. Die im Bereich der geplanten Gründungskote des Neubaus anstehenden Feinsande sind im Allgemeinen als sehr frostempfindlich (F 3) zu klassi- fizieren.

Aufgrund ihrer hohen Lagerungsdichte sind die tertiären Sandböden nur wenig zusammendrückbar. Sie sind deshalb in ungestörtem Zustand ein gut tragfähiger Baugrund.

Um die für einen Baugrund insgesamt günstigen Eigenschaften der terti- ären Sandböden zu erhalten, ist darauf zu achten, dass diese während der Bauausführung möglichst wenig gestört werden. Das bedeutet, dass die Sande vor dem Aushub entwässert werden müssen und nicht befah- ren werden dürfen.

Die tertiären Sandschichten können wasserführend sein. Da die in der Gründungsebene anstehenden tertiären Feinsandböden eine sehr gerin- ge Durchlässigkeit aufweisen, kann das Grundwasser in diesen Böden nicht bzw. nur sehr langsam fließen.

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4.4 Schicht 4 – Tertiäre Schluffe, Tone und Tonsteine

Neben den tertiären Sandböden stehen im Baugebiet tertiäre Schluff- böden an. Die Ergebnisse der Aufschlussbohrungen zeigen eine mehr- malige Wechsellagerung von Sand- und Schluffböden.

Die erbohrten Schluffböden zeigen einen unterschiedlich ausgeprägten Sandanteil auf. Bereichsweise sind die tertiären Schluffböden schwach tonig ausgebildet. Die Schluffböden sind in unterschiedlichen Schattie- rungen von braun, blau, violett und oliv gefärbt.

Bereichsweise können Sandschichten, geringmächtige Sandlinsen, To- ne- und Tonsteine in die tertiären Schluffböden eingelagert sein.

Die tertiären Schluffböden liegen in steifer, halbfester und fester Konsis- tenz vor. Überwiegend besitzen die untersuchten tertiären Schluffböden eine mindestens halbfeste Konsistenz. Geringere Konsistenzen sind er- fahrungsgemäß in der obersten, wenige Zentimeter dicken Zone mög- lich, wenn durch Grundwassereinflüsse eine gewisse Aufweichung ein- getreten ist. Die tertiären Schluffe und Tone sind stark wasserempfind- lich, d.h. bei Wasserzutritt unter dynamischer Beanspruchung gehen sie von ihrer natürlichen steifen, halbfesten und festen Konsistenz in eine weiche oder breiige Konsistenz über und verlieren damit ihre guten bo- denmechanischen Eigenschaften.

Die Schluffe und Tone sind sehr frostempfindlich (F 3). Ihre Scherfestig- keit ist entsprechend dem wechselhaften Kornaufbau und Korngefüge stark wechselhaft. Die Kohäsion nimmt im Allgemeinen mit zunehmen- dem Sandgehalt im bindigen Boden ab.

Nach DIN 18196 entfallen diese Böden auf die Bodengruppe UL, UM UA, TL, TM und TA.

Die Schluffe und Tone sind als weitgehend wasserundurchlässig anzu- sehen. Der Durchlässigkeitsbeiwert k in den Schluffen und Tonen kann f grob mit 1 * 10-8 m/s bis 1 * 10-10 m/s abgeschätzt werden. Im Mittel kann mit einem Wert von 1 * 10-9 m/s gerechnet werden.

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 14 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Aufgrund ihrer zumeist halbfesten Konsistenz sind die tertiären Schluff- böden nur wenig zusammendrückbar und deshalb in ungestörtem Zu- stand ein gut tragfähiger Baugrund.

Um die für einen Baugrund insgesamt günstigen Eigenschaften der terti- ären Schluffböden zu erhalten, ist darauf zu achten, dass diese während der Bauausführung möglichst wenig gestört werden.

4.5 Homogenbereiche

Um im Zuge der Ausschreibung bzw. der Erdbauarbeiten die anstehen- den Böden hinsichtlich ihres Zustands beim Lösen, Laden und Verwer- ten einheitlich beurteilen zu können, empfiehlt es sich, die einzelnen Bo- denarten in Homogenbereiche entsprechend der DIN 18300 (VOB, Teil C, ATV - Erdarbeiten) vom August 2015 einzuteilen. Entsprechend ihrem Zustand beim Lösen sind die am Untersuchungsgelände festgestellten Böden folgenden Homogenbereichen zuzuordnen:

Homogenbereich 1 – Auffüllböden

Tiefe oberer Horizont: 0,0 m; Tiefe unterer Horizont: 2,8 m – 3,0 m, bereichsweise noch tiefer

Ortsübliche Bezeichnung: Auffüllung

Bodengruppen nach DIN 18196: GE, GW, GU, GŪ, GI, SU, SŪ, UL, UM und UA Kornverteilungsbereiche nach DIN 18123: Ton und Schluff: Massenanteil 5 – 95 % Sand: Massenanteil 3 – 30 % Kies: Massenanteil 2 – 90 %

Massenanteil Steine, Blöcke, große Blöcke nach DIN EN ISO 14688-1: Massenanteil 0 – 100 %

Dichte nach DIN 18125-2: 1.900 – 2.200 kg/m³

Lagerungsdichte nach DIN 18126: locker, mitteldicht, dicht, sehr dicht

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Konsistenz: weich, steif

organischer Anteil nach DIN 18128: 0 – 2 %

anthropogene Beimengungen: 0 – 100 %

undrainierte Scherfestigkeit c : u 20 bis 60 kN/m2 weich 60 bis 200 kN/m2 steif

Konsistenzzahl I : c 0,50 – 0,75 weich 0,75 – 1,00 steif

Plastizitätszahl I : p

Wassergehalt:

Kalkgehalt:

Homogenbereich 2 – Quartäre Kiese Tiefe oberer Horizont: 2,8 m – 3,0 m, bereichsweise noch tiefer; Tiefe unterer Horizont: ca. 12,7 m bis 13,8 m

Ortsübliche Bezeichnung: Kies, Schotter

Bodengruppen nach DIN 18196: GU und GŪ

Kornverteilungsbereiche nach DIN 18123: Ton und Schluff: Massenanteil 10 – 30 % Sand: Massenanteil 10 – 30 % Kies: Massenanteil 60 – 80 %

Massenanteil Steine und Blöcke nach DIN EN ISO 14688-1: Massenanteil 0 – 10 %

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Dichte nach DIN 18125-2: 2.000 – 2.200 kg/m³

Lagerungsdichte nach DIN 18126: mitteldicht bis sehr dicht

Konsistenz:

organischer Anteil nach DIN 18128: 0 – 1 % anthropogene Beimengungen: keine

undrainierte Scherfestigkeit c : u

Konsistenzzahl I : c

Plastizitätszahl I : p

Wassergehalt:

Kalkgehalt: sehr hoch

Homogenbereich 3 – Tertiäre Sande

Tiefe oberer Horizont: ca. 13,2 m – 14,4 m; Tiefe unterer Horizont: ≥ 35,0 m Ortsübliche Bezeichnung: Sande der Oberen Süßwassermolasse

Bodengruppen nach DIN 18196: SE, SU und SŪ

Kornverteilungsbereiche nach DIN 18123: Ton und Schluff: Massenanteil 5 – 40 % Sand: Massenanteil 60 – 95 % Kies: Massenanteil 0 – 5 %

Massenanteil Steine und Blöcke nach DIN EN ISO 14688-1: Massenanteil 0 – 5 %

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 17 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Dichte nach DIN 18125-2: 1.800 – 2.200 kg/m³

Lagerungsdichte nach DIN 18126: dicht bis sehr dicht

Konsistenz nach DIN 18126:

organischer Anteil nach DIN 18128: 0 – 1 %

anthropogene Beimengungen: keine

undrainierte Scherfestigkeit c : u

Konsistenzzahl I : c

Plastizitätszahl I : p

Wassergehalt:

Kalkgehalt:

Homogenbereich 4 – Tertiäre Schluffe und Tone sowie Tonsteine

Tiefe oberer Horizont: ca. 12,7 m – 19,0 m; Tiefe unterer Horizont: ca. 32,2 m – 34,5 m

Ortsübliche Bezeichnung: Schluffe, Tone und Tonsteine der Oberen Süßwassermolasse

Bodengruppen nach DIN 18196: UL, UM, UA, TL, TM und TA

Kornverteilungsbereiche nach DIN 18123: Ton und Schluff: Massenanteil 50 – 90 % Sand: Massenanteil 10 – 45 % Kies: Massenanteil 0 – 5 %

Massenanteil Steine und Blöcke nach DIN EN ISO 14688-1: Massenanteil 0 – 5 %

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Dichte nach DIN 18125-2: 2.000 – 2.200 kg/m³

Lagerungsdichte:

Konsistenz nach DIN 18126: steif, halbfest, fest

organischer Anteil nach DIN 18128: 0 – 1 %

anthropogene Beimengungen:

undrainierte Scherfestigkeit c : u 60 bis 200 kN/m2 steif 200 bis 400 kN/m2 halbfest 400 bis 600 kN/m2 fest Konsistenzzahl I : c 0,75 – 1,00 steif 1,00 – 1,25 halbfest ˃ 1,25 fest

Plastizitätszahl I : p I ≤ 4 p

Wassergehalt:

Kalkgehalt:

4.6 Bodenkennwerte

Auf der Grundlage der Untersuchungsergebnisse und der Angaben der DIN 1055 sowie unserer Erfahrungen mit vergleichbaren geologischen Schichten wurden u.g. Werte erarbeitet. Sie gelten für die beschriebenen Böden im ungestörten Lagerungsverband ohne Störungen oder baube- dingte Auflockerungen.

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Für die erdstatischen Berechnungen können folgende Werte zugrunde gelegt werden:

ϕ´ Winkel der inneren Reibung δ Wandreibungswinkel (δ = 2/3 . ϕ´) c´ Kohäsion γ Wichte des feuchten Bodens γ´ Wichte des Bodens unter Auftrieb E Steifeziffer S k Bettungsmodul, statisch, vertikal sv

Schicht 1 – Auffüllböden ϕ´ 27,5° δ 18,3° c´ 0 kN/m² γ 19 kN/m³ γ´ 10 kN/m³ E 5 MN/m² S k sv 2 MN/m³

Schicht 2 – Quartäre Kiese (mindestens dichte Lagerung) ϕ´ 37,5° δ 25,0° c´ 0 kN/m² γ 21 kN/m³ γ´ 11 kN/m³ E 80 MN/m² S k sv 40 MN/m³

Schicht 3 – Tertiäre Sande (mindestens dichte Lagerung) ϕ´ 37,5° δ 25,0° c´ 0 kN/m² γ 21 kN/m³ γ´ 11 kN/m³ E 80 MN/m² S k sv 40 MN/m³

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Schicht 4 – Tertiäre Schluffe und Tone (min. halbfeste Konsistenz) ϕ´ 27,5° δ 18,3° c´ 20 kN/m² γ 21 kN/m³ γ´ 11 kN/m³ E 80 MN/m² S k sv 40 MN/m³

Die angegebenen Bettungsmoduln k sind keine Bodenkennwerte. Der sv Bettungsmodul ist abhängig von der Belastungshöhe, der Art der Belas- tung, der Form und der Größe der Belastungsfläche u.a.m. Die angege- benen Werte können daher lediglich für den ersten Rechenlauf zur Be- messung der Sohlplatte herangezogen werden. Nach Vorliegen der Er- gebnisse kann eine Überprüfung der Gültigkeit der angegebenen Werte durch den Baugrundgutachter vorgenommen werden.

4.7 Geotechnische Beurteilung der einzelnen Bodenschichten

Schicht 1 – Auffüllböden

Die Auffüllungen sind aufgrund ihrer im Allgemeinen heterogenen Zu- sammensetzung und in Teilbereichen lockeren Lagerungsdichte bzw. weichen Konsistenz nicht zur Aufnahme von Gebäudelasten geeignet. Die innerhalb der Baugrube vorhandenen Auffüllböden werden mit dem Baukörper vollständig durchfahren und beim Aushub für den Neubau ent- fernt.

Eine gezielte Versickerung von Niederschlagswasser innerhalb von ver- unreinigten Auffüllböden ist im Allgemeinen nicht genehmigungsfähig.

Schicht 2 – Quartäre Kiese

Die ungestörten quartären Kiesböden zeigen eine mitteldichte bis sehr dichte Lagerung auf und stellen einen gut tragfähigen Untergrund dar. Die quartären Kiese werden mit dem Baukörper vollständig durchfahren und beim Aushub für den Neubau baugrubenweit entfernt.

Am Baufeld weisen die quartären Kiese einen hohen Feinkornanteil auf und besitzen deshalb eine geringe Wasserdurchlässigkeit. Im Mittel kann

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für die quartären Kiese von einem k -Wert von 1 * 10-6 m/s ausgegangen f werden.

Schicht 3 – Tertiäre Sande

Die tertiären Sandböden sind aufgrund ihrer überwiegend dichten Lage- rung zur Aufnahme von Bauwerkslasten gut geeignet.

Es ist zu beachten, dass die tertiären Sande bei mechanischer Einwir- kung oder wenn sie ungünstigen Witterungsverhältnissen ausgesetzt werden ihre guten bodenmechanische Eigenschaften verlieren.

Die tertiären Feinsande weisen eine sehr geringe Wasserdurchlässigkeit auf. Der Durchlässigkeitskoeffizient der Feinsande kann mit 5 * 10-8 m/s abgeschätzt werden. Für die Mittelsande kann ein Durchlässigkeitskoef- fizient von 1 * 10-5 m/s angesetzt werden.

Auf die ausgeprägte Neigung der Sande zum Ausfließen unter hydrauli- scher Belastung wird hingewiesen. In der Gründungsebene sind gestörte oder aufgeweichte Böden auszutauschen.

Schicht 4 – Tertiäre Schluffe und Tone sowie Tonsteine

Auf der geplanten Gründungskote des Neubaus zeigen die tertiären Schluffböden eine halbfeste Konsistenz auf. Aufgrund ihrer halbfesten Konsistenz sind die tertiären Schluffböden zur Aufnahme von Gebäude- lasten gut geeignet. Allerdings ist im direkten Grenzbereich zu den tertiä- ren Sanden – soweit diese Wasser führend sind – mit einer oberflächli- chen Aufweichung der tertiären Schluffböden zu rechnen.

Für die tertiären Schluffböden kann im Mittel ein Durchlässigkeitskoeffi- zient von 1 * 10-9 m/s angesetzt werden.

Es ist zu beachten, dass die tertiären Schluffe bei ungünstigen Witte- rungsverhältnissen und bei mechanischer Einwirkung ihre guten Eigen- schaften verlieren. Die unterste Aushubsohle ist zuverlässig vor Nieder- schlag und Frost zu schützen. Aufgeweichte oder gestörte Böden sind auszutauschen.

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5. Grundwasserverhältnisse

5.1 Hydrogeologische Situation

Die quartären Kiese bilden im Münchner Raum im Allgemeinen den obersten Grundwasserleiter. Wenn die oberste tertiäre Schicht aus San- den besteht, erweitert sich das oberste Grundwasserstockwerk nach un- ten hin. Die oberste tertiäre Schluffschicht schließt das erste Grundwas- serstockwerk nach unten hin ab. Dieses wird auch als quartäres Grund- wasserstockwerk bezeichnet.

Die Grundwasserfließrichtung ist nach Nordnordwest gerichtet. Das Grundwassergefälle beträgt bei Hochwasserereignissen in etwa 0,3 %.

Die tiefer liegenden tertiären Sandschichten sind ebenfalls wasserfüh- rend. In den tieferen Stockwerken steht das Wasser unter Druck.

5.2 Grundwasserstände

In den Bohrlöchern der Aufschlussbohrungen wurden die Grundwasser- stände im quartären Grundwasserstockwerk eingemessen. Die Ergeb- nisse der Grundwassermessungen haben wir in der nachfolgenden Ta- belle 4 zusammengefasst.

Tabelle 4: Zusammenfassung der Grundwassermessungen in den Auf- schlussbohrungen

B 3 11.12.2023 520,26

Der mittlere Grundwasserstand ist in der Geologisch-Hydrologischen Karte von München (vgl. Abschnitt 2) bei ca. 521 m ü NN ausgewiesen.

Mit den Bohrungen wurde ein 2. Grundwasserstockwerk (tertiärer Grundwasserleiter) angebohrt, dieses steht unter Druck. Aufgrund der bei der Rotationsbohrung verwendeten Wasserbohrspülung konnte je- doch der Anstieg des Grundwassers nicht eingemessen werden. Aus Er-

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fahrung ist jedoch bekannt, dass der Druckspiegel bis ca. 1 m unter den Wasserspiegel des 1. Grundwasserstockwerks reichen kann.

Die Angaben in der Geologisch-Hydrologischen Karte (vergl. Kapitel 2) von München sind durch Interpolation auch weiter entfernter Messpunkte gewonnen; sie sind daher mit einer gewissen Unsicherheit behaftet. Zu- dem weisen sie häufig eine gewisse Differenz zu den tatsächlichen Ver- hältnissen auf.

Wir haben daher zusätzlich das vom U-Bahn-Referat der Landeshaupt- stadt München erarbeitete Kartenwerk zum Mittelwasser (Juni 1990) (siehe Anlage 6.1) und zur Rekonstruktion der Grundwasserhöhenglei- chen des Hochwassers vom Sommer 1940 (HHW 40), das im Münchner Raum allgemein als Katastrophenhochwasser gilt (siehe Anlage 6.2), herangezogen. Demnach ist für das Baugelände ein mittlerer Wasser- stand bei Kote 520,8 m ü NN anzusetzen. Damit herrschten auf dem Baugelände zum Zeitpunkt der Untersuchungen allgemein niedrige Grundwasserstände.

Als höchster Wasserstand ist im Südosten eine Kote von 522,2 m ü NN und im Nordwesten von 521,8 m ü NN bei einer nordnordwestlichen Fließrichtung anzusetzen. Zwischenpunkte können interpoliert werden.

Für Bemessungszwecke ist ein Sicherheitszuschlag von Δs = 0,3 m zu berücksichtigen. Somit ergibt sich für die südwestliche Ecke des Bauge- ländes ein Bemessungswasserstand für den Endzustand des Ge- bäudes von maximal 522,5 m NHN. Für die nordwestliche Ecke des Baugeländes ergibt sich ein Bemessungswasserstand für den Endzu- stand des Gebäudes von maximal 522,1 m NHN.

Für den Bauzustand empfehlen wir, einen Bemessungswasserstand von 522,0 m NHN anzusetzen. Es wird darauf hingewiesen, dass das Auftreten auch von höheren Wasserständen während der Bauzeit und dem Endzustand nicht ausgeschlossen ist.

Der Druckspiegel des 2. Grundwasserstockwerks kann mit 521,0 m NHN angesetzt werden.

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6. Einzelheiten zur Bebauung

6.1 Gründung der Neubebauung

Die Unterkante der Sohlplatte des Neubaus kommt in etwa auf einer Ko- te von 514,1 m NHN zu liegen. In der entsprechenden Tiefe stehen halb- feste tertiäre Schluffböden und dicht gelagerte feinkornreiche tertiäre Feinsandböden an. Diese Böden sind zur Lastabtragung gut geeignet.

Im Bereich von Schichtgrenzen können die tertiären Schluffböden einige Zentimeter aufgeweicht und damit ungeeignet zur Lastabtragung sein. In der Gründungssohle sind aufgeweichte oder aufgelockerte Bereiche auszuheben und durch Magerbeton zu ersetzen.

Die Abtragung der Bauwerkslasten auf den Baugrund erfolgt zweckmä- ßig über eine geschlossene Sohlplatte, die nach dem Verfahren der elas- tischen Bettung unter Verwendung der Bodenkennwerte nach Abschnitt 4.6 zu bemessen ist.

Bei ordnungsgemäßer Ausführung werden die Setzungen 25 mm nicht überschreiten und fast vollständig bereits während der Bauzeit abklin- gen.

Baugrubensohle

Bei den tertiären Böden handelt es sich um gegenüber Witterungsein- flüssen und mechanischen Einwirkungen äußerst anfällige und sensible Böden. Diese dürfen ab 0,5 m über Endaushub nicht mehr mit schweren Baugeräten befahren werden. Die unterste Aushubsohle ist zuverlässig vor Niederschlag und Frost zu schützen. Die Baugrubensohle darf aus diesen Gründen nicht gleichzeitig über die gesamte Fläche freigelegt werden, sondern muss in mehreren Teilabschnitten hergestellt werden. Die freigelegte Oberfläche ist unmittelbar mit einer Sauberkeitsschicht aus Ortbeton zu versiegeln.

Wir empfehlen, nach dem Baugrubenaushub die Baugrubensohle fach- technisch abnehmen zu lassen. Wir halten dies auch deshalb für not- wendig, da die gesamte Grundfläche nur mit einzelnen Bohrungen un- tersucht wurde und sich zwischen den Untersuchungspunkten befinden- de punkt- oder linienförmige Störungen nur zufällig gefunden werden

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können. Zudem treten bei Gründungen häufig Setzungen und Schäden dadurch auf, dass ungewollter Mehraushub mit lockerem Material wieder aufgefüllt und nicht wieder fachgerecht verdichtet wird.

6.2 Baugrubenumschließung und Wasserhaltung

Die Gründung des Neubaus erfolgt in etwa 7,9 m unterhalb des Bemes- sungswasserstands für den Bauzustand. Somit ist es erforderlich, die tie- fe Baugrube gegen Grundwasserzustrom zu schützen und einen verfor- mungsarmen, wasserdichten Baugrubenverbau zu konzipieren, der aus- reichend tief in die tertiären Böden einbindet.

Die erforderliche Einbindetiefe ist durch Umströmungsberechnungen festzulegen. Strömungskräfte sind nur in durchlässigen Schichten anzu- setzen (Kiese oder Sande). Unterbrechen bindige Schichten (Schluffe oder Tone) die durchlässigen Schichten, erfolgt keine Umströmung. Für die durchlässigen Schichten können die Strömungskräfte gemäß EB 59 der EAB ermittelt werden. Wenn eine durchgängige Schluff- oder Ton- schicht unterhalb der Baugrube vorhanden ist, in der die Verbauwände einbinden, dann sind die Nachweise nicht gegen einen hydraulischen Grundbruch zu führen, sondern gegen Aufschwimmen. Wir verweisen diesbezüglich auf die EB 62 der EAB.

Als erste Näherung kann von einer minimalen Einbindetiefe von ca. 3 m ausgegangen werden. Unabhängig von dieser hydraulisch erforderlichen Einbindetiefe ist auch die statisch erforderliche Einbindetiefe zu ermit- teln. Wie verweisen diesbezüglich auf die EB 80 der EAB.

Als wirtschaftliche Variante empfehlen wir, den Baugrubenverbau mittels einer Kombination aus Spund- und Bohrpfahlwand auszuführen.

Spundwand

Im westlichen Bereich der Baugrube kommt die Ausführung einer Spundwand in Betracht.

Die Spundwand ist mit den Bodenkennwerten des Abschnitts 4.6 zu be- messen. Auf die einschlägigen Angaben der DIN EN 1536, Ausgabe Ok- tober 2015 wird verwiesen.

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Wegen der dichten Lagerung der quartären Kiesböden, der tertiären Sandböden bzw. der halbfesten Konsistenz der tertiären Schluffböden ist mit Schwierigkeiten beim Einrammen bzw. -rütteln der Spundbohlen zu rechnen. Um die Spundbohlen auf die notwendige Tiefe bringen zu kön- nen, ist es erforderlich, die Spundbohlen einzuspülen oder Vorbohrun- gen auszuführen. Dabei ist jedoch zu beachten, dass die Sohle der Vor- bohrungen mindestens 0,5 m über dem Rammziel der Spundbohlen liegt, d.h. die Spundbohlen müssen aufgrund des erforderlichen dichten Anschlusses mindestens 0,5 m in die nicht vorgebohrten tertiären Böden eingerammt bzw. eingerüttelt werden.

Durch die statisch erforderliche Einbindetiefe der Spundbohlen in die ter- tiären Böden ist mit einem Mehraufwand bei ziehen der Bohlen zu rech- nen. Erfahrungsgemäß besteht hierbei immer das Risiko, dass Spund- bohlen feststecken und nicht mehr gezogen werden können und im Un- tergrund verbleiben.

Bohrpfahlwand

Um Schäden an den an die Baugrube angrenzenden Bauwerken zu vermeiden, empfehlen wir, im zentralen und östlichen Bereich der Bau- grube die Ausführung einer überschnittenen Bohrpfahlwand.

Die Bohrpfahlwand ist mit den Bodenkennwerten des Abschnitts 4.6 zu bemessen; die Verformungen sind nachzuweisen. Auf die einschlägigen Angaben der DIN EN 1536, Ausgabe Oktober 2015, wird verwiesen.

Die erdstatischen Nachweise zur Bemessung der Baugrubenumschlie- ßung ist in der Nähe von Nachbarbauwerken mit einem erhöhten aktiven Erddruck (0,5 * E + 0,5 * E ) durchzuführen. A 0

Im Bereich mit angrenzenden Sparten und Verkehrsflächen sind die erd- statischen Nachweise mit einem leicht erhöhten aktiven Erddruck (0,75 * E + 0,25 * E ) durchzuführen, sofern die auftretenden Verformungen A 0 des Baugrubenverbaus keine Schäden an bestehenden Sparten, Stra- ßen o.ä. verursachen. Ansonsten sind die Nachweise mit einem erhöh- ten aktiven Erddruck (0,5 * E + 0,5 * E ) durchzuführen. Die Erddruck- A 0 verteilung kann gemäß EB 16 bzw. EB 70 ermittelt werden.

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Auftriebssicherung

Durch die große Einbindetiefe ins Grundwasser wird ein massiver Auf- trieb verursacht. Zur Sicherung der nicht überbauten Bereiche des Neu- baus gegen den Auftrieb können Zugpfähle unter der Bodenplatte ange- ordnet werden. Hierfür eignen sich verpresste Mikropfähle oder Bohr- pfähle.

Die Bohrpfähle können mit den folgenden Werten bemessen werden:

 Sand:  Schluf f 𝑞𝑞 :𝑠𝑠,𝑘𝑘 = 150 𝑘𝑘𝑘𝑘 � 𝑚𝑚² 𝑞𝑞𝑠𝑠,𝑘𝑘 = 90 𝑘𝑘𝑘𝑘 � 2 Im erkundeten Bereich b𝑚𝑚is 35 m Tiefe können die Bohrpfähle mit einem schichtunabhängigen Bruchwert der Mantelreibung von q = 110 kN/m² s,k berechnet werden.

Die verpressten Mikropfähle können mit den folgenden Werten bemes- sen werden:

 Sand:  Schluf f 𝑞𝑞 :𝑠𝑠,𝑘𝑘 = 280 𝑘𝑘𝑘𝑘 � 𝑚𝑚² 𝑞𝑞𝑠𝑠,𝑘𝑘 = 120 𝑘𝑘𝑘𝑘 � Sollten Mikropfähle zur Au𝑚𝑚fn²ahme von Auftriebskräften angeordnet wer- den, so können diese im erkundeten Bereich bis 35 m Tiefe mit einem schichtunabhängigen Bruchwert der Mantelreibung von q = 160 kN/m² s,k berechnet werden.

Verankerung

Die Verankerung ist nach DIN 4125, Teil 1 (Erdanker für vorübergehen- de Zwecke; Bemessung, Ausführung und Prüfung) auszuführen. Sie ha- ben den Vorteil, dass die Baugrube von hinderlichen Aussteifungen frei- gehalten werden kann. Es ist ein Wasserdruck entsprechend dem Be- messungswasserstand für den Bauzustand von 522,0 m ü NN zu be- rücksichtigen.

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Grundsätzlich sind folgende Bedingungen einzuhalten:

• Für Rückverankerungen (hier temporär für den Bauzustand) ist DIN 4125, Bl. 1 anzuwenden. Die Ankerlagen sind zu spreizen bzw. ausreichend in der Länge zu versetzen, damit ein räumlicher Min- destabstand von 1,5 m eingehalten wird und die rückwärtigen Veran- kerungsenden nicht in einer Bruchfläche begrenzt sind.

• Zusätzlich zu einer vorhandenen Grundsatzprüfung des Ankersys- tems und Vorlage des Zulassungsbescheids sind Eignungsprüfungen nach DIN 4125, Blatt 1 in ausreichender Anzahl auszuführen.

• Auf die Staffelung der Anker in ihrer Länge ist großer Wert zu legen.

• Die Krafteintragungsstrecken der Anker dürfen nicht in den Schicht- grenzen liegen.

• Falls die Anker bereichsweise unter die Nachbargrundstücke reichen, müssen hierzu rechtzeitig die endsprechenden Genehmigungen ein- geholt werden.

• Bei der Planung der Anker sind besonders die vorhandenen und die geplanten Sparten im Bereich der öffentlichen Straßen zu berücksich- tigen.

• Erst wenn die Deckenscheiben des Bauwerks wirksam sind und die Bauwerkshinterfüllung eingebaut ist, können die Anker entspannt werden.

• Die Bemessung der Anker kann anhand der „Ostermayer- Diagramme“ vorgenommen werden.

Sollten Anker aus Genehmigungsgründen nicht ausgeführt werden kön- nen, sind Innenabstützungen zu konzipieren. Hier können entweder Ein- zelsteifen oder eine Deckelbauweise geplant werden.

Wasserhaltung

Die Einbindetiefe des geplanten Baukörpers wird ca. 16,4 m betragen. Die Gründung erfolgt gemäß den vorgelegten Plänen ca. 7,9 m unterhalb des Bemessungswasserstands für den Bauzustand. Um die Baugrube

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trocken zu halten, ist ein „dichter Trog" herzustellen. Nach dem einmali- gen Leerpumpen der Baugrube werden dann nur noch kontrollierbare Wasserhaltungsmaßnahmen anfallen.

Zum einen sind dies die während der Bauzeit anfallenden Nieder- schlagswässer und zum anderen durch die Undichtigkeiten oder die Um- läufigkeit um die Spundbohlen, Bohrpfahlfüße oder die durch die Bau- grubensohle in die Baugrube eindringenden Wässer. Diese sind in einer längs der Baugrubenumschließung unter der Baugrubensohle angeleg- ten Ringdränage zu fassen und Pumpensümpfen zuzuleiten, von wo sie abgepumpt werden müssen. Zum Erreichen und Erhalten der gewünsch- ten Wirksamkeit sollte die Dränage ein Längsgefälle von mindestens 0,5 % erhalten. Zur Vermeidung von Einbußen in der Tragfähigkeit der Gründungssohle kann die Ringdränage auch in einer Bettung aus Ein- kornbeton verlegt werden.

Die quartären Kiese können aufgrund ihrer hohen Durchlässigkeit mittels einer Schwerkraftentwässerung durch eine geschlossene Wasserhaltung entwässert werden. Die tertiären Feinsande weisen eine sehr geringe Durchlässigkeit auf. Daher ist die Entwässerung der tertiären Feinsande mittels Schwerkraftentwässerung nicht möglich. Eine Entwässerung der tertiären Feinsandböden kann über eine Vakuum-Wasserhaltung erfol- gen, hierbei werden jedoch nur sehr geringe Wassermengen anfallen. Bei der unterhalb der Gründungsebene anstehenden Schicht aus Mittel- sanden ist zu prüfen, ob es notwendig ist, das Grundwasser zu entspan- nen, um den Nachweis gegen ein Aufbrechen der Aushubsohle (hydrau- lischer Grundbruch) führen zu können.

Die aus der Baugrube abgepumpten Wassermengen können außerhalb der Baugrube versickert oder in einen öffentlichen Kanal eingeleitet wer- den. Bei einer Versickerung ist darauf zu achten, dass keine benachbar- ten Bauwerke geschädigt werden. Hierzu ist die Aufstauhöhe auf die entsprechenden Kellertiefen der angrenzenden Bauwerke anzupassen. Die geringe Durchlässigkeit der quartären Kiese bedingen, dass eine Vielzahl von Schluckbrunnen benötigt wird. Für die Bauwasserhaltung und die Wiederversickerung ist eine wasserrechtliche Erlaubnis einzuho- len. Eine Einleitung in den öffentlichen Kanal ist ebenfalls bewilligungs- pflichtig.

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6.3 Abdichtung des Neubaus

Alle Bauwerksteile unterhalb der Geländeoberkante sind aufgrund der geringen Durchlässigkeit der anstehenden Böden bis zur geplanten Ge- ländeoberkante wasserdicht auszuführen.

Zweckmäßig werden Fußböden und Kellerwände aus wasserundurch- lässigem Beton nach DIN 1045, Teil 1 bis 4, Ausgabe Juli 2001 und ge- mäß der WU-Richtlinie des deutschen Ausschusses für Stahlbeton her- gestellt. Auf die entsprechend notwendige Belüftung der Untergeschosse zur Aufnahme des durch die Außenwände diffundierenden Wassers in die Raumluft wird hingewiesen.

Die Anschlüsse zwischen Sohle und Wand sind sorgfältig mit Fugen- blech oder Fugenband auszuführen.

Besonderes Augenmerk ist auf Lichtschächte, Außentreppen o.ä. zu le- gen, die dicht und nach innen an die Hausentwässerung angeschlossen sein müssen.

Von der Geländeoberkante bis mindestens 15 cm oberhalb der Gelän- deoberkante ist die Bauwerksabdichtung gegen Spritzwasser und Bo- denfeuchte am Wandsockel (Klasse W4-E) herzustellen.

Alle Bauwerksabdichtungen des Neubaus sind unterhalb der Gelände- oberkante gemäß DIN 18533, Teil 1 bis 3, Ausgabe Juli 2017, auf die Einwirkung von drückendem Wasser nach Klasse W2-E zu bemessen, wobei als Bemessungswasserstand eine Kote von 522,5 m NHN anzu- setzen ist.

6.4 Versickerung

Die im Zuge der Feldarbeiten aufgeschlossenen feinkornreichen quartä- ren Kiesböden sind als mäßig bis wenig durchlässig zu beurteilen. Auf- grund des hohen Feinkorngehalts der anstehenden quartären Kiesböden und der somit einhergehenden geringen Wasserdurchlässigkeit ist am Grundstück besonderes Augenmerk auf die Versickerung von Nieder- schlagswasser zu legen. Dies gilt es unter anderem für die Planung der Dachentwässerung sowie der Entwässerung von Straßen, Wegen und Freiflächen zu berücksichtigen.

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Aus diesem Grund haben wir an sechs Bodenproben die Korngrößenver- teilung mittels Nasssiebung bestimmt und aus der Kornverteilung die Durchlässigkeitsbeiwerte (k -Werte) der Böden berechnet. Nach ATV- f DVWK-A 138 ist bei einer Sieblinienauswertung ein Korrekturfaktor von 0,2 zu berücksichtigen. Die ermittelten k -Werte der einzelnen Proben f haben wir in der nachfolgenden Tabelle 5 zusammengefasst.

Tabelle 5: Ergebnisse der Kornverteilungsuntersuchungen mit den ermit- telten Feinkorngehalten der Bodenproben und den k –Werten f

Auf Grundlage unserer Bodenuntersuchungen müsste für die Dimensio- nierung der geplanten Versickerungseinrichtungen im Umgriff unserer Aufschlussbohrungen und innerhalb der quartären Kiesböden ein k -Wert f von 2 * 10-7 m/s angesetzt werden.

Gemäß des Regelwerks DWA-A 138 liegt der entwässerungstechnisch relevante Versickerungsbereich in einem k -Bereich von 1 * 10-3 m/s bis f 1 * 10-6 m/s. Eine Versickerung des Niederschlagswassers innerhalb des untersuchten Bereichs ist somit nicht möglich bzw. nicht wirtschaftlich.

Bei Baugrunderkundungen im Umgriff des Grundstücks wurde festge- stellt, dass der Feinkornanteil und somit die Durchlässigkeitsbeiwerte in- nerhalb der quartären Kiesböden je nach Standort variieren kann. Wir empfehlen deshalb, am geplanten Standort der Versickerungseinrichtun- gen zusätzliche Untersuchungen zur Beurteilung der Sickerfähigkeit des

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 32 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

Untergrundes durchzuführen. Hierbei werden in Bohrlöchern Sickertests durchgeführt und die Durchlässigkeitsbeiwerte der Bodenhorizonte be- rechnet. Des Weiteren sind aus diesen Bereichen Bodenproben zu ent- nehmen und die Korngrößenverteilung mittels Nasssiebung zu bestim- men. Mit dieser Methode war es uns bei vergleichbaren Bauvorhaben möglich, Kieslagen mit deutlich höheren Durchlässigkeitsbeiwerten zu identifizieren. Um die Sickerleistung der Böden an den geplanten Stand- orten der Versickerungseinrichtungen zu erhöhen, könnte auch noch ein Bodenaustausch ausgeführt werden. Hierbei werden die gewachsen, feinkornreichen Kiesböden durch Kiesböden mit geringerem Feinkornan- teil ersetzt.

Das Grundstück ist bei den Behörden als Altlastenverdachtsfläche ver- zeichnet. Aufgrund des Eintrags können von den Genehmigungsbehör- den (Referat für Klima- und Umweltschutz, Münchner Stadtentwässe- rung usw.) entsprechende Auflagen erlassen werden. Wir empfehlen deshalb, frühzeitig mit den Genehmigungsbehörden diesbezüglich Kon- takt aufzunehmen.

6.5 Hinweise zur Bauausführung

Zur Vermeidung von Rissen kann der Neubau in den üblichen Abstän- den abgefugt werden. Anderenfalls sind durch die Tragwerksplanung geeignete Maßnahmen zu planen, um eventuell auftretende Differenz- setzungen verträglich zu halten. Eine besonders sorgfältige Ausbildung der Fugen ist dort wesentlich, wo unterschiedlich belastete Bauwerkstei- le aneinandergrenzen.

Für die Hinterfüllung der Arbeitsräume ist nur geeignetes Material (Kies mit weniger als 8 Gew.-% Schlämmkorn) zu verwenden. Es ist darauf zu achten, dass das Material lagenweise eingebaut und verdichtet wird.

Der geplante Neubau bewirkt einen Aufstau des Grundwassers in Strö- mungsrichtung. Um den Einfluss des Neubaus auf die Grundwas- serströmung zu minimieren, ist eine Dükeranlage zu konzipieren.

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Projekt-Nr. 39114G Blatt 33 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München 29. Januar 2024

7. Schlussbemerkungen

Bei der Baugrunduntersuchung wurde festgestellt, dass im Baugebiet weitge- hend günstige Baugrundverhältnisse vorliegen. Die für das Bauvorhaben re- sultierenden Folgerungen wurden angegeben.

Bei Einhaltung der angeführten Gründungsempfehlungen und -hinweise wird eine technisch einwandfreie Gründung möglich sein.

Um Unsicherheiten bei der Gründung auszuschalten, wird empfohlen, die Aushub- bzw. Gründungssohle fachtechnisch abnehmen zu lassen.

Wegen des Eingriffs in das Grundwasser wird eine wasserrechtliche Geneh- migung erforderlich. Der Wasserrechtsantrag ist rechtzeitig vor Beginn der Ar- beiten (min. 6 Monate) bei der zuständigen Behörde (RKU) zu stellen. Der hierfür notwendige Antrag bzw. Gutachten zur Einleitung eines wasserrechtli- chen Verfahrens kann von uns getrennt erstellt werden.

Im Rahmen der Baugrunderkundung wurden Untersuchungen bezüglich mög- licher schädlicher Verunreinigungen im Boden durchgeführt. Des Weiteren wurde die Ergiebigkeit des quartären Grundwasserstockwerks in Bezug auf eine mögliche thermische Grundwassernutzung geprüft. Zu diesen Themen wird in gesonderten Berichten Stellung bezogen.

Das Gutachten sollte als Arbeitsunterlage während der Gründungsarbeiten immer auf der Baustelle zur Verfügung stehen.

Abschließend weisen wir darauf hin, dass in jedem Fall nur die Angaben im Gutachten verbindlich sind. Änderungen des Gutachtens bedürfen in jedem Fall der Schriftform.

Für weitere Untersuchungen oder weiterreichende Gründungs- oder Ausfüh- rungsempfehlungen sowie für Rückfragen stehen wir Ihnen gerne zur Verfü- gung.

München, 29. Januar 2024 RB / Ps

FRANK + BUMILLER + KRAFT Grundbauingenieure VBI GmbH

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Projekt-Nr. 39114G Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Anlagen

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Projekt-Nr.: 39114G Anlage 1 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Baugrubensicherung mit dem Grundriss des Neubaus und den Ansatzpunkten der Bohrungen (B) und Sondierungen (DPH)

DPH 5 DPH 4

B 2 DPH 2/ DPH 2a B 3 DPH 3

DPH 6

DPH 7 DPH 8 DPH 9 B 1 DPH 1/ DPH 1a

DPH 10

ohne Maßstab

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Projekt-Nr.: 39114G Anlage 6.1 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Grundwasserisohypsen vom Juli 1990 (MW)

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Maßstab 1 : 10.000 Quelle: Baureferat der LH München, Abt. U-Bahn-Bau

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Projekt-Nr.: 39114G Anlage 6.2 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

Rekonstruktion der Grundwasserisohypsen des Hochwassers vom Sommer 1940 (HHW)

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Maßstab 1 : 10.000 Quelle: Baureferat der LH München, Abt. U-Bahn-Bau

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Projekt-Nr.: 39114G Anlage 7 Haidenauplatz, HVB Headquarter 2, München

VERMESSUNGSPROTOKOLL

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