24152_Los1_Erd-Rohbauarbeiten_03_Bodengutachten.pdf

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KAISER GEOTECHNIK  AUF DEM KESSLING 6D  56414 NIEDERAHR Untersuchungen

Beratung  Gutachten

Verbandsgemeindewerke Westerburg Verbandsgemeindewerke Hachenburg Umwelt  Baugrund Gartenstraße 11

Hydrogeologie

57627 Hachenburg

21.07.2026

Geotechnischer Bericht

zum Projekt

Neuverlegung Verbundwasserleitung

und

Neubau

„Hochbehälter Lochum“

sowie

„Hochbehälter Langenhahn“

Proj.-Nr.: 25435

Kaiser Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d  56414 Niederahr Amtsgericht Montabaur HRB 5078 Nassauische Sparkasse Dipl.-Geologe Dr. Gerd Kaiser Telefon 02602 – 94952 – 0 Geschäftsführer: BLZ 510 500 15 Beratender Ingenieur Telefax 02602 – 94952– 59 Dipl.-Geologe Thilo Born Konto-Nr. 546 013 340 Dipl.-Geologe Thilo Born e-mail: info@kaiser-geotechnik.de Prokurist: IBAN: DE23510500150546013340 Dipl.-Geologe Holger Weimer SWIFT-BIC: NASSDE55XXX

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1.0 Veranlassung

Die Verbandsgemeindewerke Westerburg und Hachenburg erteilten den Auftrag, geotechnische Un- tersuchungen zur geplanten Neuverlegung einer Verbundwasserleitung zwischen dem Hochbehälter Lochum und den Ortsgemeinden Langenhahn sowie Himberg auszuführen.

Die Untersuchungsergebnisse sind in einem geotechnischen Bericht zu dokumentieren und im Hin- blick auf die Bauausführung zu bewerten.

2.0 Unterlagen

[1] Lagepläne (Ingenieurbüro Dr. Siekmann + Partner mbH)

[2] Schnitte, Ansichten, Höhenplan (Ingenieurbüro Dr. Siekmann + Partner mbH)

[3] Leitungspläne Versorgungsträger (ENM, T-Com)

[4] Ergebnisse der Kleinbohrungen

[5] Bodenklassifikation nach DIN 18 196, DIN 18 301 und DIN 18 324

[6] Klassifizierung in Homogenbereiche nach ATV DIN 18 300

[7] Arbeitsblatt DWA - A 125 Rohrvortrieb und verwandte Verfahren

[8] Asphaltanalysen auf teer-/pechhaltiges Bindemittel

[9] Bodenanalysen gemäß TR LAGA und EBV

[10] Fotodokumentation Bohrkerne

3.0 Situation

Die Verbandsgemeindewerke Westerburg und Hachenburg planen den Neubau von Trinkwasser- transportleitungen zwischen dem Hochbehälter Lochum und den Ortsgemeinden Langenhahn sowie Himberg.

Zudem ist der Neubau eines Hochbehälters an den Standpunkten Lochum und Langenhahn geplant.

Der vorgesehene Trassenabschnitt vom Hochbehälter Lochum bis zum Hochbehälter Langenhahn ist ca. 7500 m lang. Vom Hochbehälter Langenhahn führen Trassenabschnitte in die Ortslage von Lan- genhahn (ca. 1300 m) und Himberg (ca. 2160 m). Eine weitere Leitung führ von der Haupttrasse nach Bellingen (rd. 1000 m).

Im Rahmen der Maßnahme werden zwei Landstraßen, eine Kreisstraße sowie kleine Bäche gequert. Dies soll grabenlos erfolgen.

Die Trassenverläufe gehen aus den Übersichtslageplänen der Anlagen 1.1 bis 1.10 hervor.

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4.0 Durchgeführte Untersuchungen

Zur Feststellung der Baugrundverhältnisse wurden folgende Bodenaufschlüsse ausgeführt:

 Asphaltkernbohrung BK 1 - BK 8, BK 33, BK 34, BK 48 - BK 50, BK 54, BK 62,

BK 63, BK 67, BK 68  Kleinbohrungen (Ø 80/60 mm) RKS 1 - RKS 79

Die Ansatzpunkte der Bodenaufschlüsse gehen aus den Übersichtsplänen der Anlage 1.1 und 1.10 hervor.

Die ingenieurgeologischen Aufnahmen der Bohrungen sind in Anlehnung an DIN 4023 in Boden- profilen im Maßstab 1 : 25 (Anlage 2.1) dargestellt.

Eine Einteilung in Homogenbereiche gemäß ATV DIN 18 300 veranschaulichen die geotechnischen Systemschnitte der Anlagen 2.2 bis 2.13.

Die in den Bodenaufschlüssen angetroffenen Lockergesteine wurden bodenmechanischen Feld- versuchen unterzogen und nach DIN 18 196 und DIN 18 300 klassifiziert.

Die entnommenen Asphaltkerne wurden einer visuellen Prüfung unterzogen. Ferner wurde der As- phalt mit qualitativen Prüfmethoden auf teer-/pechhaltige Bestandteile untersucht. Zur weiteren Ab- sicherung wurden fünf Asphaltproben vollquantitativ auf den Leitparameter Polycyclische aromati- sche Kohlenwasserstoffe (PAK) analysiert.

Im Hinblick auf die Verwertung / Entsorgung von Bodenaushub wurden zur Feststellung möglicher Belastungen Bodenanalysen an sechs Mischproben und eine Einzelprobe auf die Parameterliste Boden der TR LAGA bzw. der EBV durchgeführt.

Hinsichtlich der vollständigen Asphaltanalysen wird auf den in der Anlage 3 beigefügten Prüfbericht des Laboratoriums verwiesen.

Eine Fotodokumentation der entnommenen Asphaltbohrkerne zeigt Anlage 4.

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5.0 Untersuchungsergebnisse

5.1 Geologisch - hydrogeologische Verhältnisse

Erkenntnisse zur Untergrundsituation liegen anhand Geologischer Karten, aus Bodenuntersuchungen in der Peripherie sowie aus den aktuell am Standort niedergebrachten Bohrungen vor.

Hiernach zeigt sich folgendes Bild der geologisch-hydrogeologischen Situation:

Die Basis des Geländes wird von paläozoischen Felsgesteinen als auch von tertiären Vulkaniten eingenommen.

Über dem Festgestein lagert eine Decke aus Lockergesteinen des Quartärs in Form von Basalt- zersatz, Hangschutt und Lehm.

Als oberstes Schichtglied liegen Auffüllungen und lokal Oberboden auf.

5.1.1 Oberboden

Als oberstes Schichtglied wurde bereichsweise an den Sondierpositionen RKS 9 - RKS 12, RKS 17, RKS 26, RKS 27, RKS 35 - RKS 37, RKS 47 sowie RKS 72 - RKS 79 humoser Oberboden in natürli- cher und aufgefüllter Form angetroffen.

Die meist braun gefärbte Schicht weist eine Mächtigkeit von ca. 0,15 m bis 0,7 m aufgenommen.

5.1.2 Auffüllungen

An der Oberfläche stehen meist Auffüllungen an. Diese bestehen an den Aufschlüssen BK/RKS 1 - BK/RKS 8, BK/RKS 33, BK/RKS 34, BK/RKS 48 - BK/RKS 50, BK/RKS 54, BK/RKS 62, BK/RKS 63, BK/RKS 67 und BK/RKS 68 zunächst aus Asphalt.

Im Liegenden des Asphalts bzw. an der Oberfläche der Wirtschafts- respektive Waldwege wurden aufgefüllte Schotter erkundet. Hinsichtlich Details zum gebunden und ungebunden Oberbau wird auf Kapitel 6 verweisen.

Darüber hinaus wurden feinkörnige Auffüllungen unterhalb der ungebundenen Tragschichten an den Sondierpositionen RKS 28 bis RKS 32 notiert. Von der Korngrößenzusammensetzung handelt es sich um einen schwach kiesigen, schwach tonigen, sandigen Schluff.

Die dunkelbraun gefärbte Ablagerung weist zum Zeitpunkt der Erkundung eine meist steifplastische Konsistenz auf.

Die Gesamtdicke der Auffüllungen wurde in den Bohrungen zu ca. 0,2 m bis 1,2 m erbohrt, wobei die Liegendgrenze ausschließlich an Aufschluss RKS 34 nicht erkundet wurde.

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5.1.3 Lehm

Im Liegenden der Auffüllungen wurde meist in Brauntönen gefärbte Verwitterungslehmsedimente erbohrt.

Der Boden zeigt vorwiegend die Kornzusammensetzung eines schwach tonigen, schwach kiesigen sandigen Schluffs. Lokal sind zudem Korngrößen in Stein- und Blockgröße zu verzeichnen.

Die Konsistenz des Bodens wurde zum Zeitpunkt der Baugrunderkundung vorwiegend als steifplas- tisch, steifplastisch bis halbfest und halbfest aufgenommen.

Erdbautechnisch ist der Lehm als stark wasser- und frostempfindlicher Boden zu klassifizieren. Er neigt bei Wasserkontakt und dynamischer Beanspruchung zu einer raschen Konsistenzänderung, d.h. zum Aufweichen.

Die Schichtstärke wurde zu ca. 0,2 m bis 3,4 m erbohrt. Die Basis der Schichteinheit wurden lokal nicht erbohrt.

5.1.4 Hangschutt

Im Liegenden des Lehms folgen vereinzelt Hangschuttsedimente von rotbrauner, brauner und grauer Farbe.

Der Boden repräsentiert die teils umgelagerten, teils in situ verbliebenen Verwitterungsprodukte der den Untergrund aufbauenden Festgesteine.

Von der Kornzusammensetzung handelt es sich vorwiegend um einen lokal schwach tonigen, sandi- gen, schluffigen Kies.

Die Lagerung der Hangschuttpartien mit korngestütztem Grobkornanteil ist auf der Grundlage der festgestellten Bohrwiderstände als mitteldicht und dicht einzustufen.

Die Wasserempfindlichkeit ist in Abhängigkeit vom Feinkornanteil als mittel bis hoch zu klassifizieren.

Die Schichtstärke der Baugrundeinheit wurde in den Bohrungen mit 0,3 m bis 1,0 m konstatiert. Die Basis der Schichteinheit wurde jedoch meist nicht aufgeschlossen.

5.1.5 Basaltzersatz

An einer Vielzahl der Sondierungen wurden im Liegenden des Lehms Verwitterungsprodukte basalti- schen Ursprungs.

Die Farbe der grusigen Zersatzprodukte variiert von braun, rot, gelb, über grau bis hin zu rotbraun.

In Abhängigkeit vom Verwitterungsgrad und der Kompetenz des Ausgangsmaterials ist der teils in situ verbliebene und teils umgelagerte Basaltzersatz annähernd zu einem bindigen und kiesigen Locker- gestein umgewandelt bzw. kiesig - blockig aufgelöst. In den Profilen ist dieser Bereich mit L/Zv bzw. Lx/Zv gekennzeichnet.

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Bodenmechanisch ist der Basaltzersatz meist zu einem kiesigen, sandigen Schluff verwittert. Be- reichsweise überwiegt die Kiesfraktion.

Die Zustandsform des Zersatzmaterials wurde als überwiegend halbfest eingestuft. Basierend auf den Bohrwiderständen kann für den Basaltzersatz hier von einer dichten Lagerung ausgegangen werden.

Erfahrungsgemäß sind in dem Basaltzersatz diffus eingeschaltete Basaltfragmente von Stein- und Blockgröße charakteristisch, wie auch die Bohrabbrüche auf Grund mangelnden Bohrfortschritts an den Aufschlüssen RKS 11, RKS 37, RKS 53, RKS 56, RKS 66, und RKS 72 - RKS 79 beweisen.

Die Schichtstärke wurde in den Bohrungen mit Schwankungen zwischen rd. 0,3 m bis ca. 4,5 m nachgewiesen, wobei die Liegendgrenze der Baugrundeinheit in den Bohrungen noch nicht erreicht war.

5.1.6 Basalt (Tertiär)

Mittels der Bohrungen RKS 47 bis RKS 49 wurde im Liegenden des Basaltverwitterungslehms ein z.T. in der Hangendzone noch intensiv verwitterter Vulkanit (Basalt) angetroffen, dessen Material- kompetenz, wie die Ergebnisse der Bohrungen ausweisen, mit zunehmender Tiefe vergleichsweise schnell zunimmt.

Die Bohrwiderstände der Kleinbohrungen indizieren, dass es sich hier nicht nur um Blockschutt und „Basaltbomben“, sondern vermutlich bereits um anstehenden verwitterten bis kompakten Basalt han- delt. So mussten auf Grund von mangelnden Bohrfortschritts an den Aufschlüssen RKS 47 bis RKS 49 die Sondierungen ab einer Tiefen von 0,75 m bis 1,5 abgebrochen werden.

Weitergehende Aussagen hierzu können aufgrund der begrenzten Erkundungsmöglichkeit mit den Kleinbohrungen nicht abgeleitet werden. Hierzu wären ergänzende Untersuchungen, z.B. mittels Baggerschürfe oder Kernbohrungen, erforderlich.

5.1.7 Festgestein (Devon)

Bereichsweise wurden an der Basis des Untersuchungsareals unterdevonische Sedimentgesteine erkundet. Es handelt sich vorwiegend um Sandsteine mit Einschaltungen von Ton- und Siltsteinen.

Die Hangendgrenze des an den Aufschlüssen RKS 25 bis RKS 27 bereits deutlich strukturierten Felsgesteins wurde in den Bohrungen bei ca. 1,5 m bzw. 1,8 m unter Gelände festgestellt.

Die zu den veränderlich festen Gesteinen zählenden Schiefer sind in der Hangendzone verwittert bis zersetzt. Erfahrungsgemäß nimmt der Verwitterungsgrad zum Liegenden sukzessive ab und es er- folgt ein allmählicher Übergang vom stark verwitterten bis hin zum angewitterten und frischen Ge- stein, wie auch die Bohrabbrüche durch das Erreichen der Geräteauslastung an den Sondierungen RKS 26 und RKS 27 belegen.

Insbesondere in stärker gestörten Zonen ist auch in größeren Tiefen noch eine intensivere Verwitte- rung und Zerlegung zu erwarten.

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Ingenieurgeologisch sind die relativ milden Schiefer und mürben Sandsteine im Gegensatz zu mögli- chen silikatisch verfestigten, quarzitischen Lagen als veränderlich festes, vergleichsweise stark ver- witterungsanfälliges Gestein einzustufen.

Die einaxialen Druckfestigkeiten (q ) liegen nach Erfahrungswerten überwiegend in folgender Grö- u ßenordnung:

 stark entfestigt q = 1 - 5 MPa u  mäßig entfestigt q = 5 - 25 MPa u

Mit deutlich zunehmender Tiefe ist im schwach verwitterten bis frischen Schiefer mit Druckfestigkeiten von q = 25 - 50 MPa zu rechnen. u

Höhere Gesteinshärten (q >50 MPa) sind erfahrungsgemäß in nicht auszuschließenden quarzitisch u gebundenen Zwischenlagen sowie quarzitisch gebundenen Sandsteinen zu erwarten.

5.2 Wasserverhältnisse

Grundwasser wurde an dem Aufschluss RKS 10 in einer Tiefe von ca. 1,5 m angetroffen.

Im Nahbereich des Grabens „Weißer Graben“ korrespondiert das Grundwasser mit der Wasserfüh- rung der Vorflut, so dass sich die Grundwasserstände mit gewissen Verzögerungen an die Vorflut- wasserstände angleichen.

Genauere Aussagen zum höchsten Grundwasserstand sind grundsätzlich nur über längere Messrei- hen von Pegeln abzuleiten. Als Bemessungswasserstand ist in Vorflutnähe aufgrund der hydrogeolo- gischen Standortsituation als maximaler Grundwasserstand der HHW der Grabens in Ansatz zu bringen

Darüber hinaus wurde an den Aufschlüssen RKS 40, RKS 41, RKS 56 und RKS 70 oberflächennahes Hanggrundwasser (Schichtwasser, Stauwasser) zu notiert. Dieses Grundwasser tritt vornehmlich nach Perioden mit höheren Niederschlagsraten auf.

Das tiefere geschlossene Grundwasser ist erst in den Trennfugen der Festgesteine zu erwarten, die hydrogeologisch als Kluftgrundwasserleiter einzustufen sind.

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6.0 Bautechnische Beschreibung des Fahrbahnaufbaus

6.1 Gebundener Oberbau

Zur Charakterisierung des gebundenen Oberbaus wurden insgesamt 18 Bohrkerne im Projektab- schnitt entnommen. An den Bohrkernen wurden die einzelnen Lagen visuell identifiziert und deren Dicken bestimmt.

Die Ergebnisse sind nachfolgender Tabelle zu entnehmen. Als zusätzliche Information ist das Ergeb- nis der qualitativen / halbquantitativen Prüfung auf pechhaltiges Bindemittel (vgl. Anlage 3) aufgeführt.

Tab. 1: Schichten des gebundenen Oberbaus mit Angaben zu pechhaltigem Bindemittel

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ADS = Asphaltdeckschicht ATS = Asphalttragschicht ATDS = Asphalttragdeckschicht (+) = pechhaltig (-) = nicht pechhaltig

Die Bohrkernaufnahmen belegen vorwiegend einen Regelaufbau aus einer Asphalttragdeckschicht. Die Gesamtschichtstärke des Asphaltaufbaus variieren zwischen 4,0 cm bis 15,0 cm.

Die Asphalttragdeckschicht der Bohrkerne BK 48, BK 49 und BK 67 zerbrach bei der Entnahme.

Die Beschreibung und Ansprache der Schichten erfolgten ausschließlich visuell. Weiterführende Un- tersuchungen der Asphaltschichten wurden nicht ausgeführt.

6.2 Untersuchung auf pechhaltiges Bindemittel

Zur Prüfung auf teer-/pechhaltiges Bindemittel erfolgten an allen entnommenen Bohrkernen qualitati- ve Untersuchungen mittels UV - Fluoreszenz- und Farbtests mit dem Lackansprühverfahren.

Eine Zusammenstellung der Befunde geht aus Tab. 1 (Kap. 6.1) hervor.

Für die Asphaltschichten der Bohrkerne erbrachten die qualitativen Prüfmethoden keine Hinweise auf teer-/pechhaltiges Bindemittel.

Zur Absicherung der qualitativen Befunde erfolgten an insgesamt vier schichtenspezifischen Asphalt- proben und einer Einzelprobe vollquantitative Laboranalysen auf den Leitparameter PAK (Polycycli- sche aromatische Kohlenwasserstoffe).

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Die Probenzusammenstellungen und die Ergebnisse der vollquantitativen Analysen sind der nachfol- genden Tabelle 2 zu entnehmen.

Die detaillierten Untersuchungsergebnisse des Laboratoriums sind aus Anlage 3 ersichtlich.

ADS = Asphaltdeckschicht ATS = Asphalttragschicht ATDS = Asphalttragdeckschicht

Die Analysen ergaben eine Bestätigung der qualitativen Befunde.

In den Asphaltproben waren sehr geringe PAK-Summengehalte nachweisbar.

Diese Asphaltschichten sind somit nach den Kriterien zur Einstufung von Straßenaufbruch nach dem AVV-Code 17 03 02 (PAK-Gehalt  30 mg/kg) als „Bitumengemisch“ (nicht gefährlicher Abfall) zu klassifizieren.

Gemäß RuVA-StB 01 ergibt sich für den bituminös gebundenen Straßenaufbruch die Einstufung in die Verwertungsklasse A.

Der bituminös gebundene Straßenaufbruch ist einer geordneten Verwertung zuzuführen.

Weiterhin sind im Hinblick auf eine geordnete Verwertung des bituminös gebundenen Straßenauf- bruchs die Technischen Regeln der LAGA und die landesspezifischen Regelungen zu beachten.

Aufgrund der gewählten Abstände der Prüfstellen können im Zuge des Rückbaus der Straßen- befestigung in den Zwischenbereichen u. U. weitere, bisher verborgene, von den bisherigen Feststel- lungen abweichende Asphaltqualitäten angetroffen werden. Bei Unsicherheiten in der Einstufung sind sodann ergänzende Untersuchungen durchzuführen.

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6.3 Ungebundene Tragschichten

Die mit den Bohrungen aufgeschlossenen ungebundenen Tragschichten wurden auf die Parameter

• petrografische Zusammensetzung
• Kornzusammensetzung
• Schichtstärke
• Lagerungsdichte

untersucht.

Bei den stichprobenartig aufgeschlossenen „ungebundenen Tragschichten“ unter dem Asphalt han- delt es sich petrografisch um Korngemische aus Basalt.

Nach augenscheinlicher Prüfung der Kornzusammensetzung genügen die ungebundenen Trag- schichten in ihrer Ausbildung nur eingeschränkt den heutigen Standards gemäß ZTV SoB-StB 04 an Frostschutzmaterialien zu stellenden Anforderungen. Lokal ist eine Überschreitung des Größtkorns zu verzeichnen.

Die Schichtstärke variiert im Trassenabschnitt zwischen ca. 24 cm und 120 cm.

Die Bohrwiderstände indizieren für die ungebundenen Tragschichten eine vorwiegend mitteldichte Lagerung.

Die an der Oberfläche erkundeten ungebundenen Tragschichten der Wirtschafts- und Forstwege be- stehen ebenfalls aus Basalt. Bereichsweise wurden zudem Asphaltreste erkundet.

Die Korngrößenzusammensetzung entspricht meist einem schwach schluffigen bis schluffigen, sandi- gen Kies.

An Hand der Sondierwiderstände wurde die Lagerung dieser ca. 15 cm bis 100 cm starken Schicht ebenfalls meist als mitteldicht notiert.

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7.0 Umweltgeologische Untersuchungen

7.1 Bodenanalysen gemäß LAGA

Im Hinblick auf die Verwertung / Entsorgung möglicherweise als Aushub im Zuge der Baumaßnahme vom Standort zu verbringender bzw. im Rahmen der Baumaßnahme wieder vor Ort zu verwertender Bodenmassen wurden aus den dominierenden Baugrundeinheiten sechs Bodenmischproben und eine Einzelprobe gebildet und einer orientierenden Analytik gemäß den Technischen Regeln der LA- GA Parameterliste Boden zugeführt.

In der labortechnischen Untersuchung wurden folgende Böden mit den zugehörigen Probebezeich- nungen berücksichtigt:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter)

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter)

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28- 32 (weiter)

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter)

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter)

 MP 25435/6 nat. Böden

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8)

Die Einzelproben und die Zusammenstellung der Mischproben sind in den Bohrprofilen der Anlage 2 ersichtlich.

Zur Übersicht und Einstufung werden die Untersuchungsergebnisse in den nachfolgenden Tabellen den Zuordnungswerten der TR Boden (Fassung 11/2004) gegenübergestellt.

Zu einer möglichen Verwertung von Bodenmaterial in bodenähnlichen Anwendungen, d.h. eines uneingeschränkten Einbaus (Einbauklasse 0), sind in den Tab. 3.1 und 3.2 die Feststoff- und Eluat- konzentrationen im Vergleich zu den LAGA-Zuordnungswerten aufgelistet.

Aufgrund ihrer Kornzusammensetzungen und Schluffanteile wurden die untersuchten Mischproben MP 25435/1, MP 25435/2, MP 25435/4 und MP 25435/5 nach den bodenartspezifischen Zuord- nungswerten für Sand und die weiteren Mischproben nach Lehm/Schluff beurteilt.

Hinsichtlich der vollständigen Bodenanalysen wird auf die in der Anlage 3 beigefügten Prüfberichte des Laboratoriums verwiesen.

Tab. 3.1: Ergebnisse Bodenanalysen mit Zuordnungswerten für die Verwendung in bodenähnlichen Anwendungen (Feststoffgehalte im Bodenmaterial)

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1. maximale Feststoffgehalte für die Verfüllung von Abgrabungen unter Einhaltung bestimmter Randbedingungen (siehe “Aus- nahmen von der Regel“ für die Verfüllung von Abgrabungen in Nr. II.1.2.3.2)
2. Der Wert 15 mg/kg gilt für Bodenmaterial der Bodenarten Sand und Lehm/Schluff. Für Bodenmaterial der Bodenart Ton gilt der Wert 20 mg/kg
3. Der Wert 1 mg/kg gilt für Bodenmaterial der Bodenarten Sand und Lehm/Schluff. Für Bodenmaterial der Bodenart Ton gilt der Wert 1,5 mg/kg
4. Der Wert 0,7 mg/kg gilt für Bodenmaterial der Bodenarten Sand und Lehm/Schluff. Für Bodenmaterial der Bodenart Ton gilt der Wert 1,0 mg/kg
5. Bei einem C:N-Verhältnis >25 beträgt der Zuordnungswert 1 Masse-%
6. Bei Überschreitung ist die Ursache zu prüfen.
7. Die angegebenen Zuordnungswerte gelten für Kohlenwasserstoffverbindungen mit einer Kettenlänge von C10 bis C22. Der Gesamtgehalt, bestimmt nach E DIN EN 14039 (C10 bis C40 ), darf insgesamt den in Klammer genannten Wert nicht über- schreiten.

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Tab. 3.2: Ergebnisse Bodenanalysen mit Zuordnungswerten für die Verwendung in bodenähnlichen Anwendungen (Eluatkonzentrationen im Bodenmaterial)

Die Mischprobe MP 25435/6 genügt sowohl im Feststoff, als auch im Eluat den LAGA- Zuordnungswerten Z 0 für eine Verwendung in bodenähnlichen Anwendungen und somit den Krite- rien für einen unbelasteten Boden.

An den Mischproben MP 25435/1 bis MP 25435/5 und an der Einzelprobe EP 71 sind hingegen Überschreitungen der Zuordnungswerte Z 0* im Feststoff zu verzeichnen.

Die durch diese Mischproben repräsentierten Böden können im Regelfall nicht mehr in bodenähnli- chen Anwendungen verwendet werden und sind daher auf den möglichen Einbau in technischen Bauwerken zu prüfen.

Z:\KG 2025\Projekte\Lochum\Verbundwasserleitung Zentralbehälter Lochum und Langenhahn_PN_25435\G_PN_25435.doc 14

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Zur Beurteilung der Möglichkeiten eines eingeschränkten Einbaus in technischen Bauwerken sind die Untersuchungsergebnisse im Feststoff in der nachfolgenden Tabellen 4 den Zuordnungswerten

 Z 1 der Einbauklasse 1 (Eingeschränkter offener Einbau) und

 Z 2 der Einbauklasse 2 (Eingeschränkter Einbau mit definierten technischen

Sicherungsmaßnahmen)

gegenübergestellt.

Tab. 4: Ergebnisse Bodenanalysen mit Zuordnungswerten für den eingeschränkten Einbau in technischen Bauwerken (Feststoffgehalte im Bodenmaterial)

1. bei Überschreitung ist die Ursache zu prüfen

2. Die angegebenen Zuordnungswerte gelten für Kohlenwasserstoffverbindungen mit einer Kettenlänge von C10 bis C22. Der Gesamtgehalt, bestimmt nach E DIN EN 14039 (C10 bis C40 ), darf insgesamt den in Klammer genannten Wert nicht über- schreiten.

3. Bodenmaterial mit Zuordnungswerten > 3 mg/kg und < 9 mg/kg darf nur in Gebieten mit hydrogeologisch günstigen Deck- schichten eingebaut werden.

Z:\KG 2025\Projekte\Lochum\Verbundwasserleitung Zentralbehälter Lochum und Langenhahn_PN_25435\G_PN_25435.doc 15

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Einstufungsrelevant erhöht sind folgende Parameter:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28 - 32 (weiter) TOC (F)

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/6 nat. Böden -

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8) TOC (F)

Zusammenfassend sind die untersuchten Bodenqualitäten aufgrund der Befunde gemäß den TR LA- GA wie folgt einzustufen:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter) Z 1.1 (Z 0*)

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter) Z 1.1 (Z 0*)

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28 - 32 (weiter) Z 2

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter) Z 1.1 (Z 0*)

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter) Z 1.1 (Z 0*)

 MP 25435/6 nat. Böden Z 0

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8) Z 2

Der leicht erhöhten Nickelgehalten in Feststoff in den Schotterproben lassen sich aus gutachtlicher Sicht auf die geogene Grundbelastung zurückführen und stellt aus umwelt- / abfalltechnischer Sicht keine umweltrelevante Belastung dar. Eine Wiederverwertung des Schotters ist somit möglich. Vor- behaltlich der Zustimmung der zuständigen Fachbehörden können die Schotter ggf. noch nach den Kriterien der Einbauklasse Z 0* eingestuft werden.

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7.2 Bodenanalysen gemäß EBV

Im Hinblick auf die Verwertung / Entsorgung möglicherweise als Aushub im Zuge der Baumaßnahme vom Standort zu verbringender bzw. im Rahmen der Baumaßnahme wieder vor Ort zu verwertender Bodenmassen wurden die Bodenmischproben abstimmungsgemäß einer orientierenden Analytik ge- mäß Ersatzbaustoffverordnung (EBV) vom 9. Juli 2021, Parameterliste für Bodenmaterial und Bag- gergut (Anlage 1 Tab. 3), zugeführt. Zur Übersicht und Einstufung werden die Untersuchungsergeb- nisse im Feststoff und Eluat in der nachfolgenden Tabelle 5 den Materialwerten für Bodenmaterial und Baggergut gemäß EBV gegenübergestellt.

Tab. 5: Ergebnisse Bodenanalysen mit Materialwerten für Bodenmaterial 1) und Baggergut gemäß EBV

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1. Die Materialwerte gelten für Bodenmaterial und Baggergut mit bis zu 10 Vol.-% (BM und BG) oder bis zu 50 Vol.-% (BM-F und BG-F) mineralischer Fremdbestandteile im Sinne von BBodSchV § 2 Nummer 8 mit nur vernachlässigbaren Anteilen an Störstoffen im Sinne von BBodSchV § 2 Nummer 9. Bodenmaterial der Klasse BM-0 und Baggergut der Klasse BG-0 erfüllen die wertbezogenen Anforde- rungen an das Auf- oder Einbringen gemäß BBodSchV § 7 Absatz 3. Bodenmaterial der Klassen BM-0 und Baggergut der Klasse BG-0 Sand erfüllen die wertbezogenen Anforderungen an das Auf- oder Einbringen gemäß BBodSchV § 8 Absatz 2. Bodenmaterial der Klas- se BM-0* und Baggergut der Klasse BG-0* erfüllen die wertbezogenen Anforderungen an das Auf- oder Einbringen gemäß BBodSchV § 8 Absatz 3 Nummer 1.
2. Bodenarten-Hauptgruppen gemäß Bodenkundlicher Kartieranleitung, 5. Auflage, Hannover 2009 (KA 5); stark schluffige Sande, lehmig- schluffige Sande und stark lehmige Sande sowie Materialien, die nicht bodenartspezifisch zugeordnet werden können, sind entsprechen der Bodenart Lehm, Schluff zu bewerten.
3. Die Eluatwerte in Spalte 6 sind mit Ausnahme des Eluatwertes für Sulfat nur maßgeblich, wenn für den betreffenden Stoff der jeweilige Feststoffwert nach Spalte 3 bis 5 überschritten wird. Der Eluatwert für PAK15 und Naphthalin und Methylnaphthaline, gesamt, ist maß- geblich, wenn der Feststoffwert für PAK16 nach Spalte 3 bis 5 überschritten wird. Die in Klammern genannten Werte gellten jeweils bei einem TOC-Gehalt von ≥ 0,5%.
4. Stoffspezifischer Orientierungswert; bei Abweichungen ist die Ursache zu prüfen.
5. Bei Überschreitung des Wertes ist die Ursache zu prüfen. Handelt es sich um naturbedingt erhöhte Sulfatkonzentrationen, ist eine Verwertung innerhalb der betroffenen Gebiete möglich. Außerhalb dieser Gebiete ist über die Verwertungseignung im Einzelfall zu ent- scheiden.
6. Der Wert 1 mg/kg gilt für Bodenmaterial der Bodenarten Sand und Lehm, Schluff. Für Bodenmaterial der Bodenart Ton gilt der Wert 1,5 mg/kg.

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7. Bodenmaterialspezifischer Zuordnungswert. Der TOC-Gehalt muss nur bei Hinweisen auf erhöhte Gehalte nach den Untersuchungsver- fahren in Anlage 5 bestimmt werden. § 6 Absatz 11 Satz 2 und 3 der BBodSchV ist entsprechend anzuwenden. Beim Einbau sind Vo- lumenbeständigkeit und Setzungsprozesse zu berücksichtigen.
8. Die angegebenen Werte gelten für Kohlenwasserstoffverbindungen mit einer Kettenlänge von C10 bis C22. Der Gesamtgehalt, bestimmt nach DIN EN 14039 „Charakterisierung von Abfällen – Bestimmung des Gehaltes an Kohlenwasserstoffen von C10 bis C40 mittels Gas- chromatographie“, Ausgabe Januar 2005 darf insgesamt den in Klammern genannten Wert nicht überschreiten.
9. PAK15: PAK16 ohne Naphthalin und Methylnaphthaline
10. PAK16: stellvertretend für die Gruppe der polyzyklischen aromatischen Kohlenwasserstoff (PAK) werden nach der Liste der US- amerikanische Umweltbehörde, Environmental Protection Agency (EPA), 16 ausgewählte PAK untersucht: Acenaphthen, Acenaphthyl- en, Anthracen, Benzo[a]anthracen, Benzo[a]pyren, Benzo[b]fluoranthen, Benzo[g,h,i]perylen, Benzo[k]fluoranthen, Chrysen, Diben- zo[a,h]anthracen, Fluoranthen, Fluoren, Indeno[1,2,3-cd]pyren, Naphthalin, Phenanthren und Pyren.
11. Bei Überschreitung der Werte sind die Materialien auf fallspezifische Belastungen zu untersuchen.
12. Bei Quecksilber und Thallium ist für die Klassifizierung in die Materialklassen BM-F0*/BG-F0*, BM-F1/BG-F1, BM-F2/BG-F2, BM- F3/BG-F3 der angegebene Gesamtgehalt maßgeblich. Der Eluatwert der materialklasse BM-0*/BG0* ist einzuhalten.

• Nicht analysiert.

Einstufungsrelevant erhöht sind folgende Parameter:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28- 32 (weiter) TOC (F)

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter) Nickel (F)

 MP 25435/6 nat. Böden -

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8) TOC (F)

Zusammenfassend sind die untersuchten Bodenqualitäten aufgrund der Befunde gemäß der EBV wie folgt einzustufen:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter) BM-F3 (BM-0*)

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter) BM-F3 (BM-0*)

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28- 32 (weiter) BM-F0*

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter) BM-F3 (BM-0*)

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter) BM-F3 (BM-0*)

 MP 25435/6 nat. Böden BM-0

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8) BM-F0*

Die leicht erhöhten Nickelgehalte in Feststoff in den Schotterproben lassen sich aus gutachtlicher Sicht auf die geogene Grundbelastung zurückführen und stellt aus umwelt- / abfalltechnischer Sicht keine umweltrelevante Belastung dar. Eine Wiederverwertung des Schotters ist somit möglich. Vor- behaltlich der Zustimmung der zuständigen Fachbehörden können die Schotter ggf. noch nach den Kriterien der Einbauklasse BM-0* eingestuft werden.

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Gemäß Abfallverzeichnis-Verordnung (AVV) ergeben sich für die untersuchten Baugrundeinheiten folgenden AVV-Schlüssel:

 MP 25435/1 Auffüllung RKS 1 - 26 (Schotter) 17 05 04

 MP 25435/2 Auffüllung RKS 27 - 47 (Schotter) 17 05 04

 MP 25435/3 Auffüllung RKS 28- 32 (weiter) 17 05 04

 MP 25435/4 Auffüllung RKS 48 - 65 (Schotter) 17 05 04

 MP 25435/5 Auffüllung RKS 66 - 71 (Schotter) 17 05 04

 MP 25435/6 nat. Böden 17 05 04

 EP 71 Auffüllung (0,6 - 0,8) 17 05 04

Ergänzende Hinweise

Im Hinblick auf die Verwertung / Entsorgung, die Lagerung und den Transport sowie die Nachweis- führung sind die EBV vom 9. Juli 2021, die BBodSchV, die Technischen Regeln der LAGA sowie die landesspezifischen Vorgaben zu beachten.

Bedingt durch die Abstände der Beprobungsstellen im Untersuchungsbereich können im Rahmen der Erdarbeiten möglicherweise in den Zwischenbereichen bisher verborgene, sensorisch auffällige Par- tien vorgefunden werden.

Die im Rahmen der Baumaßnahme anfallenden Bodenmassen sind in Abhängigkeit von den Vor- kenntnissen zu möglichen Belastungen und sensorischen Feststellungen zu separieren, bei Nachweis von oder Verdacht auf Belastungen gegen Niederschlagswasser, Staubverwehungen und unkontrol- lierten Zugriff geschützt auf wasserundurchlässiger Grundfläche bereitzustellen, repräsentativ zu be- proben und zu analysieren.

Auf der Basis der Untersuchungsergebnisse ist über den weiteren Verbleib der Aushubmassen zu befinden.

Weiterhin ist darauf hinzuweisen, dass je nach Wahl der Verwertungs- / Entsorgungsstellen aufgrund deren spezifischer Genehmigungsbescheide ggf. zusätzliche Parameter zu untersuchen sind. Hieraus kann sich eine andere, u. U. auch ungünstigere Bewertung ergeben.

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8.0 Homogenbereiche

8.1 Einteilung

Die ATV DIN 18 319 „Rohrvortriebsarbeiten gilt für den unterirdischen Einbau von verfestigten Rohren und vergleichbaren Baukörpern beliebigen Profils durch Pressen, Rammen und Ziehen.

Sie gilt auch für Rohrvortriebsarbeiten im Verdrängungsverfahren, das Überfahren bestehender Lei- tungen und das Verdrängen bestehender Rohrleitungen sowie für das Lösen von Boden und Fels beim Vortrieb und das Fördern aus dem Rohr und dem unmittelbaren Arbeitsbereich. Sie gilt nicht für „Horizontalspülbohrarbeiten“. Diese werden durch die ATV DIN 18 324 geregelt.

Für die Herstellung von Start-, Ziel-, Zwischen-, Berge- und sonstigen Baugruben sind die ATV DIN 18300 „Erdarbeiten“, die ATV DIN 18303 „Verbauarbeiten“ und ggf. die ATV DIN 18301 „Bohrarbei- ten“ heranzuziehen.

Boden und Fels sind entsprechend ihrem Zustand vor dem Lösen in Homogenbereiche einzuteilen. Der Homogenbereich ist ein begrenzter Bereich, bestehend aus einzelnen oder mehreren Boden- oder Felsschichten, der für Rohrvortriebsverfahren und Horizontalspülbohrarbeiten vergleichbare Ei- genschaften aufweist.

Hierfür sind diverse Eigenschaften und Kennwerte sowie deren ermittelte Bandbreite anzugeben. Zusätzlich sind umweltrelevante Inhaltsstoffe bei der Einteilung in Homogenbereiche zu berücksichti- gen. Die Angaben sind orientierend und beruhen auf den Ergebnissen boden- und felsmechanischer Feldversuche an Proben aus den verfügbaren Bodenaufschlüssen sowie auf Erfahrungs- und Fachli- teraturwerten.

Tab. 6: Eigenschaften für die Homogenbereiche Boden

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Auf Grund der Petrografie der im Bereich der geplanten Vortriebsstrecken anstehenden Lockerge- steine, wurde der Kalk- und Sulfatgehalt sowie der Organischer Anteil nicht bestimmt.

Tab. 7: Eigenschaften für den Homogenbereich Fels

*) je nach Verwitterungsgrad, tektonischen Beanspruchung, Kluftweite, Kluftabstand und Durchlässigkeit der Schichtglieder n.b.) aufgrund der Petrografie der Gesteine nicht relevant und daher nicht bestimmt

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8.2 Bodenmechanische Kennwerte

Basierend auf den Ergebnissen bodenmechanischer Feldversuche sowie auf Erfahrungswerten kön- nen den am Projektstandort angetroffenen Lockergesteinen in Anlehnung an die einschlägigen Nor- men die folgenden bodenmechanischen Klassifizierungen und Kenndaten zugeordnet werden:

Tab. 8: Charakteristische Werte der Wichten und Scherparameter sowie Steifemoduln

[*] Bodenmechanische Kennwerte von möglichen Schotterpolster (grobkörnige Böden nach DIN 18196) [**] Ersatzscherparameter (Reibungswinkel, Kohäsion), keine Trennflächenparameter

Bei Ausführung von verpressten Mikropfählen (z.B. Rückverankerung Verbau, Spundwand Start- und Zielgrube) können für die für eine Lastabtragung in Frage kommenden Baugrundeinheiten nach Er- fahrungswerten die folgenden charakteristischen Pfahlmantelreibungswerte q (Bruchwerte) ange- s1,k setzt werden:

 Auffüllungen -

 Lehm (mind. steifplastisch) 60 - 80 kN/m²

 Hangschutt (mind. mitteldicht) 120 - 200 kN/m²

 Basaltzersatz (mind. mitteldicht/steifplastisch) 60 - 150 kN/m²

 Fels, verwittert bis angewittert (Zv) 200 - 400 kN/m²

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8.3 Frostempfindlichkeit und Verdichtbarkeitsklasse

Auf der Grundlage der durchgeführten Untersuchungen ergeben sich für die in den Bohrungen ange- troffenen Böden folgende Klassifizierungen zur Frostempfindlichkeit und Verdichtbarkeit:

Tab. 9: Frostempfindlichkeit und Verdichtbarkeit

F1=nicht frostempfindlich F2=gering bis mittel frostempfindlich F3=sehr frostempfindlich V1= gut verdichtbar V2=mäßig gut verdichtbar V3=eingeschränkt verdichtbar

8.4 Bodenklassen („alt“)

Auf der Grundlage der durchgeführten Untersuchungen sind hilfsweise die aus den „alten Normun- gen“ nach DIN 18 300, 18 301 (Bohrarbeiten) und 18 319 (Rohrvortriebsarbeiten) resultierenden Klassifizierungen angegeben:

Tab. 10: Bodenklassen nach DIN 18 300, 18 301, 18 319 „alt“

Die Bodenklassen der DIN 18 300 (alt) sind hilfsweise in der Anlage 2 dargestellt.

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9.0 Geotechnische Hinweise zur Bauausführung

 Homogenbereich Va / Vb Ton-, Silt- und Sandstein, Basalt

Grundwasser wurde an dem Aufschluss RKS 10 in einer Tiefe von ca. 1,5 m angetroffen. Im Nahbe- reich des Grabens „Weißer Graben“ korrespondiert das Grundwasser mit der Wasserführung der Vor- flut, so dass sich die Grundwasserstände mit gewissen Verzögerungen an die Vorflutwasserstände angleichen. Darüber hinaus ist temporär mit der Ausbildung von oberflächennahen Schicht-, Stau- und Hangwassers zu rechnen (vgl. Kap. 5.2).

Wasserleitung (offene Bauweise)

Bei Ansatz von einer vorläufig gewählten Einschnittstiefe von ca. 1,5 m im Leitungsgraben sind Auf- füllungen, Lehm, Hangschutt, Basaltzersatz und Felsgestein zu erwarten.

Die bautechnische Eignung von Aushubmassen für den örtlichen Wiedereinbau im Leitungsgraben ist aufgrund der Kornzusammensetzung der anfallenden Bodenmassen begrenzt.

Hierbei ist zwischen den Bereichen im freien Gelände und den Bereichen zu unterscheiden, wo auf- grund der aktuellen oder späteren Nutzung Verdichtungsgrad und Tragfähigkeit von größerer Bedeu- tung sind.

Die im Rahmen der Baumaßnahme anfallenden, Auffüllungen Homogenbereich Ia sind gemäß EBV zwar als BM-F3 einzustufen, hierbei ist jedoch der Nickelgehalt geogen (natürlich) im Basaltschotter erhöht. Aus gutachterlicher Sicht ist eine Wiederverwertung des Schotters vorbehaltlich der Zustim- mung der zuständigen Fachbehörden vor Ort möglich.

Homogenbereich Ib ist auf Grund der enthaltenden Organik für eine Widerverwertung zu vermeiden.

Die fein- bis gemischtkörnigen natürlichen Böden scheiden im Hinblick auf einen ausreichenden Ver- dichtungsgrad ohne den Boden verbessernde Maßnahmen (Bindemittel) aufgrund des Setzungsrisi- kos in Bereichen in denen Anforderungen an den Verdichtungsgrad und die Tragfähigkeit gestellt werden a priori aus.

Sofern entgegen der bisherigen Planung zur Verbesserung der Wiedereinbaufähigkeit feinkornreicher Aushubmassen eine Behandlung mit Bindemitteln (z.B. Weissfeinkalk) erfolgen soll, wird auf das Er- fordernis einer Eignungsprüfung und die Lage innerhalb der Bebauung (Staubentwicklung!) verwie-

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sen. Dies gilt auch im Hinblick auf eine angemessene Dosierung des Bindemittels, um einer übermä- ßigen Aushärtung des Bodens durch eine puzzolanische Reaktion („Verfelsung“) entgegen zu wirken.

In diesem Zusammenhang wird hier auf mögliche steinige, blockige Komponenten im Basaltverwitte- rungslehm und Basaltzersatz verwiesen. Zudem muss in den v.g. Homogenbereichen mit einer er- höhten Bindemittelzugabe aufgrund der Einstufung der o. g. Böden wenigstens in die Bodengruppe „mittelplastische Tone (kurz: TM)“ gerechnet werden.

Aufgrund der Witterungsanfälligkeit und des damit verbundenen Einbaurisikos wird empfohlen, aus- reichende Fremdmassen in der Ausschreibung zu berücksichtigen.

Zu den geeigneten, weniger witterungsanfälligen Ersatzschüttstoffen zählen neben abgestuften Mine- ralgemischen feinkornarme Steinerden und Vorsiebmaterialien sowie bautechnisch gleichwertige und zugleich umweltverträgliche Recyclingbaustoffe. Der Feinkornanteil < 0,063 mm sollte aus o. a. Gründen einen Anteil von ca. 10-12 % nicht überschreiten.

Schwach angewitterte Felspartien sind aufgrund des stückigen bis großstückigen, teils blockigen bis großblockigen Zerfalls, der daraus resultierenden Kornabstufung sowie des unzulässigen Größtkorns ohne weitere Aufbereitung grundsätzlich ungeeignet.

Für eine mögliche Rückverfüllung kommen vor allem Partien kleinstückig zerfallenden Festgesteins von geringerer Verbandsfestigkeit in Betracht.

Wesentliche Voraussetzung für die Wiederverwertung des Felsgesteins ist ein absolut hohlraum-freier Einbau, der nur durch eine Kornzertrümmerung und enge Verzahnung sowie geringmächtige Schütt- lagen (max. 20 cm) erreicht werden kann.

Bei Leitungsgräben innerhalb des Straßenkörpers gelten generell die in den „ZTVA-StB“ und den hierin aufgeführten weiteren Regelwerken genannten Anforderungen. Grundsätzliches Ziel der Wie- derherstellung ist gemäß den „ZTVA-StB“, “den Oberbau der aufgegrabenen Verkehrsfläche so wieder herzustellen, dass er dem ursprünglichen Zustand technisch gleichwertig ist. Ist die Wiederherstellung des Oberbaus mit dem vorgefundenen Schichtenaufbau technisch nicht zweckmäßig, orientiert sich die Wiederher- stellung an den Regelbauweisen der RStO. Unterschreitet oder überschreitet der vorgefundene Schichtenaufbau deutlich den gemäß Bauklasse/ Belastungsklasse erforderlichen Aufbau nach RStO, wird in Anlehnung an den vorhandenen Oberbau im Einvernehmen mit dem Straßenbaulastträger eine Bauweise festgelegt.“

Unter der normalen Bettung werden in der Grabensohle dann zusätzliche Stabilisierungen erforder- lich, wenn stärker aufgeweichte bindige Böden angetroffen werden. Hiermit ist vorrangig in bindigen, temporär Grundwasser führenden Bereichen zu rechnen.

In diesen jahreszeiten- bzw. niederschlagsbedingt zu erwartenden Schwachzonen ist je nach Stärke mit grobkörnigen Böden (nach DIN 18 196) der Körnungen 0/32 – 0/63 zu stabilisieren.

Erfahrungsgemäß ist sodann von erforderlichen Austauschstärken in der Größenordnung von ca. 10 cm bis 20 cm auszugehen.

Im Bereich der Wirtschaftswege ist auf Höhe des Erdplanums mindestens eine Tragfähigkeit von 30 MN/m² vorzuweisen. Die weitere Bauweise ist je nach Beanspruchung und Bauweise den Richtlinien für den ländlichen Wegebau zu entnehmen.

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Wasserleitung (geschlossene Bauweise)

Die Querung des Grabens (Weißer Graben), der K 61 sowie der L 303 und L 304 ist in geschlossener Bauweise vorgesehen. Eine Übersicht zu den Baugrundverhältnissen im Bereich dieser Abschnitte zeigen die in Anlage 2 beigefügten Geologischen Systemschnitte.

In der Wahl des geeigneten Vortriebverfahrens sind neben der Kostenseite mehrere technische Fak- toren zu berücksichtigen. Hierzu zählen neben dem erforderlichen Durchmesser die erforderliche Mindestüberdeckung, die Vortriebslänge und die in der Vortriebsstrecke zu erwartenden Böden mit ihren spezifischen boden- und felsmechanischen Eigenschaften sowie die zum Zeitpunkt der Bau- maßnahme vorliegenden Grundwasserverhältnisse.

Es ist insbesondere darauf zu achten, dass in der Vortriebsstrecke im Basaltzersatz Grobkornkompo- nenten von Stein- und ggf.- Blockgröße nicht ausgeschlossen werden können. Zudem ist bei allen Querungen je nach Vortriebstiefe das Felsgestein (Basalt als auch Ton-, Silt- und Sandstein) zu er- warten.

Die Anwendung des vorgesehenen Spülbohrverfahrens (HDD-Verfahren) ist grundsätzlich in Locker- und Felsgesteinen möglich. Gleichwohl ist im Vorfeld zu prüfen, ob im HDD-Verfahren auch das Auf- treten von kompakten Sandsteinen und Basalt, ausführbar ist.

Hinsichtlich Details wird auf die Empfehlungen des Arbeitsblattes DWA-A 125 verwiesen.

Bei der Ausbildung von Baugrubenböschungen sind grundsätzlich die Vorgaben der DIN 4124 zu beachten.

Für die im Projektareal anstehenden Locker- und Felsgesteine können in der wasserungesättigten Zone die folgenden zulässigen Neigungen lastfreier Böschungen gewählt werden:

 Auffüllungen  45°

 Lehm  60° (wenn weich  45°)

 Hangschutt  45°

 Basaltzersatz  45°

 Festgestein  45°- 80° (je nach Verwitterungs-, Durchtrennungs- Zerlegungsgrad u. Trennflächenstellung)

Sofern die o.a. Böschungsneigungen aufgrund eingeschränkten Platzangebotes oder wegen hoch anstehendem Grundwasser nicht ausführbar sind, sind zwingend Baugrubensicherungsmaßnahmen zu berücksichtigen.

In der statischen Bemessung eines Verbaus (Start- / Zielgrube) können die in Kapitel 8.2 zugrunde gelegten erdstatischen Kennwerte in Verbindung mit den Bohrprofilen (Anlage 2) und den Wasser- ständen (Kap. 5.2) angesetzt werden.

Weiterhin ist darauf zu verweisen, dass eine längere Grundwasserhaltung für den Fall einer nicht weitgehend umschlossenen Baugrube eine vergleichsweise weitreichende Grundwasserabsenkung in der Umgebung des Projektareals bewirkt.

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Diese kann durch Wasserentzug und Wegfall des Auftriebs sowie Sedimentausspülungen zu Set- zungsschäden insbesondere an über bindige Deckschichten gegründeten Nachbarbauwerken führen. Ferner besteht die Gefahr eines hydraulischen Kurzschlusses zwischen Vorfluter und Baugrube.

Dieses Risiko kann nur dann weitgehend minimiert werden, wenn eine wasserdichte Umschließung der Baugrube, z.B. mittels Spundwand, überschnittener Bohrpfahlwand oder rückverankerter Dicht- bzw. Schmalwand erfolgt.

Zur Limitierung des Wasseranfalls und Vermeidung eines hydraulischen Grundbruchs sind diese so- dann bis in die Verwitterungszone des Felsgesteins einzubinden. Hierzu muss erfahrungsgemäß auf- grund mit der Tiefe zunehmender Gesteinsfestigkeit und bedingt durch grobe Gerölle und Blöcke im Hangschutt bzw. Basaltzersatz und im Felsgestein vorgebohrt werden.

Um Schäden an der benachbarten Bausubstanz durch Schwingungen zu vermeiden, ist beim Ein- bringen des Verbaus ein möglichst erschütterungsarmes Verfahren zu bevorzugen.

Kann ein teilweises Rammen nicht umgangen werden, sind Intervalle zu wählen, die ggf. in Verbin- dung mit Schwingungsmessungen an der benachbarten Bausubstanz zu optimieren sind.

Hochbehälter Lochum

Nach den vorliegenden Planunterlagen [2] ist bezüglich der Höhenstellung des Hochbehälters von folgenden Ansätzen auszugehen:

 OK FFB Wasserwerk 507,40 m NN

 OK FFB Schieberkeller 505,30 m NN

Detailliertere Angeben in Form eines Fundament- und Lastenplanes liegen nicht vor.

Auf Grundlage der Morphologie im Untersuchungsbereich werden somit im Süden Geländeeinschnit- te sowie im Norden Geländeanschüttungen erforderlich.

Der bauwerksspezifische geologische Profilschnitt der Anlage 2.12 veranschaulicht die örtliche Bau- grundsituation.

Basierend auf der Bauwerksgeometrie und ersichtlichen Lastenverteilung sind Flachgründungen über bewehrte Streifenfundamente und Einzelfundamente oder über eine bewehrte Bodenplatte mög- lich.

Bei einer Gründung über Streifenfundamente sind diese konstruktiv zu bewehren und zu verbügeln.

Im Hinblick auf eine sichere Lastabtragung und um die Setzungen und insbesondere Setzungsdiffe- renzen in bauwerksverträglichen Grenzen zu halten, sind die Fundamente des Neubaus über einen weitgehend einheitlich tragfähigen Baugrund zu gründen. Im vorliegenden Fall ist dies Homogenbe- reich IV.

Werden in der Ausschachtungssohle noch stark aufgeweichte, weiche Böden angetroffen, so sind diese zusätzlich auszukoffern. Sodann können folgende orientierend Angaben gemacht werden:

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Auf der Grundlage einer orientierenden Setzungs- und Grundbruchberechnung gemäß der Norm EC 7 und der Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 mit dem Programm GGU-Footing 8 kann der auf- nehmbare Sohldruck (σ ) bzw. der Bemessungswert σ des Sohlwiderstandes für die Bemes- zul. R,d sungssituation BS-P bei einer Limitierung möglicher Setzungen und Setzungsdifferenzen auf s ≤ 1,0 cm bei exemplarisch gewählten Fundamentabmessungen von b / t = 0,5 m / 0,8 m (Streifenfun- damente) bzw. a / b / t = 1,0 m / 1,0 m / 0,8 m (Einzelfundamente) wie folgt in Ansatz gebracht wer- den:

Die Gesamtsetzungen werden nach Abschluss der Rohbauphase zu ca. 60 % abgeklungen sein. Fu- gen sind nach bauphysikalischen Gesichtspunkten zu berücksichtigen.

Eine detailliertere Setzungs- und Grundbruchberechnung und Optimierung der Gründung kann auf der Grundlage eines Fundament- / Lastenplanes erfolgen.

Ebenfalls möglich ist eine Gründung über eine bewehrte Bodenplatte.

Es wird empfohlen, unter der Bodenplatte eine ca. 50 cm mächtige Schotterschicht aus abgestuften, dauerhaft raumbeständigen Mineralgemisch der Körnung 0/32 einzubauen. Unter dem Polster folgen bereichsweise die Geländeaufschüttungen (siehe Kapitel Geländeaufschüttung).

Zur Sicherung gegen ein Verschlämmen und Wahrung der Durchlässigkeit ist das Mineralgemisch gegen den anstehenden Boden durch ein Vlies (GRK 4) zu trennen. Dieses ist in der Sohle zu verle- gen, an den Baugrubenböschungen hoch zu führen und oberhalb der durchlässigen Arbeitsraumver- füllung zu schließen.

Werden in der Ausschachtungssohle lokal aufgeweichte Zonen angetroffen, so sind diese auszukof- fern und flächenhaft durch verdichtungsfähiges, wasserunempfindliches Mineralgemisch der Körnung 0/32 o. vgl. bzw. Magerbeton zu ersetzen.

Das Bodenaustauschmaterial, ausgenommen Magerbeton, ist sodann aufgrund der Lastausbreitung mit einem Überstand über die Bodenplatte hinaus entsprechend seiner Aufbaustärke einzubauen und auf einen Wert von mindestens 100 % der einfachen Proctordichte zu verdichten.

Zur Bemessung der bewehrten Bodenplatte wurden Setzungsberechnungen durchgeführt.

Auf der Grundlage einer überschlägigen Setzungsberechnung ist bei dem vorläufigen Ansatz eines gefüllten Zustandes der Wassertanks (Annahme: Sohldrucks von  = rd. 70 kN/m²) von möglichen Setzungen von 0,25 cm bis 1,5 und Setzungsdifferenzen von ca. 1,25 cm auszugehen.

Hierbei sind die größten Setzungen unterhalb der Tanks zu erwarten.

Die Gesamtsetzungen werden nach Abschluss der Rohbauphase zu ca. 60 % abgeklungen sein.

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Für die statische Bemessung der Bodenplatte kann ein mittleres Bettungsmodul von ks = 5 MN/m³ angesetzt werden. Am Plattenrand unter den Außenwänden kann bei entsprechendem Überstand dieser Wert um den Faktor 1,5 erhöht werden.

Grundbruchsicherheit ist bei dem gewählten Fundamentsystem gewährleistet.

Eine detaillierte Setzungs- und Grundbruchberechnung kann auf der Grundlage eines spezifischen Fundament- und Lastenplans erfolgen.

Geländeaufschüttungen

Gemäß der aktuellen Planung wird für das Projektareal des Hochbehälters Lochum nach Abtrag des Oberbodens einen Geländeprofilierung erforderlich. Hierfür wird eine von Süden nach Norden suk- zessiv ansteigende Geländeanschüttung erforderlich.

Für die geplante Geländeanschüttung kommen mit Ausnahme von organischen, bautechnisch un- brauchbaren Bodenmassen der Bodengruppen OH, OK, OU und OT nahezu alle fein-, gemischt- und grobkörnigen Böden der Bodengruppen (GW, GI, GE, SW, SI, SE, GU, GT, SU, ST, GU*, GT*, SU*, ST*, U, T) in Betracht.

Voraussetzung ist ein angemessener Einbauwassergehalt, der einen ausreichenden Verdichtungs- grad erreichen lässt.

Die Verbesserung der Einbaufähigkeit feinkörniger und gemischtkörniger Böden kann grundsätzlich durch die Zugabe von Bindemitteln in Form von Kalk bzw. Kalk-/ Zement-Gemischen erfolgen.

Während die Behandlung mit Weißfeinkalk vorrangig der Verbesserung der Verdichtungseigenschaf- ten bei überhöhten Wassergehalten dient, bewirkt die Zementzugabe eine Verfestigung und geringere Wasserempfindlichkeit des Planums.

Grundsätzlich sind feinkornarme, grob- und gemischtkörnige Böden aufgrund ihrer geringeren Witte- rungsanfälligkeit zu bevorzugen.

Hierzu zählen abgestufte Mineralgemische aus Natursteinmaterialien, bindigkeitsarme Steinerden und Vorsiebmaterialien mit Feinkornanteilen < 0,063 mm von weniger als ca. 8 - 10 % sowie bau- technisch gleichwertige und zugleich umweltverträgliche Recyclingbaustoffe.

Bei weichem Untergrund ist die Aufstandsfläche ggf. zu stabilisieren. Hierfür kommen Bodenaus- tausch gegen vorzugsweise grobkörnige Böden nach DIN 18 196, ggf. in Verbindung mit Geotextilien / Geogitter, sowie Bodenverfestigungen mit Bindemitteln (Zement/Kalk) in Betracht.

Aufgrund der hohen Anforderungen an das spätere Verformungs- und Setzungsverhalten der Gelän- deaufschüttung ist unabhängig von der Kornzusammensetzung des Schüttgutes und der Einbauhöhe ein Verdichtungsgrad D  100 % der einfachen Proctordichte einzuhalten. pr

Das Schüttgut ist in Lagen von ca. 20 - 30 cm Stärke einzubauen und fachgerecht in mindestens 4 - 6 Übergängen kreuzweise auf den vorstehend genannten Verdichtungsgrad (D ) zu verdichten. pr

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Im Verdichtungsnachweis mittels Lastplattendruckversuchen nach DIN 18 134 ist für grobkörnige Bö- den ein Verformungsmodul der Zweitbelastung von E  100 MN/m², für gemischtkörnige Böden ein v2 Verformungsmodul der Zweitbelastung von E  70 MN/m² und für feinkörnige Böden ein Verfor- v2 mungsmodul der Zweitbelastung von E  60 MN/m² zu erbringen. v2

Der Verhältniswert muss jeweils ≤ 2,3 betragen.

Über bindigem Planum ist statisch zu verdichten, da eine dynamische Verdichtungsweise zu Bo- denwassermobilisierungen mit zusätzlicher Aufweichung führen kann. Gleiches gilt beim Befahren des bindigen, ungeschützten Planums mit schweren Baufahrzeugen.

Es wird darauf verwiesen, dass es bedingt durch die Geländeanschüttung zu einer Komprimierung der unterlagernden Lehmschichten kommt.

Zur Minimierung der aus der Geländeaufschüttung und der damit verbundenen Auflast resultierenden Konsolidationssetzungen ist die Geländeaufschüttung rechtzeitig vor dem Überbauen (Neubauten, Asphaltflächen etc.) vorzunehmen. Bei Bedarf wird empfohlen das Abklingen der Setzungen geodä- tisch zu überwachen

Die Kennwerte für mögliche Schüttgüter der erforderlichen Geländeanschüttung werden wie folgt festgelegt:

Tab 11: Bodenmechanische Kennwerte von möglichen Schüttgütern

Hochbehälter Langenhahn

Nach den vorliegenden Planunterlagen [2] ist bezüglich der Höhenstellung des Hochbehälters von folgenden Ansätzen auszugehen:

 OK FFB Wasserwerk 503,50 m NN

 OK FFB Schieberkeller 501,80 m NN

Nach vollständigem Abtrag des Oberbodens sind geringmächtige Lehmschichten sowie Basaltzer- satzsedimente anstehend.

Detailliertere Angeben in Form eines Fundament- und Lastenplanes liegen nicht vor.

Auf Grundlage der Bauwerksgeometrie und ersichtlichen Lastenverteilung sind Flachgründungen über bewehrte Streifenfundamente und Einzelfundamente oder über eine bewehrte Bodenplatte möglich.

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Bei einer Gründung über Streifenfundamente sind diese konstruktiv zu bewehren und zu verbügeln.

Im Hinblick auf eine sichere Lastabtragung und um die Setzungen und insbesondere Setzungsdiffe- renzen in bauwerksverträglichen Grenzen zu halten, sind die Fundamente des Neubaus über einen weitgehend einheitlich tragfähigen Baugrund zu gründen. Im vorliegenden Fall ist dies Homogenbe- reich IV.

Der bauwerksspezifische geologische Profilschnitt der Anlage 2.13 veranschaulicht die örtliche Bau- grundsituation.

Werden in der Ausschachtungssohle noch stark aufgeweichte, breiige Böden angetroffen, so sind diese zusätzlich auszukoffern. Sodann können folgende orientierend Angaben gemacht werden:

Auf der Grundlage einer orientierenden Setzungs- und Grundbruchberechnung gemäß der Norm EC 7 und der Grundbruchformel nach DIN 4017:2006 mit dem Programm GGU-Footing 8 kann der auf- nehmbare Sohldruck (σ ) bzw. der Bemessungswert σ des Sohlwiderstandes für die Bemes- zul. R,d sungssituation BS-P bei einer Limitierung möglicher Setzungen und Setzungsdifferenzen auf s ≤ 1,0 cm bei exemplarisch gewählten Fundamentabmessungen von b / t = 0,5 m / 0,8 m (Streifenfun- damente) bzw. a / b / t = 1,0 m / 1,0 m / 0,8 m (Einzelfundamente) wie folgt in Ansatz gebracht wer- den:

Die Gesamtsetzungen werden nach Abschluss der Rohbauphase zu ca. 60 % abgeklungen sein.

Eine detailliertere Setzungs- und Grundbruchberechnung und Optimierung der Gründung kann auf der Grundlage eines Fundament- / Lastenplanes erfolgen.

Fugen sind nach bauphysikalischen Gesichtspunkten zu berücksichtigen.

Ebenfalls möglich ist eine Gründung über eine bewehrte Bodenplatte.

Um Setzungen und Setzungsdifferenzen in einem bauwerksverträglichen Rahmen zu halten, ist grundsätzlich eine Lastabtragung über einen annähernd gleichmäßig tragfähigen Baugrund anzustre- ben. Dies ist ebenfalls Homogenbereich IV.

Es wird empfohlen, unter der Bodenplatte eine ca. 50 cm mächtige Schotterschicht aus abgestuften, dauerhaft raumbeständigen Mineralgemisch der Körnung 0/32 einzubauen.

Zur Sicherung gegen ein Verschlämmen und Wahrung der Durchlässigkeit ist das Mineralgemisch gegen den anstehenden Boden durch ein Vlies (GRK 4) zu trennen. Dieses ist in der Sohle zu verle- gen, an den Baugrubenböschungen hoch zu führen und oberhalb der durchlässigen Arbeitsraumver- füllung zu schließen.

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Werden in der Ausschachtungssohle lokal aufgeweichte Zonen angetroffen, so sind diese auszukof- fern und flächenhaft durch verdichtungsfähiges, wasserunempfindliches Mineralgemisch der Körnung 0/32 o. vgl. bzw. Magerbeton zu ersetzen.

Das Bodenaustauschmaterial, ausgenommen Magerbeton, ist sodann aufgrund der Lastausbreitung mit einem Überstand über die Bodenplatte hinaus entsprechend seiner Aufbaustärke einzubauen und auf einen Wert von mindestens 100 % der einfachen Proctordichte zu verdichten.

Zur Bemessung der bewehrten Bodenplatte wurden Setzungsberechnungen durchgeführt.

Auf der Grundlage einer überschlägigen Setzungsberechnung ist bei dem vorläufigen Ansatz eines gefüllten Zustandes der Wassertanks (Annahme: Sohldrucks von  = rd. 70 kN/m²) von möglichen Setzungen von unter 1,0 cm und Setzungsdifferenzen von ca. 0,5 cm auszugehen.

Hierbei sind die größten Setzungen unterhalb der Tanks zu erwarten.

Die Gesamtsetzungen werden nach Abschluss der Rohbauphase zu ca. 60 % abgeklungen sein.

Für die statische Bemessung der Bodenplatte kann ein mittleres Bettungsmodul von ks = 10 MN/m³ angesetzt werden. Am Plattenrand unter den Außenwänden kann bei entsprechendem Überstand dieser Wert um den Faktor 1,5 erhöht werden.

Grundbruchsicherheit ist bei dem gewählten Fundamentsystem gewährleistet.

Eine detaillierte Setzungs- und Grundbruchberechnung kann auf der Grundlage eines spezifischen Fundament- und Lastenplans erfolgen.

Grundwasserhaltung und Auftriebssicherung

Die Auftriebssicherheit des Schieberkellers ist bis zur Kote des maximalen Wasserstandes zu gewährleisten sicherzustellen.

Je nach Jahreszeit und Grundwasserstand kann die Grundwasseroberfläche unterschnitten werden, so dass zur Trockenlegung der Baugrube Grundwasser haltende Maßnahmen erforderlich werden.

Es wird in diesem Fall vorgeschlagen, mit dem Baugrubenaushub Kurzbrunnen aus Beton- schachtringen bis unter die Baugrubensohle niederzubringen, hieran den zusätzlich mit Dränlei- tungen (Ringdrän, Sauger u. Sammler DN 150) ausgestatteten Flächenfilter in der Sohle der Baugrube anzuschließen und in die Wasserhaltung zu integrieren. Im Hinblick auf den Schutz gegen Verschlämmung durch Eindringen von Feinkorn ist die Filterschicht gegen den anstehenden Boden durch ein Vlies zu trennen.

Hinsichtlich der Anforderungen an die Dränage wird u. a. auf die DIN 4095 verwiesen.

Die Grundwasserhaltung ist mit Vorlaufzeit aufzunehmen und so lange zu betreiben, bis durch das Eigengewicht des Bauwerks Auftriebssicherheit gewährleistet ist.

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Allgemeine Hinweise

Hinsichtlich der Leitungsgrabensicherung gelten die Vorgaben der DIN 4124.

Bei standfesten Böden ist ein Arbeiten ohne Verbau nur zulässig, wenn die Grabentiefe t ≤ 1,25 m beträgt. Ab einer Grabentiefe t ≥ 1,25 m ist immer eine Sicherung des Rohrgrabens durch Verbau oder Böschung mit dem zulässigen Neigungswinkel erforderlich. Bis zu einer Tiefe von 1,75 m kann eine Sicherung mit Saumbohlen erfolgen.

Bei nicht standfesten Böden ist auch bei Grabentiefen t ≤ 1,25 m ein geeigneter Verbau zu berück- sichtigen.

In der statischen Bemessung eines Verbaus können die in Kapitel 8.2 zugrunde gelegten erd- statischen Kennwerte in Verbindung mit den Bohrprofilen (Anlage 2.1) angesetzt werden.

Abgesehen von Grabentiefen bis 1,25 m in standfesten Böden können die im Projektareal angetroffe- nen Lockergesteine in der wasserungesättigten Zone, soweit auf einen Verbau verzichtet werden kann, wie folgt geböscht werden:

 Auffüllungen  45°

 Lehm  60° (wenn weich  45°)

 Hangschutt  45°

 Basaltzersatz  45°

 Festgestein  45°- 80° (je nach Verwitterungs-, Durchtrennungs- Zerlegungsgrad u. Trennflächenstellung)

In Abhängigkeit vom Abstand des Leitungsgrabens zu tangierenden Bauwerken sind aufgrund mögli- cher Lastauswirkungen von Fundamenten in den Bereich des Grabens deren Gründungstiefen zu erkunden.

In kritischen Bereichen sind bei Bedarf Teilverfüllungen des Leitungsgrabens oder Unterfangungen mit Beton vorzunehmen. Weiterhin ist bei Bedarf in möglichst kleinen Abschnitten vorzugehen.

Um die Erzeugung von Schwingungen zu minimieren, ist im unmittelbaren Bereich von Fundamenten in Abhängigkeit von der jeweiligen Gründungssituation auf dynamische Bauweisen zu verzichten, in geringen Schüttlagen (≤ 20 cm) vorzugehen und ausschließlich statisch zu verdichten.

Rechtzeitig im Vorfeld der Baumaßnahme sollte zur Beweissicherung eine Aufnahme der Bausub- stanz erfolgen.

Es wird empfohlen, im Rahmen einer Qualitätssicherung die Verdichtung der Leitungsgrabenverfül- lung durch Rammsondierungen gemäß DIN EN ISO 22476-2 bzw. baubegleitend durch dynamische Plattendruckversuche mit dem leichten Fallgewicht sowie Dichtebestimmungen nach DIN 18 125 in Verbindung mit Proctorversuchen gemäß DIN 18 127 überprüfen zu lassen.

Die bereits während des Einbaus in unterschiedlichen Tiefen durchzuführenden Versuche können zur Kalibrierung der in der Regel nach Abschluss der Verfüllung erfolgenden Rammsondierungen heran-

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gezogen werden. Die Tragfähigkeit der einzelnen für den Wegebau relevanten Planien ist mittels Lastplattendruckversuchen gemäß DIN 18 134 nachweisen zu lassen.

Die am Projektstandort teilweise angetroffenen fein- und gemischtkörnigen Böden besitzen eine ver- gleichsweise hohe Frost- und Wasserempfindlichkeit. Dem Schutz des Planums vor Wasserein- flüssen kommt daher eine besondere Bedeutung zu.

Weiterhin ist zu beachten, dass dynamische Beanspruchungen der bindigen Böden durch Baustellen- verkehr und Verdichtung zu einer Mobilisierung des Bodenwassers und Verringerung der Tragfähig- keit des Planums führen können. Verdichtungen unmittelbar auf oder über dem Erdplanum sind daher mit statisch wirkenden Geräten auszuführen. Ein Befahren des ungeschützten Planums mit Baufahr- zeugen ist zu vermeiden.

Jahreszeitlich bedingte Wasserzutritte in den Wasserleitungsgraben sind über mitgeführte Baudrä- nagen kontrolliert zu fassen und abzuleiten. Nach Abschluss der Baumaßnahme sind die Dränagen zu verschließen.

Geodynamik

Der Untersuchungsbereich liegt außerhalb einer Erdbebenzone. Bezüglich Details wird auf die DIN EN 1998-1 und die ergänzenden Veröffentlichungen des Landes Rheinland-Pfalz verwiesen.

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10.0 Schlussbemerkungen

Sollten sich in der weiteren Planung und Ausführung zusätzliche Problemstellungen ergeben, ist eine ergänzende Beratung zu veranlassen.

Es wird empfohlen, die Baumaßnahme gutachtlich in Form von gesonderten Baustellenterminen und Verdichtungskontrollen begleiten zu lassen.

Die Überprüfung und Abnahme der Sohlen sowie ergänzende Angaben während der Baumaßnahme bleiben vorbehalten.

Der geotechnische Bericht ist nur in seiner Gesamtheit verbindlich.

Dipl.-Geol. Thilo Born Jan Cordt Köpp (M.Sc.) Sachbearbeiter

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Anlage 1

Lagepläne

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neuverlegung Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

1 BK - Asphaltkernbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.1

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neuverlegung Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.2

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Neuverlegung Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.3

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neubau Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partern mbH 25435 1.4

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neubau Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.5

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neubau Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

1 BK - Asphaltkernbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Siekmann + Partner mbH 25435 1.6

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neubau Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

1 BK - Asphaltkernbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.7

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neubau Wasserleitung und "Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 5000

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

1 BK - Asphaltkernbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Siekmann + Partner mbH 25435 1.8

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neuverlegung Wasserleitung und Neubau Hochbehälter Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 250

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.9

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KAISER Geotechnik GmbH Auf dem Kessling 6d 56414 Niederahr

Neuverlegung Wasserleitung und 75 Neubau Hochbehälter 74 Lochum / Langenhahn Maßstab: Lageplan der Bodenaufschlüsse 1 : 250

Legende: 1 RKS - Kleinbohrung

Planursprung: Proj.-Nr.: Anlage: Dr. Siekmann + Partner mbH 25435 1.10

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Anlage 2

Bohrprofile

Geologische Systemschnitte

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